54#楼地下室剪力墙、挡土墙局部偏差处理方案

教育，考试、体检合格，持证上岗，任何人不得安排未经培训的无证人员上岗作业等。 3、悬挑层结构砼的应达到75%的设计强度，所用悬挑材料加工完毕等。 三、施工布置、安排 鉴于工程特点和现场条件，决定采用扣件式钢管脚手架；在主楼与地下车库顶板相连的地方采用落地式脚手架，在主楼不与地下车库顶板相连的地方采用悬挑式脚手架；落地式脚手架从-1.900米地车库顶板标高开始搭设，悬挑式脚手架从楼面标高2.95米处开始搭设，地下车库挡土墙处搭设的临时脚手架在完成车库挡土墙立面防水层和防水保护层后拆除。 四、施工方法： 脚手架必须配合施工进度搭设，一次高度不应超过相邻连墙件以上两步。脚手架布置平面图见附图。 1、立杆 ：内立杆距外墙边300mm。每根立杆底部应设置垫板。 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。立杆纵向间距为1.5m，立杆横距b=0.90m立杆的步距h1=1.8m， 先在建筑物四角或（外架有凹凸部分以同一平面长度为准）用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用粉笔画出立杆标记。垫板应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。 双排架宜先立内排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。 立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接， 相邻立杆的对接接头不得设着在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500m，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1／3。 开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 当立杆搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵、横向水平杆后。应立即设置连墙件。 立杆顶端高出女儿墙上皮1米，高出檐口1.5米 2、纵向水平杆 纵向水平杆要求设置在立杆外侧，可以适当平衡操作层的荷载，长度不宜小于三跨。 接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。 纵向水平杆必须四周交圈，用直角扣件固定在立杆上。 3、横向水平杆 作业层上非主节点处的横向水平杆，按900mm等间距设置，设置于纵向水平杆的下方。 主节点处必须设置一根横向水平杆；横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。 横向水平杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求。靠墙一端离外墙装饰面距离不大于100mm（符合JGJ130-2001中6.2.3和7.3.6要求）。 4、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地下方的立杆上。 5、脚手板 作业层脚手板应铺满、铺稳，离开外墙装饰面100mm。 脚手板应设置在三根横向水平杆上。 脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平杆上。 作业层端部脚手板探头长度≤150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。 6、连墙件、剪刀撑的搭设 本工程采用刚性连墙件，在每层结构梁板内对应外架主节点处预埋钢筋拉环，钢筋拉环水平间距≤6000，相邻楼层拉环梅花形交错布置，即连墙件水平方向沿高度方向隔步设置，连墙杆件穿过预埋拉环，在拉环内外个加一个直角扣件锁紧，保证连墙杆有效控制外脚手架的内外倾斜。 剪刀撑在外侧立面全高通常连续设置。斜杆与地面的倾角按45°—60°之间控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨；且不小于6米。 剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。 剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横杆伸出端或立杆上，扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 剪刀撑随立杆、纵横水平杆同步搭设，且应在外侧立面整个长度和高度上连续设置。斜杆下端必须支承在垫板上。 7、扣件 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m ，且不应大于65N.m 。 主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 对接扣件开口应朝上或朝内。 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 上人斜道 当室内楼梯受施工影响不能正常使用时，可在架体内搭设临时简易上人斜道。斜道坡度不宜大于1:3。沿架体内外排立杆设双侧扶手栏杆和挡脚板。扶手栏杆高1.2m，挡脚板高200mm;斜道宽度≥1000mm，平台宽度≥1000mm，斜道间隔250～300mm设置20*30mm木防滑条。 9、安全网 挂设要求：安全网应挂设严密，用塑料蔑绑扎牢固，不得漏眼绑扎，两网连接处应绑在同一杆件上。安全网要挂设在脚手架立杆内侧。脚手架在首层高度设置硬质水平防护，隔层设置水平兜网，另加一道随作业层提升的水平兜网。防止杂物下跌伤人和操作工人临边作业坠落。 五、脚手架的计算 本方案落地式双排外架最大搭设高度37.1m进行验算，悬挑架,按单层挑架最大搭设高度17.2米进行验算；施工中不允许超过设计荷载。根据规定，施工均布荷载Qk=2.0KN/㎡。 横向水平杆、纵向水平杆和立杆是传递垂直荷载的主要构件。而剪力撑、斜撑和连墙件主要保证脚手架整体刚度和稳定性的。并且加强抵抗垂直和水平作用的能力。而连墙件则承受全部的风荷载。扣件则是架子组成整体的联结件和传力件。 架体采用φ48×3.5mm双排钢管脚手架搭设。立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.40米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2； 扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件； 大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值:P2=0.350×0.900/(2+1)=0.105 kN/m ； 活荷载标准值: Q=2.000×1.8/(2+1)=1.20 kN/m； 静荷载的计算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m； 活荷载的计算值: q2=1.4×1.8=2.520 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.8002+0.10×2.520×1.8002 =0.861kN.m； 支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.8002-0.117×2.520×1.8002 =-0.922 kN.m； 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： σ=Max(0.861×106；0.922×106)/5080.0=181.496 N/mm2； 大横杆的抗弯强度:σ= 181.496N/mm2 小于 [f]=205.0 N/mm2。满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1.2 kN/m； 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 Vmax= 0.677×0.143×18004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.2    ×18004/(100×2.06×105×121900) = 5.371 mm； 脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与10 mm参考规范表5.1.8。 大横杆的最大挠度小于 1800.0/150 mm 或者 10 mm，5.371mm?10mm，满足要求! 小横杆的计算： 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.800 = 0.0684 kN； 脚手板的荷载标准值：P2=0.350×0.900×1.800/(2+1)=0.189 kN； 活荷载标准值：Q=2.000×0.900×1.800/(2+1) =1.080 kN； 荷载的计算值: P=1.2×(0.684+0.189)+1.4 ×1.080 = 2.555 kN； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.2×0.038×0.9002/8 = 0.005 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax =2.555×0.900/3 = 0.767 kN.m ； 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.772kN.m； σ = M / W = 0.772×106/5080.000=151.969N/mm2 ； 小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=5×0.038×900.04/(384×2.060×105×121900.000) = 0.013 mm ； P = p1 + p2 + Q = 0.0684+0.189+1.080 = 1.337 kN； 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax = 1337.000×900.0×(3×900.02-4×900.02/9 ) /(72×2.060×105 ×121900.0) = 1.378 mm； 最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.378 = 1.391 mm； 小横杆的最大挠度小于 (900.000/150)=6.000mm 与 10 mm,满足要求!； 3、扣件抗滑力的计算 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc    其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.038×0.900=0.035 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.350×0.900×1.800/2=0.284 kN； 活荷载标准值: Q = 2.000×0.900×1.800 /2 = 1.62 kN； 荷载的计算值: R=1.2×(0.035+0.284)+1.4×1.62=2.651 kN； R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!  脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：    每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.161 NG1 = 0.161×37.100 = 5.977 kN； 脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.350×4×1.800×(0.900+0.3)/2 = 1.512 kN； 栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.110×4×1.800/2 = 0.396 kN； 吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.800×37.1.000 = 0.334 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.219 kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 2.000×0.900×1.800×2/2 = 3.24 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中  Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us -- 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 ×0.300×0.740×0.649 = 0.101 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×8.219+ 1.4×4.860= 16.667 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×8.219+ 0.85×1.4×4.860= 15.646kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.101×1.800× 1.8002/10  = 0.0389 kN.m； 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =16.667 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.800 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 1.656 m； Lo/i = 88.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.673 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 16667.000/(0.673×489.000)=50.645N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 50.645 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =15.646 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：U = 1.800 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 1.656 m； Lo/i = 88.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.673 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2； σ = 16667.000/(0.673×489.000)+ 15646.000/5080.000 = 53.725 N/mm2； 立杆稳定性计算 σ = 53.725 小于 [f] = 205.000 N/mm2 满足要求！ 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算 Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.101 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw =19.440 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 3.200 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4×Wk×Aw =1.4*0.101*19.44= 2.749 kN；