ASME Ⅷ-1、Ⅷ-2介绍 (和设计有关的内容)
1
ASME Ⅷ-1、Ⅷ-2介绍
(和设计有关的内容)
2009.12,青岛
华东理工大学
丁伯民
各国压力容器标准体系
主要是三大体系,ASME,EN 13445和гост
ASME系统:亚太、北美地区,GB 150和JIS标准
主要参照ASME规范
EN 13445系统:欧洲大陆地区,主要参照BS
5500 (现改为PD 5500),CODAP和AD规范
гост系统:俄罗斯及原东欧国家,现国内
很少关心
20世纪末欧共体提出PED(承压设备指令)并统
一成EN 13445后,形成欧美体...
1
ASME Ⅷ-1、Ⅷ-2介绍
(和
有关的内容)
2009.12,青岛
华东理工大学
丁伯民
各国压力容器
体系
主要是三大体系,ASME,EN 13445和гост
ASME系统:亚太、北美地区,GB 150和JIS标准
主要参照ASME规范
EN 13445系统:欧洲大陆地区,主要参照BS
5500 (现改为PD 5500),CODAP和AD规范
гост系统:俄罗斯及原东欧国家,现国内
很少关心
20世纪末欧共体提出PED(承压设备指令)并统
一成EN 13445后,形成欧美体系的竞争,所以
ASME(特别是Ⅷ-2)和EN有相互靠近的趋势
ASME规范体系
是美国机械工程师学会(ASME)的行业标准,只
有在地方政府的安全监察部门以法律形式认可
情况下才能成为法定控制产品质量的技术法
规,未提及容器分类
是包括各种材料、制造
、容器类型的标
准,材料、设计、制造、无损检测、焊接
等都可由各卷ASME规范解决(封闭式规范)
三年一版,一年一个增补,每年二次条款解
释,规范案例
GB 150的体系
含GB 151,JB 4732等
以《压力容器安全技术监察规程》为框架的具
体执行标(现改为《简单压力容器安全技术监
察规程》、《固定式容器安全技术监察规
程》) ,按容器的潛在危险程度分为三类
(Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ类)
还涉及一系列其它标准:GB 151,JB 4732,GB
16749,JB/T 4710,JB/T 4731,JB/T 4735和
铝制、钛制、铜制、镍和镍合金制容器等,并
和钢制压力容器焊接工艺评定、钢制压力容器
焊接规程、承压设备无损检测等标准配套使用
不定期出版和修改(GB 150已在修改)
ASME Ⅷ概况
建造规范(包括材料、设计、制造、检验、试
验、认证和泄压在内的全面考虑),现包括英
制和公制
Ⅷ-1 1914~08A 容器建造规则 U证
Ⅷ-2 1968~08A 压力容器建造另一规则 U2证
Ⅷ-3 1997~08A 高压容器建造规则 U3证
三年一个版本,每年一个增补(注意2008A,
2009A)、规范案例(每年4次),半年一个条
款解释
ASME规范的适用范围
ASME Ⅷ-1适用于所设计容器的内压或外压超过
100kPa,内压力不超过20MPa的固定式压力容
器,但符合规范相应要求的任何压力容器,可以
打U钢印
ASME Ⅷ-2也适用于固定式压力容器,其規则没
有規定的压力范围,但并不包括所有的结构型
式。对极高的压力,可能需要作出某些补充,容
器仍能满足规范一切要求后,可以打规范钢印
ASME Ⅷ-3适用于通常超过70MPa的金属固定式压
力容器。但既不旨在規定Ⅷ-1或Ⅷ-2的压力上
限,也不旨在規定Ⅷ-3的压力下限
各册都适用于疲劳
容器,都未涉及达到蠕变
温度的容器
2
GB 150等的适用范围
GB 150适用于设计压力为0.1MPa~35MPa、真
空度不低于0.02MPa的非直接火钢制固定式压
力容器,不适用于要求作疲劳分析的容器
JB 4732适用于设计压力为0.1MPa~100MPa、
真空度不低于0.02MPa的非直接火钢制固定式
压力容器,且明确为分析设计标准
GB 151适用于公称压力不大于35MPa、公称直
径不大于2600mm,且公称压力和公称直径的乘
积不大于10000MPa×mm的钢制管壳式換热器
都未涉及温度达到蠕变范围的容器
EN 13445的适用范围
EN 13445适用于最大许用压力大于0.5bar(表
压)、但也可用于在较低压力(包括真空)下操作
的非直接火固定式压力容器,并未限定压力上限
EN 13445仅适用于钢和铸钢制压力容器,但在第
6篇中規定了对球墨铸铁的特殊考虑,在第8篇中
包括了Al及Al合金压力容器及其元件的补充要
求。
EN 13445不适用于多层容器
列出疲劳分析的具体方法
温度可达到蠕变范围,并在设计篇的附录B提及
蠕变校核(07.06增加)
ASME Ⅷ介绍─前言(1)
ASME压力容器規范是压力容器的建造規则
規范制定了强制性要求、特殊禁用規定以及非强
制性指南
是包括多种制造方法、多种材料容器的建造规则
ASME Ⅷ-1、Ⅷ-2是包括立式或卧式容器、换热
器、膨胀节(球形容器?)等在内各种压力容器的
建造规则
Ⅷ-1、Ⅷ-2、Ⅷ-3共三册各适用于不同的对象
关于计算机和有限元的使用,设计用线算图和曲
线拟合公式
ASME规范的卷、版本、增补、条款解释、规范案
例、例题
ASME Ⅷ介绍─前言(2)
内容不断增加、更新,安全(设计)系数不断降低,
不断引入新的设计理念
2007版Ⅷ-2全部改写,设计部分分为按规则设计和
按分析设计,前者所包括元件和Ⅷ-1基本相同,且
某些技术内容方面向EN 13445靠拢;后者仅指前者
未包括、或形状载荷等超出前者时,且都用数值
解,编排方式似也向EN 13445靠拢
和国内标准的编写习惯略有不同
GB 150、JB 4732主要引自ASME Ⅷ-1和Ⅷ-2,但由
于某些原因(如国内情况,技术政策,以及某些误
引或漏引等)而造成区别
ASME Ⅷ-1特点和主要内容 (1)
引言 U
● A分卷 通用要求,是适用于全册的要求 UG
● B分卷 与制造方法有关的要求 UW,UF,UB
● C分卷 与各类材料有关的要求 UCS,UNF,
UHA,UCI,UCL,UCD,UHT,ULW,ULT,UHX,
UIG(2009A新增,不透性石墨建造压力容器的
要求)
ASME Ⅷ-1特点和主要内容(2)
● 强制性附录 37(08A增加35)(09A增加36-40)
●非强制性附录 25(08A增加KK和LL)(09A增加MM)
●相关的卷 Ⅱ卷 材料
A篇 铁基材料,
B篇 非铁基材料
C篇 焊条、焊丝及填充金属材料
D篇 性能(英制、公制)
Ⅴ卷 无损检测
Ⅸ卷 焊接和钎焊评定
3
设计参数和有关的问题(1)
● 所考虑的失效准则和强度理论
弹性,弹-塑性,塑性,安定性,稳定性(线性
弹性,非线性弹性,塑性),膨胀节部分也包括
疲劳,最大主应力理论
● 设计压力(独立容器,组合容器—独用元件、公
用元件,按独立容器设计,按压差设计) UG-
21,UG-99,UG-19,附录3-2
设计参数和有关的问题(2)
● 最大许用工作压力,由计算求得的试验压力 UG-
99,附录3-2(二者都指成品容器,区别仅在于腐
蚀裕量)
● 设计温度(最高、最低 MDMT) UG-20,UCS-66
● 腐蚀裕量,材料壁厚负偏差及制造减薄量 UG-
25,UG-16,UG-32注18
● 压力试验,试验压力(最大许用工作压力,设计
压力,计算得的试验压力),试验温度,试验压
力上限(内压容器,真空容器,独立容器,组合容
器—其公用元件按独立容器设计、按压差设计)气
压试验时的注意点 UG-99,UG-100
设计参数和有关的问题(3)
独立容器:内压 PT=1.3PS/ST (原理分析)
真空 PT=1.3P (原理分析)
组合容器:组合容器的独用元件或组合容器按
独立容器设计时:和独立容器压力试验相同
组合容器举例
设计参数和有关的问题(4)
组合容器(不按独立容器设计时)的公用元件:
ΔP
max(P1,P2),即P1、P2异号时[UG-99(e)(1)]:
先内筒 PT=1.3P1 (按真空容器,内压方式)
再夹套 PT=max[1.3P2S/ST,(P2-P1)S/ST]
其中比值S/ST为构成该容器各元件(不包括螺栓)中的最小值
GB 150 压力试验
内压、外压、真空容器,外压容器和真空容
器以内压进行试验
内压容器:
其中, 应取各元件材料的比值中最小者
(圆筒、封头、接管、法兰及紧固件等)
外压容器和真空容器:
要求试验前校核圆筒应力,以不超过0.9倍屈
服强度为满足
[ ]
[ ]1.25T tp p
σ
σ=
[ ] [ ]/ tσ σ
1.25Tp p=
设计参数和有关的问题(5)
安全系数
Ⅷ-1 nT=3.5 ny=1.5 焊管的许用应力中已
引入系数0.85
Ⅷ-2 nT=2.4 ny=1.5
GB 150 nb=3.0 ns=1.6 ( 将 改 为 nb=2.7
ns=1.5 )
JB 4732 nb=2.6 ns=1.5 (将改为 nb=2.4
ns=1.5)
4
焊接接头分类 (1)
分类目的:确定焊缝结构,探伤程度,焊接接头系
数
分类的出发点:按接头所在位置,即接头所承受的
最大应力,不是按接头结构型式
焊接接头类别 Ⅷ-1(A、B、C、D类) Ⅷ-2(增
加E类)
焊缝结构型式 Ⅷ-1(1~8型)(表UW-12)
Ⅷ-2(无搭接接头,并增加10型填角焊缝)
焊接接头分类 (2)
A类:圆筒、锥壳的纵向和螺旋形接头,球壳、成型
封头或平板上任意方向的拼接接头,连接球壳和圆
筒等壳体的环向接头(即承受最大主应力的接头)
B类:壳体或变径段上的环向接头,连接各成型封头
(球壳除外)至壳体的环向接头(即承受第二主应力
的接头
C类:连接法兰、管板或平盖至壳体的接头,连接矩
形截面容器各侧板的接头,可以是对接或角接(有
一件涉及平板时)
D类:连接接管与壳体或矩形截面容器的接头,可以
是对接或角接(都是壳体或矩形截面容器时)
焊接接头分类 (3)
焊接接头分类 (4)
A、B类除个别者外(如锥壳对圆筒的连接)都是对
接或搭接
C、D类可以是对接(搭接)或角接,所以对C、D
类应写明是对接还是角接
GB 150焊接接头分类
参照ASME Ⅷ-1的A、B、C、D名词,但不同
RT、UT者(即对接者)为A、B类,A为受第一主应
力,B为受第二主应力
MT、PT者(即角接者)为C、D类,C为二连接件中
有板者,D为二连接件都为壳者
但:嵌入式接管与壳体的对接因要RT、UT检测,
所以不划为D类而改划为A类;多层包扎容器层板
的纵向接头因不能RT、UT,所以不划为A类而改
划为C类
对平板或管板的拼接接头,平板或管板对圆筒的
对接接头漏划
GB 150焊接接头分类
5
焊接接头使用限制举例(1)
当充装致死物料时,除換热管等外,所有A类
应为(1)型,所有B类或C类对接应为(1)型或(2)
型
当UCS篇材料容器在UCS-68指定的温度下运行
或UHA篇材料要求作冲击试验时,所有A类应为
(1)型,所有B类应为(1)型或(2)型,所有C
类、D类应为贯穿整个接头截面的全焊透(对接
或角接)(UW-2)
焊接接头使用限制举例
GB 150
GB 150未提及,都列于《容规》51、54条(新容规
3.14.1和3.14.2条)
51条:筒体纵向接头、筒节与筒节(封头)连接的环
向接头,封头的拼接接头,必须采用全截面焊透的
对接接头
54条:接管与壳体间的接头以及夹套容器的接头有
以下情况之一的,应采用全焊透(剧毒介质容器,
做气压试验的,第三类容器,低温容器,按疲劳设
计的容器,直接火加热的容器,移动式容器)
焊接接头的检测要求举例(1)
全部射线检测:储存致死物料容器的所有对接焊
缝,公称厚度超过38mm的所有对接焊缝,按表
UW-12中(a)栏选用焊接接头系数的A类和D类对
接焊缝
抽样射线检测:除UW-11(a)(5)(b)要求者外,按
表UW-12中(b)栏选用焊接接头系数的A类和D类
对接焊缝 (每一容器中每15m或其余不足15m者作
一处检测)
不作射线检测:仅按外压设计或按表UW-12中(c)
栏选用焊接接头系数的A类和D类对接焊缝
焊接接头检测要求举例(2)
射线或超声波检测:某些方法焊接的焊缝[UW-
11(d)、(e) 、(f)]按超声波检测,容器使最
终封闭焊缝无法进行射线检测时,可以超声波
检测代替,缺少适当的射线检测设备而用超声
波检测是不允许的[UW-11(a)(7)]
规范标志:全部射线检测者,标志为RT1;如A
类接头拟取为1.0,因而对和A类相交的B类和C
类对接接头作抽样检测者,标志为RT2;抽样
射线检测者,标志为RT3;只有容器的部分接
头满足规范要求的检测规定,或标志RT1、
RT2、RT3都不合适时,标志为RT4[UG-116(e)]
焊接接头检测要求举例
GB 150
全部射线或超声检测:钢材厚度超过一定值者,气
压试验者,盛装极度或高度危害介质者,多层包
扎容器内筒的纵缝,套合容器各层的纵缝等
局部射线或超声检测:除规定全部检测外的接头,
但以下部位应全部检测:焊缝交叉部位,先拼板
后成形凸形封头上的所有接头,被补强圈、支
座、垫板、内件等覆盖的接头,以开孔中心为圆
心,1.5倍开孔直径为半径的圆中所包容的接头,
嵌入式接管与圆筒或封头的对接接头等。检测长
度不少于各接头长度的20%,且不小于250mm
除个别者外不允许不作检测
焊接接头检测要求举例
GB 150
磁粉或渗透检测基本同射线和超声检测,但对
材料强度较高多层包扎容器各层板的纵缝、堆
焊表面、复合钢板复合层的接头等也要求100%
检测
未提及射线或超声检测的规定,但《容规》第
86条(新容规4.5.3.1条)有规定,倾向性意见
是,尽量采用射线检测
《容规》第85条(新容规4.5.3.2.2条)还补充
了要求全部射线或超声检测的对接接头
6
焊接接头系数的选用
指用于设计公式中的(对接,搭接)接头
由接头类型、探伤程度按表UW-12查取
对按表UW-12(a)栏查取E值的A类和D类对接接
头(包括无缝管),要求:连接容器筒节或封
头的A类和B类焊缝应是(1)型或(2)型;与容器A
类焊缝相交的B类或C类对接焊缝至少要抽样检
测,如不满足,则只能按表UW-12(b)栏查取
承受压缩应力时,取E=1.0
焊接接头系数的选用
焊接接头系数的选用
用于壳体及成型封头计算式中的E值
该元件无缝 该元件上A类和D类对接焊缝是否
100%检测
否是是否有D类对接焊缝
和该元件相连接的是A类焊缝
是
和该元件相连接的A类焊缝为(1)或(2)
型,并100%检测
否
和该元件相连接的B类悍缝为(1)或
(2)型,或C类对接
否
是
和该元件相连接的B类及C类对接焊缝
都是全部或局部检测,或C类是角焊缝
否
是
是
是
和该元件相连的是A类焊缝 否
和该元件相连接的B类焊缝为(1)或(2)
型,或C类对接
是
和该元件相连接的A类焊
缝为(1)或(2)型
否 否
是
和该元件相连接的B类及C类对接焊缝都是全
部或局部检测,或C类是角焊缝
是
否
是
否
按表UW-12,由A类及D类对接焊缝
的结构类型及检测程度确定,取各
值中之最小者
按表UW-12(a)栏,由A类及D类对接焊缝的
结构类型确定,取各值中之最小者
按表UW-12(b)栏,由A类及D类对接
焊缝的结构类型确定,取各值中之
最小者
1.00.85
按表UW-12,由和该元件(球
壳)相连接的A类焊缝结构类型
和检测程度确定
是
否
否
焊接接头系数的选用
GB 150
双面焊对接、或相当于双面焊的全焊透对接
(指用氩弧焊打底的单面焊)接头
100%检测:1.0,局部检测:0.85
单面焊对接接头(有金属垫板)
100%检测:0.9,局部检测:0.8
未提及受压缩应力时的取值
角接接头结构和强度校核
开孔接管的角接接头结构以图形及详细尺寸的
方式规定,凡全焊透者不必作强度校核,非全
焊透者应对各强度途径进行校核(图UW-16.1
起,UG-41)
凡不符合图形及规定尺寸者,其填角焊缝强度
需予校核[UW-18(d)]
角接接头结构和强度校核
GB 150
在附录J中参照ASME Ⅷ-1列出了焊接结构,但
未提及如未按这些结构尺寸时要否校核,如何
校核
《容规》第52条仅规定在对角焊缝进行强度验
算后,应将强度验算结果列入技术文件,但未
提及如何验算(新容规未列入)
7
材料(1)
UCS (1)
适用范围 UG-4,UG-23(c) ,UCS-5
受压元件材料应是各分册相应规定者
因包括铸铁,故在涉及塑性失效准则时应予注
意(例如法兰,換热器等)
含碳量超过0.35%的碳钢和低合金钢不得用于
焊接结构或采用氧气切割下料
安全系数和许用应力 Ⅱ卷D篇
nb=3.5,ns=1.5,螺栓: ns≥2.5
焊管许用应力中已引入焊接接头系数0.85
(UG-53i)
材料 (2)
UCS (2)
关于16MnR:
规范案例2506允许在同时满足下列条件时采用
我国GB 6654 16MnR制造ASME Ⅷ-1的容器:
(1)许用应力仅为我国规定值的85%,并降低
高温的上限
(2)只能用于内压元件,不能用于外压元件
(3)应进行单独的焊接工艺和焊工技能评定
(4)考虑焊后热处理时,应视作为P-No.1材料
(5)考虑冲击试验要求时,应视为曲线A的材
料
材料(3)
UCS (3)
(6) 应满足ASME Ⅷ-1中UCS篇的其它一切要求
(7) 应在制造厂数据报告中列出本案例号
08A:
在表UCS-23中已补充了SA/GB 6654标准号,但
我国GB 6654已被GB 713取代,16MnR已被
Q345R取代,且拟修改的容规取nb=2.4,ns=1.5
低温操作和防脆断措施(1)
进展及总体思想
除各材料标准为防止脆性断裂而规定了CVN值
外,对低温操作还另有要求
89年前根据使用经验定义-30℃下为低温容器,
以夏比V冲击功作为判别指标,不尽合理
89年起采用断裂力学原理判断,需要时采取防脆
断措施,形式上仍作V夏比冲击试验并作为判别
指标(以下主要介绍碳钢和低合金钢)
低温操作和防脆断措施(2)
夏比V冲击功示意图
低温操作和防脆断措施 (3)
低温的界定(MDMT) UCS-66,UCS-67
由设计条件的MDMT,材料类别,元件厚
度,应力水平,按 进行判别,已
作成判别图形,如MDMT、控制厚度t的组合
位于相应材料线下方,说明有可能脆断而
必须采取防脆断措施(图UCS-66)
UG-20(f)节的免除(经验法的部分保留)
CK a Kσ πΙ Ι= ≤
8
低温操作和防脆断措施 (4)
低温操作和防脆断措施 (5)
防脆断措施和冲击试验温度, 如需冲击,则在
该MDMT下冲击
KⅠC值和CVN值的数量关系,形式上仍用在MDMT时的CVN值
判别的调整 [低应力状态(图UCS-66.1),规范
规定以外的焊后热处理(UCS-68(c),某些中低
強度钢在一定条件下的免除UG-20(f)]
冲击试验温度的调整[可以做标准尺寸试样而
做了小尺寸试样时温度的调低(表UG-
84.2) ,静载荷和动载荷对低强度钢因KⅠC值区别,温度的调高(表UG-84.4)]
低温操作和防脆断措施 (6)
低应力状态判别温度的调低
低温操作和防脆断措施 (7)
判别和冲击试验温度调整的示意
低温操作和防脆断措施 (8)
控制厚度(UCS-66),(图UCS-66.3)
冲击功(CVN)的合格值(标准尺寸试样)(图UG-
84.1),元件厚度只允许用小试样时(包括元件
厚度足够制作标准试样而做了小试样时)其合
格值按比例增加
对UHT材料,应按UHT-6进行试验,其合格指标
为缺口对面的侧向膨胀值(图UHT-6.1)
低温操作和防脆断措施 (9)
对各MDMT有不同含义
(1)设计条件给定的MDMT(包括低应力和经额外焊
后热处理时的调整,即供判别要否冲击用试验的)
如经调整或未调整的判别要作冲击试验,则在该
调整或未调整的温度下冲击
(2)冲击试验的MDMT[指对上述(1)的调整,包括
因小试样调低或低强度钢调高了的]
(3)各元件MDMT中的最高值,为打在容器铭牌上
和MAWP共存的MDMT,此值可以低于(1)的MDMT,
但不能高于它
9
低温操作和防脆断措施 (10)
控制厚度[UCS-66(a)]
低温操作和防脆断措施 (11)
UCS材料的CVN合格值(和厚度、材料有关)
低温操作和防脆断措施 (12)
UHT材料缺囗对面的侧向膨胀量合格值
低温操作和防脆断措施 (13)
高强度钢的侧向膨胀值
低温操作和防脆断措施 (14)
ASME Ⅷ-1的高合金钢(UHA)材料
总的思想:远较UCS材料的要求为低
含碳量>0.10%者在-48℃以上时不要求冲击试
验,含碳量≤0.10%者在-196℃以上时不要求
冲击试验
UHA-51列出了具体规定,附录JJ列出了判别的
流程图
低温操作和防脆断措施
GB 150
上世纪中期的经验判断法,-20℃以下为低温容
器,材料V夏比冲击功和结构要满足附录C要求
低温低应力工况的免除:元件虽低于-20℃但其环
向应力≤标准屈服强度的1/6,且不大于50MPa,
其MDMT+50℃后高于-20℃者,不属低温容器。但
Rm值大于540MPa者不适用此免除条件
采用10×10×55mm的标准试样,无法制备时,也
可用厚为7.5mm或5mm的小试样,一般应不小于钢
材厚度的80%(未提及可以制备时是否可作小试样
及相应措施),其CVN合格值按规定值的比例缩减
在元件的MDMT下冲击,但满足低应力工况条件,
而MDMT+50℃后仍低于-20℃者,则在该温度冲击
10
内压圆筒、锥壳和封头 (1)
圆筒、球壳和锥壳:薄壁(UG-27,UG-32),厚壁公
式的调整式;厚壁(1-1,1-2,1-3),注意适用范围
圆筒和锥壳:周向应力或轴向应力控制,纵向接头
或环向接头系数(或排孔削弱系数)
球壳:两向应力相同
碟形封头:决定于过渡转角区的最大应力(引入系数
M),开孔补强时要考虑开孔所在地区,但对薄壁封
头(ts/L<0.002)要按附录1-4(f),考虑弹性失穏的内压Pe,最大应力点屈服时的内压Py,并确定转角区失效的内压Pck,引入安全系数后不低于设计内压为满足;采用高强度材料时为避免开裂的措施
内压圆筒、锥壳和封头 (2)
内压圆筒、锥壳和封头 (3)
椭圆形封头:决定于过渡转角区的最大应力(引入
系数K),和碟形封头相同,薄壁时也要按附录1-
4(f)计及转角区的屈服和失稳(Ⅷ-2还提及在
此处如有接管最易疲劳破坏)
碟形和椭圆形封头的当量使用:r=0.17D,L=0.9D
的碟形封头,可相当于2:1的椭圆形封头(旋压封
头的使用)
锥壳无折边时连接处的加强设计:仅无折边时才
有需要,大、小端连接处所要求的加强截面积和
能起加强作用的截面积计算(附录1-5)
内压圆筒、锥壳和封头 (4)
内压斜锥壳设计:取α1、α2中之较大值和
正锥壳同样设计[UG-36(g)]
内、外压平封头设计
圆形平板的应力分析
内压圆筒、锥壳和封头 (5)
平封头应力分析:不分内、外压,应力分布和
周边支承条件有关(绝对固支,绝对简支),径
向和周向两向应力,有附加弯矩时另加(如法
兰螺栓力矩),弹性基础板(管板)
平封头设计:用系数C表示周边支承条件的影
响,将最大主应力(方向和位置都和支承条件
有关)限于1.5SE以下得出厚度(焊接连接时),
由UG-34和相应的图形可确定系数C值,开孔时
整体加厚平盖的设计[UG-39(d)]
11
内压圆筒、锥壳和封头 (6)
GB 150的主要区别
(1)薄壁成型封头公式仅考虑过渡区的最大应
力,未计及该区可能的失稳和屈服,所列出最
小有效厚度的规定并无理论分析依据,且较
ASME Ⅷ-1的规定值为大
(2)并无某特定尺寸的碟形和椭圆形封头可以
当量替代的规定,在使用旋压封头时不知所以
(3)无折边锥壳和圆筒连接处的加强设计引用
原ASME Ⅷ-2的方法,现国外已改写
(4)并无斜锥壳设计内容
真空容器和外压元件设计 (1)
外压元件的受载和失稳方式:橫向压缩(周向失
稳),横向和轴向受相同压缩(如真空容器,周向
失稳),仅轴向压缩(轴向失稳)
周向失稳:薄壁壳体的线弹性失稳、非线性弹性
失稳,厚壁壳体因屈服或强度不足所致的破坏
轴向失稳:壳壁的线弹性失稳、非线性弹性失
稳,整个管子沿其轴线的失穏(欧拉失穏)
长圆筒和短圆筒,为统一而用图算法,非线性弹
性失稳,为解决非常量的弹性模量而用图算法
真空容器和外压元件设计 (2)
真空容器和外压元件设计 (3)
真空容器和外压元件设计 (4)
真空容器和外压元件设计 (5)
外压薄壁圆筒设计:由L/Do、Do/t查取A值(表示失穏时周向应变),由A值查取B值(表示失穏
时周向应力的某一倍数) ,由B算得许用外压
Pa,或在线性弹性时由E算得许用外压Pa
L的定义:相邻支撑线(有足够刚度处)之间的
长度
外压厚壁圆筒设计:由规范公式根据屈服或强
度不足算得Pa1和Pa2,Pa=min(Pa1,Pa2)
外压锥壳(两端都为支撑线时)设计:取
Le=(L/2)(1+Ds/DL) ,te=tcosα, 按圆筒一样方法设计 L
D D=
12
真空容器和外压元件设计 (6)
外压球壳设计:取 ,由A査B,并由
或 求得许用外压Pa
轴向许用压缩应力:取 ,由A查B,B即是
轴向许用压缩应力
0.125
/o
A
R t
=
/a o
BP
R t
=
2
0 .0 6 25
a
o
EP
R
t
= ⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠
0.125
/o
A
R t
=
真空容器和外压元件设计 (7)
外压成型封头设计:球冠区按球壳设计,过渡转
角区按内压封头设计,但设计压力取1.67P,相
当于引入E=0.6 [UG-33(a)(1)(a)]
加强圈设计:目的,布置
真空容器和外压元件设计 (8)
加强圈设计
情况1:圆筒满足稳定性要求(Do,Ls,t),加强圈
设计步骤和圆筒设计步骤相反,先将加强圈截面积
As均摊在长为Ls的圆筒上确定B值,由B查A,再由规
范公式计算其所需惯性矩Is,注意防止侧向倾覆
情况2:圆筒未满足稳定性要求(Do,t),要求长度Ls
为何值时能使圆筒满足稳定性要求,由
查A值,再由A、Do/t查图得L/Do值,L即Ls 3/4 oPDB t
⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠
真空容器和外压元件设计 (9)
加强圈允许割断的弧长:为失稳时的1/4波弧
长(图UG-29.1)
真空容器和外压元件设计 (10)
锥壳和圆筒连接处的加强设计(附录1-8)
从强度出发的加强,仅当无折边时才需要,用
满足截面积ArL或Ars表示
从刚度出发的加强,仅当连接处为支撑线时才
需要(包括有、无折边),用满足惯性矩Is表示
所增加厚度或加强件的结构同时满足强度和刚
度要求
外压斜锥壳 UG-33,取α1、α2中之较大值和正锥壳同样设计
真空容器和外压元件设计 (11)
GB150的主要区别
GB 150主要引自ASME Ⅷ-1,但二者A~B关系算
图纵坐标的标尺不同,要注意所用计算式和算图
的匹配,不能混用。二者的区别主要是GB 150漏
引或误引所致
(1)未明确A~B关系算图右端点即为材料屈服
点,致把厚薄壁分界由10改为20
(2)列入了外压容器,外压容器设计压力,外压
容器和真空容器以内压进行压力试验等,但无组
合容器的上述内容
(3)成型封头仅考虑球冠区的稳定性,未计及过
渡区的强度
(4)无斜锥壳设计内容
13
半管式夹套容器设计(1)
沿革:首次公布于1992年版,后于1995年版加
了补充直至目前。Ⅷ-2于2007年版首次列入
半管式夹套容器设计(2)
问题所在:1995年版起加了“仅适用于壳体或
封头内均为正压,半管夹套内为正压两种情况
共存时”,使原有的长处不再存在,对此国内
提出疑问
设计原理:由夹套压力P1在内筒上引起的经(轴)
向弯曲应力F ,由内筒压力P在在内筒上引起的
经(轴)向应力S’,要求F+S’<1.5S为满足,
F=KP’,K由夹套和内筒尺寸确定
结构尺寸限定:仅限于规范所列K线图者
半管式夹套容器设计(3)
1995版起的补充:规范表示为F=1.5S-S’(F不
应大于1.5S) ,S’为内容器在内压和其它轴向
力作用下的实际纵向拉伸应力,S’为负值时,
S’应取为零
对此的分析:限制内容器为内压,其目的为避
免发生F=1.5S+S’,导致F>1.5S,所以如用
|F|+|S’|<1.5S表示,则不论S’为正或负,都
不必担心出现F>1.5S
2007版Ⅷ-2的说法:规定半管式夹套为内压,
未提及内容器压力的正负,且规定为
F=max[(1.5S-S’),1.5S],max可能系min之误
半管式夹套容器设计(4)
设计思路:
由内容器的半径R、设计压力P,初定厚度t,
由校核条件,求得壳体许用的轴向弯曲应力F
由半管式夹套容器结构查取系数K,由F=KP’
求取半管式夹套许用压力P’,如许用压力大于
等于半管式夹套的设计压力P1,则初定厚度t足够
由半管式夹套的设计压力P1和内半径r确定半管式夹套的厚度T;
开孔及其补强设计 (1)
开孔接管所引起的问题
▲受载截面积的削弱,是指承受最大主应力
方向的截面
▲开孔应力集中,其高应力区和孔径d成正比
▲接管所致附加边缘应力,在元件上和
成正比,在接管上的高应力区和 成正比
●开孔补强的设计准则,主要原理及其相互关
系
▲等面积法
▲压力面积法
▲压力面积应力法
▲弹-塑性失效法
Dt ndt
开孔及其补强设计 (2)
● 对开孔形状和尺寸的限制 UG-36,一般d/D
限于1/2-1/3,椭圆或长圆形孔其长短径比为2
● 不需补强(包括补强计算和措施)的开孔尺
寸,原理分析
● 应力校正系数 原理分析,开孔直径 UG-
37(a),附录L-7.7
14
开孔及其补强设计 (3)
孔边的应力集中 各种孔在球壳和圆筒上的布置
开孔及其补强设计 (4)
应力校正系数F
周向斜开孔分析
(09A略有修改)
开孔及其补强设计 (5)
● 开孔和焊缝的相遇或相邻 UG-37(a),UW-
14,符合补强设计的开孔,均可位于焊接接头
上,在补强计算中计入接头系数E,不需补强
的小开孔,不允许位在A类接头上,当位在A类
附近或B类或C类对接接头上时,应在3d范围内
射线检测
小开孔和焊缝相邻时的检测
开孔及其补强设计 (6)
● 开孔补强的等面积法设计 UG-40,UG-37
▲内压壳体 UG-37(a),UW-16(c)
壳体上的补强有效范围取仅取和d有关
因开孔而引起削弱的截面积,在补强有效范围
内各件除承受内压所需之外的多余截面积,对tr值的讨论
▲外压壳体 UG-37(d)
按惯性矩补强,換算为用面积表示时仅为内压所
需的一半
▲平封头 UG-39,同外压壳体
开孔及其补强设计 (7)
开孔及其补强设计 (8)
▲壳体上的多个开孔 根据相邻孔心距区分,
UG-42
▲圆筒和锥壳上的大开孔 附录1-7,采用欧洲
国家的压力面积法;附录1-10,采用Ⅷ-2的压
力面积应力法;附录1-9(和原Ⅷ-2相似的弹-
塑性失效补强法)
15
开孔及其补强设计 (9)
要引入应力校正系数F了
开孔及其补强设计 (10)
压力面积法原理
( )( ) ( ) ( )0.5 0.5s w s b ob s bAf Af f P Af f P P Ap Ap+ − + − ≥ +
开孔及其补强设计 (11)
大开孔补强的压力面积法
开孔及其补强设计 (12)
大开孔补强的压力面积法
附录1-7的公式
和压力面积法的公式等同
( ) ( ) ( ) ( )0.5 0.5s w s b ob s bAf Af f P Af f P P Ap Ap+ − + − ≥ +
( ) ( )n n m n nm n
m
s
R R t R t R t R t
S P
A
⎛ ⎞+ + + +⎜ ⎟= ⎜ ⎟⎝ ⎠
开孔及其补强设计 (13)
大开孔补强的压力面积应力法
开孔及其补强设计 (14)
● 接管颈部的厚度(UG-45)除考虑强度外,还考虑
接管和壳体厚度的协调
● 补强件的强度及焊缝校核途径(UG-41)对于非整
体补强者(指接管和壳体用非全焊透连接,或带有
补强板时),要对各途径的强度进行校核,即该途
径上连接焊缝的强度应不小于能起补强材料的强度
● 接管与壳体间连接焊缝的要求 UW-15,UW-16,
规范已列出了具体的结构和各部尺寸,对补强圈和
非全焊透结构,要求校核填角焊缝的强度
09A增加了UG-37(h)关于采用分块式补强圈的规定
16
开孔及其补强设计 (15)
焊缝强度校核途径
乛:
开孔及其补强设计 (16)
焊缝及受载件强度:补强圈外周填角焊缝剪切
(周长×焊脚长×剪切许用应力) ,接管剪切
(接管橫截面积×剪切许用应力)
各补强件强度:(接管的补強面积+补强圈面积+
补强圈外周填角焊缝面积)SV
开孔及其补强设计 (17)
GB 150的主要区别
(1)未引入应力校正系数F,对某些斜接管或多个开孔
补强无法计算
(2)列入不另行补强的规定,对某些设计会引起问题
(3)未提及开孔是否可以通过焊缝、哪类焊缝、如通
过应采取何种补偿措施
(4)未提及大开孔补强
(5)除引入附录J外,未提及角接接头的强度校核要求
(6)未提及邻近连接元件处接管颈的厚度要求
(7)规定:在成型封头过渡部分开孔时,孔的中心线宜
垂直于封头表面
法兰及相关元件设计 (1)
● 法兰设计(附录2、S,UG-23) ,以校核各相
关部分应力的形式,实际上是控制各部应变以
保证密封,以环板(圆环)、锥颈和圆筒三者构
成两对不连续连接为模型分别计算各处的应力
● 法兰刚度计算 附录2
主要控制法兰环的旋转角度,规范认为取
KⅠ=0.3,KL=0.2是能保证密封性能的,08A提及,在一定流体、压力和温度下,成功的操作
经验可代替刚度校核
● 法兰和公称管配件标准 UG-44
法兰及相关元件设计(2)
华脱尔斯法分析模型 整体和活套带颈、活套不带颈法兰的应力分析
法兰及相关元件设计 (3)
内压和外压预紧 内压操作 外压 操作
17
法兰及相关元件设计(4)
反向法兰受载分析
法兰及相关元件设计(5)
左侧接管为整体连接
外侧三项应力
內侧三项应力
右侧接管为非整体连接
外侧三项应力
內侧仅一项应力
平板上的大开孔
法兰及相关元件设计(6)
带法兰的凸形封头
法兰及相关元件设计(7)
注意:Hrhr可正可负
法兰及相关元件设计(8)
GB150的主要区别
并未及时补充对法兰刚度的校核
反向法兰尺寸和力矩
平板大开孔提及:其平盖厚度需满足要求
管壳式换热器设计 (1)
●发展过程,和TEMA的关系(Code Case 2429)
体系上和原CODAP相近,和TEMA相差较大,TEMA
都用有效压力P表示,仅对各种換热器的P作出
不同表示。从对各处应力分析原理的理解,
ASME和EN 13445其逻辑性较为严密
都采用均布载荷时圆平板的应力分析,但对管板
的具体结构,计及各种不同的影响
18
管壳式换热器设计 (2)
U形管式
● U形管式
▲结构类型,各类结构对管板计算影响的分析
UHX-12.1
▲计算思路
受均布载荷的开孔圆平板(支承条件随结构
而异)
开孔的影响 UHX-11.5.1,UHX-11.5.2
管壳式换热器设计 (3)
U形管式
管壳式换热器设计 (4)
U形管式
管壳式换热器设计 (5)
U形管式
管、壳程压力以及布管和不布管区相互协调
的影响,引入附加力矩 ,UHX-
12.5.2
和管板整体相连的壳体或管箱的约束影响
UHX-12.5.4
兼作法兰时对管板构成的附加弯矩 UHX-
12.5.6
管板最大弯矩 UHX-12.5.7
TSM
管壳式换热器设计 (6)
U形管式
用迭代法计算管板最大弯曲应力σ,布管区外周
边的剪切应力τ UHX-12.5.8, UHX-12.5.9
σ≤2S,τ≤0.8S , 可 先 估 算 h 值 UHX-
12.4(b)(09A已删去)
计算和管板整体相连壳体或管箱的薄膜、弯曲和
总应力 UHX-12.5.10 σS≤1.5SS,σC≤1.5SC
如不予满足,可增加厚度或在必要时作弹塑性计
算 UHX-12.5.11
计算实例4个 UHX-20.1
管壳式换热器设计 (7)
和GB 151 U形管式的对照
(1)管箱和壳体的直径可以不同
(2)计及了和管板固定相连的管箱或壳体一定
长度范围内附加的弯曲和薄膜应力
(3)除计算管板弯曲应力外,还要计算管板剪
切应力
19
管壳式换热器设计 (8)
固定管板式
● 固定管板式
▲结构类型,各类结构对管板、管束、壳体
计算的影响分析 UHX-13.1
▲计算思路
受轴对称不均布载荷的开孔圆平板(弹性基
础板)
开孔的影响 UHX-11.5.1,UHX-11.5.2
有效压力Pe的计算 UHX-13.5.6
★布管区和不布管区协调所引起Prim和管壳结构U、管壳程压力Pt、Ps有关,UHX-13.5.4
管壳式换热器设计 (9)
固定管板式
管壳式换热器设计 (10)
固定管板式
管壳式换热器设计 (11)
固定管板式
★附加螺栓预紧力PW和螺栓力W、两侧受压面大小γb、管壳结构U有关 UHX-13.5.5(c),UHX-13.5.4
★壳体在压力作用下变形的支承PS,和布管情况xS(UHX-13.5.1), 管 、 壳 刚 度 Ks,t,J(UHX-13.5.2)、壳程压力Ps有关
★管束在压力作用下变形的支承Pt,和布管情况xt(UHX-13.5.1), 管 、 壳 刚 度 Ks,t,J(UHX-13.5.2)、管程压力Pt有关
管壳式换热器设计 (12)
固定管板式
★管、壳轴向膨胀差的支承Pγ和温度差γ、管束
刚度Kt有关UHX-13.5.5,UHX-13.5.2
假设管板厚度h,由Pe 并计及弹性基础板、即非
均布载荷时的影响(Fm)计算管板最大弯曲应力
σ,按迭代进行,σ≤1.5S,3S UHX-13.5.7
管壳式换热器设计 (13)
固定管板式
布管区外周边剪切应力τ,τ≤0.8S UHX-
13.5.8
管子轴向应力σt,1、σt,2,拉伸最大值≤St,2St,压缩最大值≤ Stb UHX-13.5.9(08A)
壳体上轴向应力σs,m,并视其正负而用强度或稳定性条件限制 UHX-13.5.10 (08A)
邻近管板处壳体上轴向薄膜、弯曲应力σs,m,σs,b,σs≤1.5Ss,3Ss UHX-13.5.11
邻近管板处管箱上轴向薄膜、弯曲应力σc,m,σc,b,σc≤1.5Sc,3Sc UHX-13.5.11
20
管壳式换热器设计 (14)
固定管板式
如不予满足,管子设计应重新考虑,管板、壳体
或管箱或增加厚度,或在必要时作弹塑性计算
UHX-13.5.12,UHX-13.7
▲ 另一种结构 邻近管板处加厚的壳体
UHX-13.6
▲当管板和管箱或壳体整体连接时,计及
邻近管板处径向热膨胀差的影响 上述各有关
内容另行计算 UHX-13.8
管壳式换热器设计 (15)
固定管板式
说明:(1)7种可能的危险工况 UHX-13.4
(2)按扣除和不扣除腐蚀裕量计算 UHX-
13.4(c)(Ⅷ-2对法兰也如此计算)
(3)膨胀节刚度Kj用附录26膨胀节的Kb
(4)用了应力分类的概念和弹塑性分析
(5)必要时要考虑管板挠度的影响,壳体
的轴向失稳(已在08A中补充),管子对管板连
接的牢固性 UHX-13.4(e)
(6)列出了2个计算实例 UHX-20.2
(7)管子最大应力的位置不定
管壳式换热器设计 (16)
固定管板式另一种结构
管壳式换热器设计 (17)
和GB 151固定管板式的对照
(1) 7种可能的危险工况,而不是4种
(2) 管箱、壳体直径可以不同
(3) 以扣除和不扣除腐蚀裕量两种情况计算
(4) 包括了弹-塑性设计,即允许局部小范围屈服
(5) 要求校核计算并壳体轴向压缩应力(穏定性)
(6) 有“另一种结构”,可化少量代价而大为降低
管板厚度
(7) GB 151仅适用于管板周边不布管区较窄,较宽
时要按JB 4732,实际上不能算
(8) GB 150无结构(d)
管壳式换热器设计 (18)
浮动管板式
● 浮动管板式
▲结构类型,各类结构对管板、管束、壳体计
算的影响分析 UHX-14.1
▲计算思路 除管壳间不约束外,同固定管板
式,但为径向热膨胀差
有效压力Pe的计算 UHX-14.5.6
假设管板厚度,按在计及、不计及螺栓预
紧力情况并计及弹性基础板的影响(Fm)下计算管板最大弯曲应力σ,σ≤1.5S,3S UHX-
14.5.7
管壳式换热器设计 (19)
浮动管板式
因涉及两块周边支承不同的管板
21
管壳式换热器设计 (20)
浮动管板式固定端
管壳式换热器设计 (21)
浮动管板式浮动端
管壳式换热器设计 (22)
浮动管板式
布管区外周边剪切应力τ,τ≤0.8S UHX-
14.5.8
管子轴向应力σt1,σt2,拉伸最大值≤St,2St,
压缩最大值≤ Stb UHX-14.5.9(08A)
邻近管板处壳体上轴向薄膜、弯曲应力σs,m,
σs,b,σs≤1.5Ss,3Ss UHX-14.5.10
邻近管板处管箱上轴向薄膜、弯曲应力σc,m,
σc,b,σc≤1.5Sc,3Sc UHX-14.5.10
管壳式换热器设计 (23)
浮动管板式
如不予满足,考虑各自或同时增加厚度 UHX-
14.5.11
▲当管子和壳体或管箱为整体连接时,需要时
可计及管板处径向热膨胀差的影响,上述各有
关内容另行计算 UHX-14.6
说明:(1) 7种可能的危险工况 UHX-
14.4(b)
(2) 列出了3个计算实例 UHX-
20.3
(3) 要用迭代法求解
(4) 管子最大应力的位置不定
管壳式换热器设计 (24)
和GB 151浮动管板式的对照
(1)管、壳程可取不同直径
(2)应先设取管板厚度,然后用迭代法求解管
板应力并校核满足
(3)计及了管板径向温差,所以也有7个危险工
况
管壳式换热器设计 (25)
● 管子对管板的连接焊缝,全强度焊缝和部分
强度焊缝:UW-20,部分强度焊缝和胀接:附录A
▲全强度焊缝,部分强度焊缝,计算实例
UHX-20.4,UHX- 20.5
▲按管子拉伸强度确定连接焊缝尺寸
▲胀接,列出计算最大许用轴向载荷Lmax的
公式
22
管壳式换热器设计 (26)
GB 151管子对管板连接强度的对照
对胀接(管孔是否开槽,管端是否卷边)和焊
接,都直接列出许用拉脱力[q]值,不如ASME
Ⅷ-1 UW-20和附录A那样细緻
制造和检验 (1)
●形状允差
圆筒、球壳和锥壳允差 UG-80
内压 不圆度(Dmax-Dmin)(The out-of-roundness),以控制附加应力在一定范围内得出允差值
外压 同样要控制不圆度(Dmax-Dmin),还要控制对真正圆形的最大正负偏差e (The maximum plus-or
minus deviation from the true circular
form),值,以控制失稳压力,按压杆失稳原理,
控制“压杆”的偏心值,样板弦长为失稳时半波
弧长,允差值即允许的偏心值,图UG-80.1
对锥壳、球壳L值的计算 UG-80(b)
制造和检验 (2)
外压壳体允差e的原理
看成压杆轴向压缩的稳定性
制造和检验 (3)
外压壳体的圆形允差e值
制造和检验 (4)
凸形封头允差 UG-81
内压 向外偏差,球冠区半径偏小所致,限制
较松
向内偏差,球冠区半径偏大所致,限制
较严
过渡区转角半径r不小于规定值
外压 除和内压同样要求外,半球形或成型封
头的球冠区应满足外压球壳要求
扁平表面 UG-32(o)
● 允许的局部减薄 附录32
制造和检验 (5)
成型封头的形状允差
球冠区半径偏小,显示外凸 球冠区半径偏大,显示内凹
23
制造和检验 (6)
层板间的贴合要求(1)
层板间的贴合要求 ULW-77
测量间隙的面积(2bh/3),以in.2表示的面积
应不超过层板厚度t的in.值
在液压试验时测量外壁表面的圆周伸长值em,
以em不小于理论伸长值eth的一半为合格
制造和检验(7)
层板间的贴合要求(2)
测量间隙的面积(2bh/3)
制造和检验 (8)
壳体的局部减薄
制造和检验 (9)
GB 150的主要区别
(1)对外压壳体,未要求控制不圆度(Dmax-Dmin),仅要求控制对真正圆形的最大正负偏差e值[容标委会编的
“工程师培训教程”中并明确表示为e =(Dmax-Dmin)]
(2)漏引外压壳体测量和控制e值时对锥壳、球壳L值的
计算
(3)成型封头仅要求控制球冠区半径偏小所致的向外偏
差,未要求控制球冠区半径偏大所致的向内偏差
(4)对内压或外压壳体,都还要求测量和控制“棱角值
E”
(5)未提及允许局部减薄
(6)除套合圆筒外层板间隙仅计及松动面积,未计及深
度
制造和检验 (10)
● 焊接接头
对接 UW-9 不等厚度对接时的削斜过渡
角接 平板和圆筒,接管和壳体 UW-13,UW-
16,UW18
咬边和余高 UW-35 疲劳分析容器不宜
对准公差 UW-33 A类严,B、C、D类较宽
冷成形后的热处理 UCS-79 据最大纤维伸长率
焊后热处理 UCS-56 据材料的P No.数
壳体上的局部应力(1)
(承受实心附件上局部载荷的球壳 WRC-107)
24
壳体上的局部应力(2)
(由剪力和扭矩引起的剪切应力)
壳体上的局部应力(3)
(承受实心附件上局部载荷的圆筒 WRC-107)
壳体上的局部应力(4)
(承受外力和外弯矩时圆筒的应力分析)
壳体上的局部应力(5)
(承受空心附件上局部载荷的圆筒 WRC-297)
壳体上的局部应力 (6)
都要按公报所作附图的载荷方向,如任一实际外
本文档为【ASME Ⅷ-1、Ⅷ-2介绍 (和设计有关的内容)】,请使用软件OFFICE或WPS软件打开。作品中的文字与图均可以修改和编辑,
图片更改请在作品中右键图片并更换,文字修改请直接点击文字进行修改,也可以新增和删除文档中的内容。
[版权声明] 本站所有资料为用户分享产生,若发现您的权利被侵害,请联系客服邮件isharekefu@iask.cn,我们尽快处理。
本作品所展示的图片、画像、字体、音乐的版权可能需版权方额外授权,请谨慎使用。
网站提供的党政主题相关内容(国旗、国徽、党徽..)目的在于配合国家政策宣传,仅限个人学习分享使用,禁止用于任何广告和商用目的。