青岛某酒店高大模板支撑施工方案(架高16米 跨度26米)

青岛某酒店高大模板支撑施工(架高16米 跨度26米) 目 次 1 工程概况 ............................................................................................................. 3 1.1 主要内容 .......................................................................................................... 3 1.2 施工条件 .......................................................................................................... 5 2 方案选择 .5 3 施工程序 .6 3.1 施工顺序 3.2 施工工艺7 4 施工方法 ........................................................................................................... 10 4.1 截面为500*1200MM及500*1700MM主梁模板支 撑 .......................................... 10 4.2 12米、16米高板模支撑 .................................................................................. 11 4.3 桁架模板支撑 ................................................................................................. 13 5 资源配置 .................................................................................................... 16 5.1 劳动力需求计划 .............................................................................................. 16 5.2 材料需求计划 ................................................................................................. 17 6 安全措施 ........................................................................................................... 17 6.1施工要求 ......................................................................................................... 18 6.2 安全要求 ........................................................................................................ 19 7 质量措施 ........................................................................................................... 20 7.1 模板质量控制 ................................................................................................. 20 1 7.2混凝土浇筑质量控制 ........................................................................................ 21 8 预防坍塌事故的安全技术措施 ............................................................................ 22 9 编制依据 ........................................................................................................... 24 10 模板支撑架计算书 ........................................................................................... 25 2 1. 工程概况 1.1 主要内容 1.1.1 XXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXXX该工程C区9~15/M~P轴区域内模板支撑为12米高架模板支撑、16.55米高架模板支撑、梁截面尺寸为500*1700(500*1200)高架模板支撑及 跨度为25.5撑。C区-6.00m度为25cm，其各层9~15/M~P 轴楼层平面图如图1.1.1-1，图 1.1.1-2，图1.1.1-3，图1.1.1-4 所示。 1.1.2 12米高架模板支撑概况 12米高架模板支撑主要分 布于标高-0.05米至11.95米、 P~M/9~11及P~M/13~15轴间，支架搭设在标高-0.05米楼板上，通过地下室顶板支架传递至标高为-6.0地下室底板，底板厚度为25cm，混凝土强度等级为C30;底板基础地基承载力?150kpa。-0.05米标高为地下室顶板，地下室高度为6米;11.95米标高处楼板厚度为15cm，混凝土强度等级为C35。需搭设支架总面积14m*25.5m*2=714m2。 1.1.3 16米高架模板支撑概况 16米高架模板支撑主要分 布于标高-0.05米至16.45米、 P~M/11~13轴间，支架搭设在 标高-0.05米楼板上，通过地下 室顶板支架传递至标高为-6.0 地下室底板，底板厚度为 25cm，混凝土强度等级为C30; 底板基础地基承载力?150kpa。 -6.0标高为地下室底板，底板厚 度为25cm，混凝土强度等级为 C30;-0.05米标高为地下室顶板，地下室高度为6米;16.45米标高处楼板厚度为12cm， 3 混凝土强度等级为C35。需搭设支架总面积17.1m*25.5m=440m2。 1.1.4 梁截面尺寸为500*1700及500*1200高架模板支撑概况 梁截面尺寸为500*1700高架模板支撑分布于标高16.45米、11~13/P轴。梁跨度为17米，混凝土标号为C35，支架搭设高度16米;梁截面尺寸为500*1200 高架模板支撑分布于标高16.45米、11~13/M、N、O轴，梁跨度为17米，混凝 土标号为C35，支架自-0.05米搭设，支架搭设高度为16米;支架搭设在标高-0.05 米楼板上，通过地下室顶板支架传递至标高为-6.0地下室底板，底板厚度为25cm， 混凝土强度等级为C30;底板基础地基承载力?150kpa。 1.1.5 跨度为25.5米桁架高架模板支撑 现浇混凝土桁架 C-HJ1位置分布于标高 11.95米至16.45米， P~M/10、11、13、14轴， 桁架跨度25.5米，高度 5.2米。桁架由上弦杆、下 弦杆、中间混凝土柱腹杆 相连，上弦杆截面尺寸为 700*700，下弦杆截面尺寸 为700*800，腹杆截面尺 寸为600*600，柱截面尺 寸为600*600。支架搭设 在标高-0.05米楼板上，搭 设高度为12米，通过地下 室顶板支架传递至标高为 -6.0为地下室底板，底板 厚度为25cm，混凝土强度 等级为C30;底板基础地 基承载力?150kpa。在桁 架形成整体刚度前，支撑 不应提前拆除。桁架详图1.1.6-1。 1.1.6 C区9~15/M~P轴、?0.000至16.45米标高计划施工时间为 2010年5月至2010年7月。 4 1.2 施工条件 1.2.1 C区位于A、E区之间，A、E区 主体已封顶，C区南侧为钢筋加 工棚，北侧为木工加工棚，材料 运输便利。9~15/M~P轴区域位 于C区中部，模板支架随楼层进 度搭设，且与满堂支架相连保证 整体稳定性。 1.2.2 此区域搭设架体较高，竖向荷载 较大，根据岩土工程检测报告检 测表明地基承载力特征值满足设计要求?150kpa。 1.2.3 施工用水、用电等已按施工组织设计总平面图布置。 2. 方案选择 本工程施工技术要求较高，材料一次性投入时间较长。选择竹胶板木楞骨模板体系，采用12mm厚1220mm×2440mm胶合板作为面板，50mm×80mm方木、φ48mm×3.0mm钢管为楞骨，φ48mm×3.0mm钢管、φ14mm对拉螺栓(用于梁)作为加固系统，以φ48mm×3.0mm钢管搭设的整体扣件式满堂脚手架作为梁、板的垂直支撑系统。 C区M~P/9~12轴A-A剖面(模板支撑)如图2.1-1 所示。 5 3.施工程序 3.1 施工顺序 脚手架搭设?模板安装?钢筋绑扎?混凝土浇筑?模板拆除?脚手架拆除 6 3.2 施工工艺 3.2.1 梁板施工工艺 7 3.2.1 桁架施工工艺 8 9 4. 施工方法 4.1 截面为500*1200mm及500*1700mm主梁模板支撑 4.1.1 梁模板支撑参数:梁截面为500*1200mm16米，梁截面为500*1700支架支撑高度为 方木、φ48mm×3.0mm对拉螺栓作为加固系统，对拉螺栓水平间距450mm，对拉螺栓竖向间距600mm。梁底支撑采用三排立杆，梁底立杆横向间距(与梁截面平行方向)la=100mm、150mm、150mm、100mm，梁底立杆纵向间距(与梁截面垂直方向)lb=900mm，梁两侧立杆横向间距900mm，纵向间距900mm。 4.1.2 梁模板安装 1)放出梁位置线，定好水平控制，搭设扣件式钢管架进行支撑，控制梁底标高进 行横向钢管搭设，梁下设三根可带U型顶托顶托的立杆，三根立杆横向间距为100mm、150mm、150mm、100mm，纵距为900mm,可调顶托内为双钢管主龙骨，钢管顶部丝杠最大伸出长度不大于200mm。将梁底支撑方木平铺好，梁底胶合板平铺钉牢并校平校直。待楼板模板安装完成后进行梁钢筋绑扎，梁侧胶合板、木方及钢管加固安装，梁侧采用φ14mm穿梁对拉螺栓水平间距45cm、竖向间距60cm进行加固。 2)在梁与梁、梁与柱的接槎处，必须使用50mm×50mm的木方，将阴阳角两侧 的模板固定在木方上，确保阴阳角的方正和接缝的严密。梁底及梁两侧立杆均与排架相连，与梁底水平杆连接时采用双扣件。梁两侧立杆及纵向水平杆延梁方向设置剪刀撑，由底至顶连续布置。梁板混凝土浇筑前，自地下室底板至标高16.45米梁板之间受力杆件不应拆除。 3)混凝土浇筑工程中，应先浇筑梁柱节点部位，后向中推进浇筑梁。 4.1.3 梁模板支撑示意图 梁模板支撑示意图详图4.1.3-1，平面支撑示意图4.2.3-1。 10 4.2 12米、16米高板模支撑 4.2.1板模支撑参数:模板支架搭设高度为12米及16米，模板采用12mm厚胶合板作为面板，50mm×80mm方木、φ48mm×3.0m钢管为楞骨，木方间距300mm。立杆纵距la=900mm，立杆横距lb=900mm，大横杆第一步步距1800?，其余步距为1200mm, 板模底部主龙骨采用可调U型托支撑，可调顶托丝杠伸出长度不应大于200mm。模扳支撑架外围整个长度和高度上连续设置剪刀撑，模板支撑架内部中间每隔5根立杆在丛、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑;底部、顶部设置水平剪刀撑，中间的竖向剪刀撑的顶部平面内设置水平剪刀撑，水平剪刀撑间距不大于 4米，剪刀撑夹角宜为45度,60度。 4.2.2 板模安装 1)搭设扣件式钢管架，立杆纵向及横向间距为900mm，距地面200mm连续设置水平扫地杆，第一步大横杆步距1800mm，其余大横杆步距1200mm，竖向剪刀撑连续搭设与支架同步进行，竖向剪刀撑连接处连续搭设水平剪刀撑。立杆顶部采用可调U型托支撑板主龙骨，U型托伸出丝杠长度不大于200mm，U型托上部放置双钢管作主龙骨，主龙骨间距为900mm，校平标高，主龙骨上部水 平放置50mm×80mm的木方 11 作次龙骨，次龙骨间距为300mm，然后铺设12mm厚胶合板，胶合板平铺钉牢并校平 校直。 2)最高一步大横杆与模板支撑点之间的距离不得大于300mm，其中立杆的连接必须采用对接，水平杆的连接采用对接，剪刀撑必须采用搭接。模板支撑架施工时与周边框架柱一步一拉结。梁板混凝土浇筑前，自地下室底板至标高16.45米梁板之间受力杆件不应拆除。梁与梁交叉处不可使用同一受力杆件。 4.2.3板模支撑示意图 -1， 楼板模板支撑平面示意图详图4.2.3 楼板模板支撑立面示意图详图4.2.3-2。 12 4.3 桁架模板支撑 4.3.1桁架支撑参数:桁架跨度25.5米，高度5.2米，上弦杆截面尺寸为700mm*700mm，下弦杆截面尺寸为700mm*800mm，腹杆截面尺寸为600mm*600mm,立柱截面尺寸为600mm*600mm，桁架模板支架搭设高度为12米，模板采用12mm厚胶合板作为面板，50mm×80mm方木、φ48mm×3.0m钢管为楞骨，木方间距200mm。桁架底居中设置单立杆，立杆纵距la=600mm;桁架两侧立杆采用双排立杆，横向间距1200mm，纵向间距600mm;梁底(上弦杆、下弦杆、腹杆)设置双排水平杆，水平杆纵距60cm。立柱底部采用9根立杆支撑，详图4.3.1-1。大横杆第一步步距1800?，其余步距为1200mm, 桁架模底部主龙骨采用可调U 型托支撑，可调顶托丝杠伸出长度不应大于200mm。梁高大于600mm时在中部增加φ14mm对拉螺栓。 4.3.2 桁架模板支撑安装 1)放出桁架梁、桁架柱位置线，定好水平控制，搭设扣件式钢管架进行支撑， 根 据方案尺寸控制桁架柱底部立杆间距及位置，第一步水平杆步距1800，其他横杆步距1200，桁架梁下设可调U型顶托的立杆，U型托内放置双钢管作为主龙骨。安装梁底主龙骨，检测水平度，将梁底支撑方木平铺好，梁底胶合板平铺钉牢并校平校直，梁侧模板、平板模板安装后进行梁侧模加固，梁侧采用φ14mm穿梁对拉螺栓中部加固，钢筋绑扎预留出桁架柱及腹杆钢筋。钢筋、 13 模板完成后进行标高11.95米混凝土浇筑。 2)桁架梁两侧立杆自11.95米标高 同底部立杆相同位置搭设至标高 16.45米顶板，顶部采用可调U 型托，上弦杆、腹杆及柱钢筋完 成后进行模板安装，模板棱角平 直光洁、面层平整、模板拼缝处 内侧填塞海绵条，粘贴透明胶带， 外侧采用木方封堵板缝，用钢钉 固定。桁架腹杆及柱每隔间距 600mm设置φ14mm对拉螺杆加 固;上弦杆底部间隔600mm设 置双钢管进行斜撑，钢管角度不小于80?;下弦杆底部间隔600mm设置双钢管进行支撑。桁架底部地下室立杆间距及位置与桁架支撑立杆间距及位置相同。桁架模板、钢筋及板模板、钢筋完成后进行桁架第二次浇筑。 3)整个高模支撑浇注顺序为:标高-0.05米梁板柱混凝土，标高5.95米梁板柱混凝土，标高11.95米梁板柱混凝土， 标高16.45米梁板柱混凝土。桁架完 成需要进行2次混凝土浇筑，第一次 采用普通砼进行标高11.95米浇筑， 桁架下弦杆完成，第二次采用自密实 砼进行标高16.45米浇筑，先进行竖 向结构浇筑，后浇筑梁柱节点部位， 再自两端向中部浇筑梁，上弦杆、腹 杆及柱完成。桁架混凝土浇筑前，自 地下室底板至标高16.45米受力杆件 不可拆除。桁架与梁交叉处不可使用 同一受力杆件。桁架支撑架施工时与 周边框架柱一步一拉结。 4.3.3 桁架模板支撑示意图 桁架模板支撑立面示意图详图4.3.3-1 桁架模板支撑剖面支撑示意图4.3.3-2 桁架模板支撑平面支撑示意图 4.2.3-1 14 4.3.4 钢筋工程及混凝土工程 1)桁架由上下弦杆、腹杆、柱组成，各构件钢筋直径较大，钢筋排布密集。桁架配筋详图4.3.4-1，上弦杆配筋详剖面4.3.4-2，腹杆配筋详剖面4.3.4-3，柱配筋详剖面4.3.4-4。 2)由于上弦杆、腹杆、柱交接节点钢筋密集，腹杆及柱高度较高，如采用普通混凝土浇筑难度较大，质量难以保证。对于桁架上弦杆、腹杆、柱现场采用无振捣自密实混凝土浇筑。 4.3.5 自密实混凝土浇筑质量控制 1)检查模板拼缝不得有大于1.5mm的缝隙。 2)自密实混凝土的运送及卸料时间控制在2h以内，以保证自密实混凝土的高流动性。 3)保持连续泵送，必要时降低泵送速度。 4)自密实混凝土浇筑时，尽量减少泵送过程对混凝土高流动性的影响，使其和易性能不变。 5)浇筑时在浇注范围内尽可减少浇筑分层，使混 凝土的重力作用得以充分发挥，并尽量不破坏混凝土 的整体粘聚性。 6)使用钢筋插棍进行插捣，并用锤子敲击模板， 起到辅助流动和辅助密实的作用。 7)自密实混凝土浇筑至设计高度后可停止浇筑， 20min后再检查混凝土标高，如标高略低再进行复筑， 以保证达到设计要求。 8)自密实混凝土浇筑完毕后，梁面采用无纺布进行覆盖，柱面采用双层塑料布包裹，以防止水分散失，终凝后立即洒水养护，不间断保持湿润状态。 15 9)养护时间下少于14天，混凝土表面与内部温差小于25?。 5. 资源配置计划 5.1 劳动力需求计划 钢筋工、模板工、混凝土工需求计划见表5.1.1人工需求 16 5.2 材料需求计划 钢管、木方、胶合板、扣件、混凝土需求量计划见表5.2.1材料需求计划表 表5.1.1 人工需求计划表 表5.2.1 材料需求计划表 6.安全措施 17 6.1施工要求 本工程支架的材料、搭设、使用及拆除均应按照施工设计、国家相关范、规程 及省市有关文件的规定执行。 6.1.1 材料要求 1)脚手架钢管采用φ48?×3.5?钢管，钢管应符合现行国家要求，必须具有合格证和备案证，并严禁在钢管上打孔。禁止使用有明显的变形、裂纹和严重锈蚀的钢管。 2)扣件宜根据CH978-67《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于K733-8的可锻铸铁制造，扣件的附件采用的材料应符合C3B700-88《碳素结构钢》中钢的规定，必须具有合格证和备案证，螺纹应符合GB196-91--81《普通螺纹》的规定，垫圈应符合GB96-76垫圈的规定。 3)铸铁扣件不得有裂纹、气孔、不宜有疏松、沙眼或其它客观存在影响使用性能的铸铁缺陷，并应将影响外观质量的粘沙。 4)扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。 5)扣件活动部位应能灵活转动，原转部件的两旋转面间隙应小于1mm。 6)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应小于5mm。 7)扣件表面应进行防锈处理。 8)进场的钢管、扣件、脚手板等材料应按规范的要求进行检查验收，对不符合要求的材料不允许使用，经检查合格的钢管、扣件、脚手板应分类堆放，堆放场地不得有积水。 6.1.2 搭设要求 1)支架搭设作业必须在统一指挥下，严格按照规定的程序进行，其进度必须配合施工进度，剪刀撑、斜杆等整体拉接杆件应随搭升的架子一起及时设置，装撑拉杆件时应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的明显变形。 2)底立杆应按立杆接长选择不同长度的钢管交错设置，至少应有两种适合的不同长度的钢管作立杆。 3)杆件端部伸出扣件之外的长度不得小于100mm。 4)立杆底部设置钢支座，钢支座底部放置垫木25cm*300cm。 6.1.3 支架拆卸作业 拆卸作业按照搭接作业的相反程序进行，并应注意以下几点: 1)连接件待其上杆件拆除完毕后方能松开拆除。 2)松开扣件时应两人协同作业，以免单人作业时闪失事故。 3)在拆除的过程中凡已松开的杆件配件应及时拆除运走， 避免误扶或误靠已松脱连 18 接的杆件，拆除的架杆、板应分段放置并及时用塔吊或人工运至地面，并按指定地点堆放、外运。 4)拆下的杆件应及时运至地面。 5)架体拆除前应检查扣件连接、连接件、支撑体系等是否符合构造要求，并应清除架体上的杂物及地面障碍物。 6)必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 6.1.4 支架验收标准规定 支架应按规范规定的时间阶段和内容进行检查与验收，其主要验收标准规定如下: 1)构架尺寸符合规范及设计要求，个别部位的尺寸变化应在允许的调整范围之内。 ,60N?m。 2)节点的连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在拧力矩达到40 3)支架立杆的垂直度偏差应?1/300,且应同时控制其最大垂直度偏差值。 4)纵向钢平杆的水平偏差应?1/250，且全架长的水平偏差值应?50mm。 5)作业层安全防护措施等均应符合施工设计和规范要求。 6)硬水平连接杆应在校正立杆垂直合格后固定。 7)模板支撑体系严禁和外脚手架连接，严禁用外脚手架做支撑点。 8)模板支撑立杆垂直度必须满足要求。 9)均布施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值不得超过3kN/m2。 6.2 安全要求 6.2.1 安全注意事项 1)要有足够的牢固性，保证施工期间承受足够的荷载和气候条件影响下变形时不摇、不倾斜。 2)要有足够的面积，满足堆放运输和操作行走的要求。 3)构造简单，搭接标准，搬运方便。 4)扣件应有出厂证明和合格证，发现有脆断、折变滑丝的停用。 6.2.3 脚手架支撑系统监测措施 本项目采用钢管扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装，砼浇捣前、施工过程中及砼终凝前后，必须随时监测。 1)班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。 2)日常检查，巡查的重点部位: (1)杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。 19 (2)立杆是否悬空，连接扣件是否松动。 (3)支撑体系是否有不均匀的沉降、垂直度。 (4)施工过程中是否有超载的现象。 (5)安全防护措施是否符合规范要求。 (6)支撑体系和各杆件是否有变形的现象。 3)在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。 4)要浇捣梁砼前，由项目部对脚手架全面系统检查，合格后才开始浇砼。在浇砼过程中，由专职安全员、施工员对高支模体系检查、随时观测支撑体系的变形情况。发现隐患，及时停止施工，采取措施。构件允许偏差见表6.2.3.1 表6.2.3.1 构件允许偏差 5)支架必须对齐，同时支架间应绑撑拉固。 6)对支架架搭设人员首先检查其特殊工种上岗证，杜绝无证人员上岗操作，然后由经理部施工员对进场工人进行安全。 7)搭设支架人员必须戴安全帽，系安全带、穿防护鞋。 8)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。 9)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气应停止支架搭设。 10)支架使用期间，严禁拆除主节点处的纵横向水平杆、纵横向扫地杆、剪刀撑。 11)支架上进行电气、电焊作业时，必须有防火措施和专人看守。 7. 质量措施 7.1 模板质量控制 20 7.1.1 跨度大于4m的梁、板及悬臂长度大于2米的梁，支设模板按跨度的1/1000,3/1000起拱。 7.1.2 模板安装偏差应符合现行规范《混凝土结构施工工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)相关规定及本工程创优方案。 7.1.3 侧模模板拆除，以砼表面及棱角不受损为原则，底模拆除应以砼强度达到《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)及相关规范规定为原则。 7.1.4 模板安装应采用周边封海绵等有效措施以防止漏浆、跑浆等影响施工质量的现象发生，所有模板使用前应涂脱模剂，以免粘模。 7.1.5 固定在模板上的预留洞口及预埋构件安装必须牢固，位置准确，偏差应符合国家现行的相关规范及规定的允许偏差。 7.1.6 已拆除模板的构件，在砼强度达到设计强度后方可承受全部使用荷载。 7.2混凝土浇筑质量控制 7.2.1 精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载。 7.2.2 浇筑前，应检查模板内杂物是否清除干净。模板分项是否达到质量要求。检查模板安装是否符合工程设计的要求。各部件是否牢固，板缝是否严密。 7.2.3 浇筑过程中质量控制 1)项目部管理人员全过程旁站，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载情况严格执行混凝土浇筑方案中应急方案并停止浇筑。 2)派人检查支架和支承情况，支撑面是否发生下沉或变形，发现下沉、松动和变形情况及时反应并停止施工，待项目部管理人员处理后再进行浇筑。 3)严禁向混凝土中加水，若出现塌落度过小情况应向混凝土中添加减水剂。 4)浇筑振捣时，振捣棒插入间距为400mm，且分层振捣，分层距离控制在 300mm-500mm，振捣时间控制在30s左右，当下层混凝土振捣密实后再浇筑上层混凝土。 21 5)水平结构的混凝土表面， 应适时用木抹子磨平搓毛两遍以上， 以防止产生收缩裂缝。 6)在混凝土浇筑时，应按照规范留置试块。 7.2.4 混凝土浇筑结束后，应适时的进行覆膜养护。当气温过高时，应采取浇水养护方式进行养护，养护时间不能少于7天。浇筑完成后，混凝土表面做好防护措施，严禁上人对混凝土表面进行破坏。 8.预防坍塌事故的安全技术措施 8.1 模板支撑必须严格按照高支模施工方案施工 8.2 本高支支模采用钢管扣件式架作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、的支撑材料作立柱。立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和钢管架应牢固拉接，形成整体。 8.3 模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。 8.4 楼面堆放模板及钢管架时，严格控制数量、质量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面进行加固。 8.5 在下班时对已铺好而来不及钉牢的散板等要拿起稳妥堆放，防止坍塌事故发生。 8.6 拆模间歇时，应将已活动的模板、扣件、支撑等固定牢固，严防突然掉落、 倒塌伤人。 8.7 泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。 8.8 应避免装卸物料对模板支撑产生偏心、振动和冲击。 8.9 水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。 8.10 模板支撑拆除前必须向监理单位报送拆除申请书，经监理同意签字后方可拆除。 8.11 拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。 22 23 9.编制依据 《施工组织设计大纲》及相关施工文件; 《建筑施工手册》2003 工程设计图纸、 年第4版; 《建筑施工现场管理标准(试行)》; 国家现行的规范、规程，主要包括: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》JGJ130-2001 《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91 《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》 24 10. 模板支撑架计算书 支架高度12米、16米楼板模板计算书详附件A。 支架高度12米、16米框架梁计算书详附件B。 支架高度12米桁架梁计算书详附件C。 25 附件A 26 1. 方案选择及计算参数 ， 支架的设计参数为:混凝土板厚12cm，立杆纵距la=0.9m，立杆横距lb=0.9m步距h=1.8m;立杆截面积A=424 mm2;立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3;立杆的回转半径i=15.9mm;钢材的抗压设计强度fc=0.215 KN/mm2;弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4。 支架搭设高度16米，面板采用12mm厚竹胶板，木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): [f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为30cm，木方截面50mm*80mm。 取最不利架高16米计算 2. 模板面板计算 模板面板按3 bh 截面惯性矩:I 12 I 90*1.2* 1.2*1.2/12 12.96cm 4 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 90*1.2*1.2/6 21.6cm4 静荷载标准值:q1 25*0.12*0.9 2.7KN/m 活荷载标准值:3*0.9 2.7kn/m 荷载组合值:1.2*2.7,1.4*2.7 7.02KN/m 2.1 抗弯强度计算 Mf [f] W M 0.1ql2 M 0.1*7.02*0.3*0.3 0.063KN*m f==0.063*1000*1000/21.6*1000=2.9N/mm2< f 满足要求 2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql Vmax 0.6*7.02*0.3 1.264KN 3Q抗剪强度计算值T 2bh T 3*1264/(2*900*12) 0.176mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 2.3 挠度计算 27 ql4 w 表中系数 100EI W 0.677*7.02*3004/(100*3500*12.96*104) 0.85mm L/150 300/150 2mm 满足要求 3.木方计算 3.1 荷载取值 3.1.1 钢筋混凝土自重线荷载25*0.3*0.12 0.9KN/m 3.1.2 模板自重线荷载0.35*0.3 0.105KN/m 3.1.3 活荷载取值3KN/m2 静荷载q1 0.9,0.105 1.005KN/m 活荷载q2 3*0.3 0.9KN/m 荷载组合值:1.2*1.005,1.4*0.9 2.5KN/m 3.2 木方计算 木方按3跨连续梁计算 bh3 截面惯性矩:I 12 I 8*5*5*5/12 83.33cm4 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 8*5*5/6 33.3cm4 3.2.1 抗弯强度计算 Mf [f] W M 0.1ql2 M 0.1*2.5*0.9*0.9 0.21KN*m M f W f 0.21*1000*1000/33.3*1000 6.3N/mm2 [f] 13N/mm2 满足要求 3.2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql Vmax 0.6*2.5*0.9 1.35KN 3Q抗剪强度计算值T 2bh T 3*1350/(2*50*100) 0.41mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 3.2.3 挠度计算 ql4 w 表中系数* 100EI 28 W 0.677*2.5*9004/(100*9500*83.3*104) 1.4mm L/150 900/150 6mm 满足要求 4. 水平钢管计算 水平钢管按照木方传递的集中力三跨连续梁计算， 木方传递的集中力F 2.5*0.9 2.25KN 1.883FL3水平杆最大挠度Vmax= 100EI Vmax 1.883*2250*9003/(100*2.06*105*10.78*104) 1.39mm 900/150 6mm 满足要求 水平杆最大弯矩Mmax=0.267*FL Mmax 0.267*2.25*0.9 0.54KN*m M抗弯强度计算 = W =0.54*106/4.5*103=12N/mm2<205N/mm2 满足要求 5. 扣件抗滑移计算 扣件抗滑移承载力设计值取8KN 水平钢管两端支座反力F 2.25*3 6.75KN 8KN 满足要求 6. 立杆稳定性计算 6.1 静荷载标准值: q1钢管自重:查表得钢管每米0.1253KN/m q1 0.1253*16 2KN 模板自重q2 0.35*0.9*0.9 0.284KN 25*0.9*0.9*0.12 2.43KN 混凝土自重q3 Ng q1,q2,q3 2,0.284,2.43 4.714KN 6.2 活荷载标准值: 取活载为3KN/mm2 NQ 3*0.9*0.9 2.43kn 6.3 不考虑风荷载时荷载组合值为: N 1.2*Ng,1.4*NQ 1.2*4.714,1.4*2.43 9.06KN 6.4 立杆稳定性计算公式 N [f] A 计算长度L0=h+2a L0=ku h L0 1.8,0.45*2 2.7 L0 1.155*1.5*1.8 3.12 L0取大值 3.12 29 长细比为 =3120/15.9=196.22查表得φ=0.186 =9060/(0.186*424)=114.9N/mm2<205N/mm2 满足要求 7. 地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力: P Fg p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2) p N/A 37.2kN/m2 A —— 基础底面面积A=0.25m2 Fg—— 地基承载力设计值 (kN/m2); 地基承载力设计值应按下式计算 Fg kc Fgk 150*1 150KN/m2 37.2KN/m2 kc —— 脚手架地基承载力调整系数;kc=1 fgk—— 地基承载力标准值;fgk =150kpa 地基承载力的计算满足要求。 附件B 支架高度12米、16米框架梁计算书 30 1. 方案选择及计算参数 支架的设计参数为:取最不利架高16米，梁截面500mm*1700mm计算。梁底两侧立杆横向间距取为900mm，纵向间距取900mm;梁底支撑采用三排立杆，立杆纵距la=0.9m，立杆横距lb为100mm、150mm、150mm、100mm，步距h=1.8m;取梁底两侧立杆为1号杆，梁底支撑立杆为2号杆。立杆截面积A=424mm2;立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3;立杆的回转半径i=15.9mm;钢材的抗压设计强度fc=0.215 KN/mm2;弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4，对拉螺栓采用直径14mm，水平间距450mm, 竖向间距600mm. 面板采用12mm厚胶合板，木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): [f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为10cm，木方截面50mm*80mm。 2. 梁底模面板计算 模板面板按3跨连续梁计算 bh3 截面惯性矩:I 12 I 90*1.2*1.2*1.2/12 12.96cm4 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 90*1.2*1.2/6 21.6cm3 静荷载标准值:q1 25*1.7*0.9 38.25KN/m 活荷载标准值:3*0.9 2.7KN/m 荷载组合值:1.2*38.25,1.4*2.7 50KN/m 2.1 抗弯强度计算 Mq2l f [f] M 0.1W M 0.1*50*0.1*0.1 0.05KN*m f 0.05*1000*1000/21.6*1000 2.31N/mm2 [f] 13N/mm2 满足要求 31 2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql Vmax 0.6*50*0.10 3KN 3Q抗剪强度计算值T 2bh T 3*3000/(2*900*12) 0.42N/mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 2.3 挠度计算 ql4 w 表中系数 100EI W 0.677*50*1004/(100*3500*12.96*104) 0.12mm L/150 100/150 0.6mm 满足要求 3. 木方计算 3.1 荷载取值 4.25KN/m 3.1.1 钢筋混凝土自重线荷载25*0.1*1.7 3.1.2 模板自重线荷载0.35*0.1 0.035KN/m 3.1.3 活荷载取值3KN/m2 静荷载q1 4.25,0.035 4.285KN/m 活荷载q2 3*0.1 0.3KN/m 荷载组合值:1.2*4.285,1.4*0.3 5.56KN/m 32 3.2 木方计算 木方按3跨连续梁计算 bh3 截面惯性矩:I 12 I 8*8*8*5/12 213.3cm4 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 8*8*5/6 53.33cm4 3.2.1 抗弯强度计算 Mq2l f [f] M 0.1W M 0.1*5.56*0.9*0.9 0.45KN*m f 0.45*1000*1000/53.33*1000 8.4N/mm2 [f] 13N/mm2 满足要求 3.2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql Vmax 0.6*5.56*0.9 3KN 3Q抗剪强度计算值T 2bh T 3*3000/(2*50*80) 1.125N/mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 3.2.3 挠度计算 ql4 w 表中系数 100EI W 0.677*5.56*9004/(100*9500*213.3*104) 1.22mm L/150 600/150 4mm 满足要求 4. 立杆稳定性计算 4.1 1号杆稳定性计算 4.1.1 静荷载标准值: +12.95*2(直角扣 每1米长钢管自重为:(37.67+37.67*0.8*2)(纵横立钢管) 件)+18.04/6(对接扣件)=0.127KN/m q1钢管自重: 0.127*16 2.032KN 模板自重q2=0.35*(0.2+1.7+0.45)*0.9=0.74KN 混凝土自重:q3=25*(0.45+0.2)*0.9*0.12(顶板)+25*1.7*0.05*0.9(主梁)=1.175+1.91=3.1KN Ng=q1+q2+q3=2.032+0.74+3.1=5.87KN 4.1.2 活荷载标准值: 33 取活载为3KN/mm2 Nq=3*0.9*0.75=2.025KN 4.1.3 不考虑风荷载时荷载组合值为: N=1.2*Ng+1.4*Nq=1.2*5.87+1.4*2.025=9.9KN 4.1.4 立杆稳定性计算公式 N [f] A 计算长度L0=h+2a L0=ku h L0 h,2a 1.8,0.45*2 2.7 L0 kuh 1.155*1.5*1.8 3.12 L0取大值3.12 长细比为=3120/15.9=196.22 查表得φ=0.186 =9900/(0.186*424)=125.5N/mm2<205N/mm2满足要求 L0 4.2 2号杆稳定性计算 (1)4.2.1 静荷载标准值: 每1米长钢管自重为:(37.67+37.67*0.9*2)(纵横立钢管)+12.95*2(直角扣件)+18.04/6(对接扣件)=0.134KN/m q1钢管自重:0.134*16 2.144KN 模板自重q2=0.35*(0.25+1.7+0.1)*0.9=0.65KN 混凝土自重q3=25*0.2*0.6*0.12(顶板)+25*1.7*0.25*0.6(主梁)=0.36+6.375=6.735KN Ng=q1+q2+q3=2.144+0.43+6.735=9.31KN 4.2.2 活荷载标准值: 取活载为3KN/mm2 Nq=3*0.35*0.9=1KN 4.2.3 不考虑风荷载时荷载组合值为: N=1.2Ng+1.4Nq=1.2*9.31+1.4*1=12.57KN 4.2.4 立杆稳定性计算公式 N [f] A 计算长度L0=h+2a L0=ku h L0 h,2a 1.8,0.45*2 2.7 L0 kuh 1.155*1.5*1.8 3.12 L0取大值3.12 长细比为=3120/15.9=196.3 查表得φ=0.186 =12570/(0.186*424)=159.4N/mm2<205N/mm2满足要求 34 L0 5. 水平钢管计算 水平钢管按照三跨连续梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 1.7*0.15*25,0.35*0.15 6.43KN/m NQ 0.3*0.15 0.045KN/m 组合值N 1.2*6.43,1.4*0.045 7.78KN/m 水平杆最大挠度wmax 0.677ql4/100EI wmax 0.677*7.78*3004/(100*2.06*105*10.78*104) 0.19mm 300/150 2mm 满足要求 水平杆最大弯矩Mmax 0.1ql2 Mmax 0.1*7.78*0.3*0.3 0.07KN*m M抗弯强度计算 = W =0.07*106/4.5*103=15.6N/mm2<205N/mm2 满足要求 6. 扣件抗滑移设置 扣件抗滑移承载力设计值取8KN,7.78KN<8KN,满足要求。 梁底水平杆与梁两侧立杆相连时采用双扣件。 7. 梁侧模验算 7.1 梁侧模荷载标准计算值 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 采用 F cH 其中 c—— 混凝土的重力密度，取25kN/m3; t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8h; T —— 混凝土的入模温度，取30?; V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.7m; 35 1—— 外加剂影响修正系数，取1.2; 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=42.5kN/m2 混凝土侧压力设计值 F1’ F1 分项系数 折减系数 42.5 1.2 0.9 45.9kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4.000kn/m2。 荷载设计值 F2’ F2 分项系数 折减系数 4 1.4 0.9 5.04kN/m2 侧压力荷载组合 F F1’,F2’ 45.9,5.04 50.94kN/m2 7.2 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 7.2.1 抗弯强度计算 f M/W [f] 其中f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 面板的最大弯距(N*mm); W —— 面板的净截面抵抗矩,W = 90×1.2×1.2/6=21.6cm3; 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 [f] —— M ql2/10 其中 q —— 作用在模板上的侧压力50.94*0.9=45.85KN/M; l —— 计算跨度(内楞间距),l=100mm; 面板的抗弯强度设计值[f] = 13N/mm2;经计算得到，面板的抗弯强度计算值 4.49N/mm2; 面板的抗弯强度验算f < [f],满足要求! 36 7.2.2 挠度计算 w 0.677 ql4/100EI [w] l/150 其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 45.85N/mm; l —— 计算跨度( 面板的最大允许挠度值,[w] l/150 0.65mm; 面板的最大挠度计算值, w 0.068mm [w] 1.3mm 满足要求。 7.3 梁侧模板 I 5*8*8*8/12 213.33cm4 7.3.1 内楞抗弯强度计算 f M/W [f] 其中 f —内楞抗弯强度计算值(N/mm2); M —内楞的最大弯距(N.mm); W —内楞的净截面抵抗矩; [f]—内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M ql2/10 其中 q — 作用在内楞的荷载q 50.94*0.1 5.1kN/m l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l=900mm; 内楞抗弯强度设计值[f]=13N/mm2; 37 经计算得到， 内楞的挠度验算 w < [w],满足要求! 7.4 梁侧模板外楞的计算 7.4.1 外楞抗弯强度计算: 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格: 圆钢管48×3.0;外钢楞截面抵抗矩 W = 4.5cm3;外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4; f M/W [f] 其中 f —— 外楞抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 外楞的最大弯距(N*mm); 外楞的净截面抵抗矩;4.5cm3 W —— [f] —— 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M=0.267PL 其中 P —— 作用在外楞的荷载，P 5.1*0.45 2.3kN; l —— 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=900mm; 外楞抗弯强度设计值[f] = 205N/mm2; 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值128.8N/mm2;外楞的抗弯强度验算 f< [f],满 38 足要求! 7.4.2 外楞的挠度计算 w 1.883 Pl3/100EI [w] l/150 其中 E —— 外楞的弹性模量,E 2.06*106N/mm2; 外楞的最大允许挠度值,[w] = 3.33mm; 外楞的最大挠度计算值, w = 0.135mm; 外楞的挠度验算 w < [w],满足要求! 7.5 穿梁螺栓计算 选用M14螺栓，M14螺栓，螺栓支架高度12米桁架梁计算书 39 1. 方案选择及计算参数 支架的设计参数为:桁架两端支架横距1200mm，纵距600mm，采用双立杆;上弦杆及斜腹杆底部横杆间距600mm，采用双钢管。桁架直柱底部采用9根立杆支撑，纵横向间距为100mm、200mm、200mm、100mm，桁架梁与主梁交界处梁底支撑不可使用同一立杆(详桁架支撑计算简图);立杆截面积A=489 mm2;立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3;立杆的回转半径i=15.9mm;钢材的抗压设计强度fc=0.215 KN/mm2;弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4。 支架搭设高度12米，面板采用12mm厚竹胶板，木材抗弯强度设计值fm(N/mm2): [f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2， 胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为20cm，木方截面 50mm*80mm。桁架柱底部木方50cm一道。 2. 梁底模面板计算 模板面板取桁架内梁截面最大尺寸700*800计算，面板按3跨连续梁计算。 bh3 截面惯性矩:I 12 40 I 60*1.2*1.2*1.2/12 8.64cm4 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 60*1.2*1.2/6 14.4cm3 静荷载标准值:q1 25*0.7*0.6 10.5KN/m 活荷载标准值:3*0.6 1.8KN/m 荷载组合值:1.2*10.5,1.4*1.8 15.12KN/m 2.1 抗弯强度计算 Mq2l f [f] M 0.1W M 0.1*15.12*0.20*0.20 0.06KN*m f 0.06*1000*1000/14.4*1000 4.2N/mm2 [f] 13N/mm2 满足要求 2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql 3Q 2bh T 3*1820/(2*600*12) 0.38N/mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 Vmax 0.6*15.12*0.2 1.82KN抗剪强度计算值T 2.3 挠度计算 ql4 w 表中系数 100EI W 0.677*15.12*2004/(100*3500*5.76*104) 0.81mm L/150 200/150 1.33 mm 满足要求 3. 木方计算 3.1 荷载取值 3.1.1 钢筋混凝土自重线荷载25*0.2*0.8 4KN/m 3.1.2 模板自重线荷载0.35*0.2 0.07KN/m 3.1.3活荷载取值3KN/m2 静荷载q1 4,0.07 4.7KN/m 活荷载q2 3*0.2 0.6KN/m 荷载组合值:1.2*4.7,1.4*0.6 6.48KN/m 3.2 木方计算 木方按3跨连续梁计算 bh3 截面惯性矩:I 12 I 8*5*5*5/12 83.33cm4 41 bh2 截面抵抗矩:W 6 W 8*5*5/6 33.33cm4 3.2.1 抗弯强度计算 Mq2l f [f] M 0.1W M 0.1*6.48*0.6*0.6 0.233KN*m f 0.233*1000*1000/33.33*1000 7N/mm2 [f] 13N/mm2 满足要求 3.2.2 抗剪强度计算 Vmax 0.6ql Vmax 0.6*6.48*0.6 2.33KN 3Q抗剪强度计算值T 2bh T 3*2333/(2*50*80) 0.87N/mm2 [T] 1.4N/mm2 满足要求 3.2.3 挠度计算 ql4 w 表中系数 100EI W 0.677*6.48*6004/(100*9500*83.33*104) 0.172mm L/150 400/150 2.7 mm 满足要求 4. 立杆稳定性计算 4.1 3号立杆稳定性计算 桁架两侧立杆横向间距1200mm，纵向间距600mm 4.1.1 静荷载标准值: 每1米长钢管自重为:(37.67+37.67*0.4*2)(纵横立钢管)+12.95*2(直角扣件)+18.04/6(对接扣件)=0.127KN/m q1钢管自重:0.127*16 2.032KN 模板自重q2=0.35*(0.7+0.7+0.8)*3*0.6/2=0.7KN 混凝土自重q3=(25*0.7*0.4*0.6)下弦杆+(25*0.6*0.3*0.7)腹杆+(25*0.7*0.35*0.6)上弦杆+(25*0.7*0.6*0.12)*3桁架两侧楼板=4.2+3.12+3.68+3.78=14.78KN 单根梁侧立杆承受力: Ng=(q1+q2+q3)/2=(2.032+0.7+14.78)/2=8.76KN 4.1.2 活荷载标准值: 取活载为3KN/mm2 Nq=3*0.6*0.6=1.08KN 4.1.3 不考虑风荷载时荷载组合值为 N=1.2Ng+1.4Nq=1.2*8.76+1.4*1.08=12.02KN 42 4.1.4 立杆稳定性计算公式 N [f] A 计算长度L0=h+2a L0=ku h L0 h,2a 1.8,0.45*2 2.7 L0 kuh 1.155*1.5*1.8 3.12 L0取大值3.12 长细比为L0=3120/15.9=196.3 查表得φ=0.186 12020/(0.186*424) 152.4N/mm2 205N/mm2满足要求 4.3 桁架柱底9根立杆稳定性计算 4.3.1 静荷载标准值: 每1米长钢管自重为:(37.67+37.67*0.8*2)(纵横立钢管)+12.95*2(直角扣件)+18.04/6(对接扣件)=0.127KN/m 钢管自重:q1 0.127*16 2.032KN 模板自重q2 0.35*3.8*0.6*4,0.35*1*1*2.5 4.067KN 混凝土自重q3=(25*0.8*0.7*0.6)下弦杆+(25*0.6*0.6*0.7)腹杆+(25*0.7*0.7*0.6)上弦杆+(25*0.8*0.6*0.12)桁架两侧楼板+25*3.8*0.6*0.6(桁架柱)=8.4+6.3+7.35+1.44+34.2=57.7KN 取边角最大受力立杆承受力: Ng=q1+q2/6+q3/6=2.032+4.067/9+57.7/9+25*0.12*0.3*0.4=9.26KN 4.3.2 活荷载标准值: 取活载为3KN/mm2 NQ 3*0.6*1.2 2.16KN 4.3.3 不考虑风荷载时荷载组合值为: N=1.2*Ng+1.4*NQ=1.2*9.26+1.4*2.16=14.14KN 4.3.4 立杆稳定性计算公式 N [f] A 计算长度L0=h+2a L0=ku h L0 h,2a 1.8,0.45*2 2.7 L0 kuh 1.15*51.5*1.8 3.1 2 L0取大值3.12 长细比为=3120/15.9=196.2 查表得φ =0.186 =14140/(0.186*424)=179.3N/mm2<205N/mm2满足要求 L0 5. 水平杆稳定性验算 5.1下弦杆底部水平杆稳定计算 43 水平钢管按照单跨简支梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 0.7*0.3*25,0.35*0.3 5.355KN NQ 3*0.3 0.9KN 组合值N 1.2*5.355,1.4*0.9 7.69KN qblb水平杆最大弯矩Mmax (2,) 8l Mmax=7.69*0.8*1.2*(2-0.8/1.2)/8=1.23KN*m M抗弯强度计算 = W =1.23*106/4.5*103=273.3N/mm2 205N/mm2 不满足要求， 下弦杆底部需增设单立杆支撑保证梁底水平杆抗弯满足要求。 下弦杆底部居中增加立杆，水平钢管按照二跨连续梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 0.7*0.3*25,0.35*0.3 5.4KN/m NQ 3*0.3 0.9KN/m 组合值N 1.2*5.4,1.4*0.9 7.74KN/m 水平杆最大挠度wmax 0.521ql4/100EI wmax 0.521*7.74*6004/(100*2.06*105*10.78*104) 0.24mm 600/150 4mm 满足要求 水平杆最大弯矩Mmax 0.125ql2 Mmax 0.125*7.74*0.6*0.6 0.35KN*m M抗弯强度计算 = W =0.35*106/4.5*103=77.8N/mm2<205N/mm2 满足要求 梁底立杆稳定性 =(7.74*800)/(0.186*424)=78.5N/mm2<205N/mm2 满足要求 7.74*0.8=6.192KN<8KN 扣件抗滑移满足要求 5.2 上弦杆底部水平杆稳定计算 水平钢管按照单跨简支梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 0.7*0.3*25,0.35*0.3 5.355KN NQ 3*0.3 0.9KN 组合值N 1.2*5.355,1.4*0.9 7.69KN qblb水平杆最大弯矩Mmax (2,) 8l 44 Mmax=7.69*0.7*1.2*(2-0.7/1.2)/8=1.14KN*m M抗弯强度计算 = W =1.14*106/4.5*103=253.3N/mm2 205N/mm2 不满足要求， 上弦杆底部需增设斜杆支撑保证梁底水平杆抗弯满足要求。 上弦杆底部居中增加斜杆，水平钢管按照二跨连续梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 0.7*0.3*25,0.35*0.3 5.4KN/m NQ 3*0.3 0.9KN/m 组合值N 1.2*5.4,1.4*0.9 7.74KN/m 水平杆最大挠度wmax 0.521ql4/100EI wmax 0.521*7.74*6004/(100*2.06*105*10.78*104) 0.24mm 600/150 4mm 满足要求 水平杆最大弯矩Mmax 0.125ql2 Mmax 0.125*7.74*0.6*0.6 0.35KN*m M抗弯强度计算 = W =0.35*106/4.5*103=77.8N/mm2<205N/mm2 满足要求 梁底立杆稳定性 =(7.74*700)/(0.186*424)=68.7N/mm2<205N/mm2 满足要求 扣件抗滑移:7.74*0.7=5.42KN<8KN 扣件抗滑移满足要求 5.3 斜腹杆底部水平杆稳定计算 水平钢管按照单跨简支梁计算 作用在水平管的线荷载: Ng 0.6*0.3*25,0.35*0.3 4.61KN NQ 3*0.3 0.9KN 组合值N 1.2*4.61,1.4*0.9 6.786KN qblb水平杆最大弯矩Mmax (2,) 8l Mmax=6.786*0.6*1.2*(2-0.6/1.2)/8=0.92KN*m M抗弯强度计算 = W =0.92*106/4.5*103=204N/mm2 205N/mm2 满足要求， 扣件抗滑移:6.786*0.6/2=2.03KN<8KN 扣件抗滑移满足要求 6. 桁架腹杆侧模验算 6.1 腹杆模板面板厚度h=12mm，弹性模量E=3500N/mm2，抗弯强度[f]=13N/mm2。 45 F cH 其中 c—— 混凝土的重力密度，取25kN/m3; t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h; T —— 混凝土的入模温度，取30?; V —— 混凝土的浇筑速度，取2.5m/h; H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.6m; 1—— 外加剂影响修正系数，取1.2; 2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=90kN/m2 混凝土侧压力设计值 F1’ F1 分项系数 折减系数 90 1.2 0.9 97.2kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000KN/m2。 荷载设计值 F2’ F2 分项系数 折减系数 4 1.4 0.9 5.04kN/m2 侧压力荷载组合 F F1’,F2’ 97.2,5.04 102.24kN/m2 6.3 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 46 6.3.1 抗弯强度计算 f M/W [f] 其中f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 面板的最大弯距(N*mm); W —— 面板的净截面抵抗矩, W=60*1.2*1.2/6=14.4cm3 [f]—— 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M ql2/10 其中 q —— 作用在模板上的侧压力102.24*0.6=61.344KN/m; l —— 计算跨度( w 0.677 其中 q —— 作用在模板上的侧压力，q = 61.344N/mm; l —— 计算跨度( 满足要求。 6.4 梁侧模板内外楞的计算 6.4.1 内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。 47 I 5*8*8*8/12 213.33cm 6.4.2 内楞抗弯强度计算 f M/W [f] 其中 f —内楞抗弯强度计算值(N/mm2); M — 内楞的最大弯距(N*mm); W — 内楞的净截面抵抗矩; [f]— 内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M ql2/10 — 作用在内楞的荷载q 102.24*0.15 15.336kN/m 其中 q l —— 内楞计算跨度(外楞间距),l=600mm; 内楞抗弯强度设计值[f] = 13N/mm2; 经计算得到，内楞的抗弯强度计算值10.35N/mm2; 内楞的抗弯强度验算 f< [f],满足要求! 6.4.3 内楞的挠度计算 w 0.677ql4/100EI [w] l/150 其中 E —— 内楞的弹性模量,E = 9500N/mm2; 内楞的最大允许挠度值[w] = 2.67mm; 内楞的最大挠度计算值w = 0.131mm; ! 内楞的挠度验算 w < [w],满足要求 6.5 梁侧模板外愣验算 6.5.1 外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨 采用钢楞， 48 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格: 圆钢管48×3.0;外钢楞 截面抵抗矩 W = 4.5cm3;外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4; 6.5.2 外楞抗弯强度计算 f M/W [f] 其中 f —— 外楞抗弯强度计算值(N/mm2); M —— 外楞的最大弯距(N*mm); W —— 外楞的净截面抵抗矩;4.5cm3 [f]—— 外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。 M=0.267PL 其中 P —— 作用在外楞的荷载;P=15.336*0.6=6.15KN l —— 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=600mm; 外楞抗弯强度设计值[f] = 205N/mm2; 经计算得到，外楞的抗弯强度计算值193.94N/mm2; 外楞的抗弯强度验算 f< [f],满足要求! 6.5.3 外楞的挠度计算 w 1.883 Pl3/100EI [w] l/150 其中 E —— 外楞的弹性模量,E = 2.06*106N/mm2; 外楞的最大允许挠度值,[w] = 2.67mm; 外楞的最大挠度计算值, w = 0.037mm; 外楞的挠度验算 w < [w],满足要求! 6.6 穿梁螺栓计算 选用M14螺栓，螺栓内径11.84mm，净面积105mm2,容许拉力[N]=17.8kN。 49 穿梁螺栓的拉力 F=102.24*0.6*0.3=15.4KN 对拉螺栓的应力 对拉螺栓符合要求。 7. 地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力: p ? fg p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2) p N/A 112kN/m2 N;经计算得应力为87.6N/mm2<170N/mm2 A A —— 基础底面面积A=0.25m2 Fg—— 地基承载力设计值 (kN/m2); 地基承载力设计值应按下式计算 脚手架地基承载力调 Fg kc*Fgk 150*1 150KN/m2 112KN/m2 kc —— 整系数;kc=1 fgk—— 地基承载力标准值;fgk =150kpa 地基承载力的计算满足要求。 50