往复压缩机超高压管道的振动分析与消减措施

做讨截术 石 油 化 工 设 计 1 9 9 8 , 1 5 (l )C h in a P e t r o e h e n l ie a l 1 8 ~ 2 4D e s i 往 复瓜缩机超高瓜管道的 振动 今析 与滴减措施 ‘ 王桂华 唐永进 (北 京设计院 , 1 0 0 0 1 1 ) 摘要 提 出了往复式 压缩机超高 压管道 的振动问题 , 并结 合某化工厂管系的实际情况 , 利用一维 非定 常气 流理 论和匀嫡修 正理 论 以 及有限元分析法分析 了振动的 原因 并提出 了解决方法 。 关键 词 : 超离压 往复式压缩机 管道振动 压力脉动 气柱 固有频率 石油 化工等生 产装置中广 泛使用往复式压缩 机 。 这些机器 的工作特点是吸排工质呈 间歇性 、 周 期性 ; 管道 内流体的 参数如速 度 、 压力 、密度 等随位 置 和时间呈 周期性 变化 ; 该流 体的流动称之 为脉动 流 。 对 于压缩 机的管流称气流脉动 , 气流脉动可 引 起 管道振 动 。 根据有 关规定 . 按设汁压力的不同 可 将工业管 道分 为 真空 、 低压 、 中压 、 高压和超高压管 道 J 尸 < OM 只飞的称为真空管道 ; 0 〔P镇 IGM Pa 的 称为低压 管道 ; 1 . 6M P。泛 P越 10 M Pa 的称 为中压 管道 ; 1() M P。蕊 P( LO口M P :‘ 的 称为高压 管道 , P ) 工00 M P。 的称为超高压管道 。 压 力 不 同 , 管道内介 质的工作特点和管系的振动情况亦不 相同 。本文结 合工厂 的实际情况 , 介绍超高压管道的振动特点及 消振方法 。 北京燕化公 司化工 一厂高压 聚 乙烯装 置 , 是 7 0 年代全套从 日本 引进 的 , 日本住友化学株式会 社 设计 , 1 9 7 6 年 建成 , 该装置 山 3 条 年 产 6 万 , 的 低密度 聚 乙 烯生产线组 成 , 顺 次称 为 C 1 、 C Z 、 C ; 线 , 总 产量为每 年 18 万 , 。 C Z 子戈的换热器 E 一 1 4 后 换成了国 产的 _ 近 干来 , 仁’ ‘ 线 的管道 翻恤热器振动 较大 , 换热器 E 一 1 〔1 的 冷却 水管接头经 常开 裂漏水 , 影 响到安 全生 产 木 交主要 讨 龙 f ‘线 二 次压缩 版 及 厂艺浅 C 协 、 E 管 道 的 扮 刃 了价 评 f挂, 和 振 动 测 试 , _沐提 牛 若 一于减 振措旅 。 l 管道布置及压缩机有关参数 C 、 D 、 E 线的管道布置图从略 压缩机为对称平衡型 , 有关参数如下 : 一 级吸人压力 (压 ) : 2 5 M Pa 一级吸人温度 : 40 C 一 级 排出压力 (表压 ) : 1 07 M Pa 一级排出温度 : 魂O C 二级 吸人压力 (表压 ) 1 1OM P a 二 级吸人温度 : g O C 二级 排出压力 (表压 ) : 26 OMPa 二级排 出温度 : 80 ℃ 介 收稿 日期 : 1 9 9 7一 0 6一1 1 。 第 1 期 王桂华等 . 往复压缩机超高压管 道的振 动分析与消减措施 气缸 数 : 4 十 4 气缸作用方式 : 单作用 转数 : 2 0 0 r p m 2 测试与评估 2 . 1 测试方法与测量仪器 由 于 管道振动基频较低 (ZOOrP m 一 3 . 33 H z ) , 且可能有较大的振幅 , 故用压电式加速度传感器检 测振动信号 。 根据测量要求分别积分一次或二次 , 以得到正 比 于振动速度或振动位移的信号 。 此外 , 考虑到现场条件 , 测试仪器宜用便携式的 。 压缩机的振动 测量方法见《往复活塞压缩机机 械振动测量与评价 G B 7 7 7 7 一87 》, 它规定在压缩机 基础 、 曲柄箱 、十字头 、气缸等处测量互相垂直的三 个方 向的振动速度有效值 (烈度 ) , 以此来评价压缩 机 的振动状况 。 因此 , 测量压缩机振动时 , 把压电加 速度传感器的信号积分一 次 , 记下信号 的频谱 , 以 后据此计算信号的速度 有效值 (烈度 ) 。 对 于管道振动 , 目前 国内 还没有统一的测量方 法和 量值标准 , 参考 国外资料 和 国 内的惯例 , 采用 双 振幅来度量管道振动的 大小 。 因此 , 测量时 , 通过 电荷放大器把加速 信号积分两次 , 然后用便携式频 谱分析仪记下信号 的频谱 , 以后再输人到计算机 , 用数据处理软件求出信号的双振幅值 。根据被测信 号是复杂周期信号的特点 , 用 “有效峰峰值”作为双 振幅值 , 即根据记下的频谱先求 出信号的有效值 , 再乘 2 、乓 得到有效峰峰值 , 有效峰峰值比真峰峰 值略小 , 但从能量的角度 看 , 前者 比后者更能准确 代表管道振动的强烈程度 。 2 . 2 评估标准 衡量压缩机振动大小 的标准是它的典型部位 的振动烈度 , 即振动速度的有效值 。 JB / T Q 6 8 3 一 8 8 中给出了往复活塞压缩机的振动分级标准 。对于对 称平衡型压缩机 , 其分级标准 见表 1 。 表 1 对称平衡压 缩机分级标准 界 限 A 级 (优 ) B 级 (良 ) C 级 〔尚可 ) D 级 〔不可 ) 烈度仁m m / s ) 0 . 4 5 ~ 1 . 8 2 . 8一 4 . 5 7 , 1一 1 8 . 0 2 8 . 0 ~ 1 1 2 . 0 根据 国外专家 的论述 , 对一般 制造 良好的管 系 , 振动的双振幅许用值及危险值如图 1 所示 。 对 于本压缩机这样的超高压管道 , 还未见到相应的标 准 。 故只 能参照 此标准从严使用 。 、、、、、、、 下下.川川川 }}} }}}丁丁}_ _ _____巨巨巨巨巨巨耳手手井片二二砰砰巨巨吞吞拜拜仁二二目目、、 飞——曰曰日日}否不不陆什——曰曰曰干干牙牙汗汗十一一一曰曰二二二一一口口「工1 }}}} }日、、 、、 r了目目「仁仁叮叮 }}} } } 一一巨二二一一一l 、、闷闷曰丁丁l{}1 、、 、、 一一{门厂厂叮叮汗汗 lll 「刃刃、、 \ ‘‘口口口口皿皿阳}}} 口口陈陈叮叮汗汗}}} 口口、、\\\ 、、、、丝丝挺挺、、、象象里里工工江江, ( 一一共共共罕罕尸. . . ...................卜卜卜卜之之之之之之之之之之、、又 ,一一目目目目卿卿豁二牛牛月月期期嚣嚣岸岸=== 目目、、、〔刃刃口口1 11 」」川、、 l 卜卜丁丁 l{{{}l \\\ 「一 ]]] }}}}} 、、习习} . 1 111日l 习习从 ! 1 111mmm 用用, ((( }硬门门口口口口口口朋朋日}{{{ } 喇喇用用mmm队队 ]]]吐吐吐吐吐吐挺挺必必工工引引仪仪、、、=== 月月目目目目用用井卜=== = 丰荆荆咫咫日{{{丰二二田田日日日日日日曰曰州一一一州十十干干千千长一一一曰曰44444口口口口门卫卫}川 lll 1 !!! 田田阳阳l \\\ 口口 5刀8 毫米 2 54 2 刀32 1 524 1 0 16 0 5 0 8 100却604030劝 }0 8 6 4 飞 0 2 5 4 0 20 3 0 1 5 2 0 ] 02 争 ,月 0 8 O 6 尸产一一/叶翔、磐罩澎 0 02 5 0 0 20 0 0 】5 3 4 6 8 1 0 20 30 4 0 6 0 8 0 1 0 0 200 30 0 振动 频率 /I 住 l 一平均感觉界限 2 一设计 3一介乎两者之问 4 一要修改 5 一危险 图 1 管道振动的许用值和危险值 本压缩机的转速为 20 Or p m , 气缸均为单作用 , 故相 应振动的基频为 3 . 33 H z 。 但考虑到 C Z 机的 一 、二级共有 8 个气缸 , 每对 曲柄的错 角为 90 度 , 所以振动 主要频率取 4 火 3 . 3 3 一 1 3 . 3 H z 。 频率取高 了 , 相应减小 了振动的许用值 , 也就从严参用了上 述标准 。 一般认为这样处理是得当的 。 从图 1 中查 得 , 对应 1 3 . 3H : 振动的双振幅值如表 2 所示 。 表 2 对应 13 . 3H z 振动的双振幅值 界限 感觉限 设计限 两 者之间 要修 改 危险值 双振幅 / rn ils l , 6 4 . 2 8 , 4 16 . 0 4 2 0 双振幅今m 4 0 . 6 1 0 6 . 7 2 1 3 ‘ 4 40 6 . 4 1 0 6 7 . 0 石 油 化 工 设 计 第 1 5 卷 2 . 3 测量结果分析与状态评估 压缩机上各点测得的结果列于表 3 , 与表 1 对 比可知 , C Z 的振动状态处于良好与尚可之间 。 测点 1一 6 的 18 个数据 , 平均值为 3 . 2 5 m m / S 。 其 中 , 超 出 良好范 围的数据 为 5 个 (表 中以黑体表示 ) , 占 27 . 8 % 。 振动频率成分是机器转速及其各阶倍频 , 典型 的频谱如图 2 。 表 3 压缩机各点测 t 结果 (速度有效值 m m / s ) 测点 号 测点所 在位 置 南北向 (X ) 铅垂向 (Y ) 东西 向 (Z ) 1 C Z 的 2 一ZB 汽缸顶 6 . 93 7 . 8 0 2 . 8 9 2 C Z 的 1一ZA 汽 缸顶 7 . 6 6 4 . 8 6 1 . 9 3 3 C Z 的曲轴箱基础 0 . 7 2 0 . 1 6 0 . 60 4 C Z 的曲轴箱顶部 0 . 10 0 . 1 1 0 . 16 5 C Z 的 2 一 IB 汽缸顶 7 . 1 1 3 . 0 5 2 . 8 1 6 C Z 的 1 一IA 汽缸顶 9 . 4 0 9 , 3 3 2 . 55 --- -一 」一 下------- {{{{{ {{{{{ ; }}} {{{{{{{{{i ___ {{{{{{{{{{{{{{{{{{{{{ 一、、、一一一八八人。 。 八刁刁刁刁刁 八八八八 图 2 压缩机振动的典型频谱 (测点 l一 X ) 吧吧吧吧 }}}}} {{{{{{{ ,,, lllllll lll ... {{{ 电电电电电电电 !!!!!!!!! ··· 入入入入入入入土土土 }}}}} 一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一 一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一一 一一一一一一一一一一一 ___ 八{{{({{{ lllllll {{{{}}} }}} 八。 {{{} {{{_ 八 乃乃 {{{{{{{{{{{{{{{{{ iiiii k八。 」」」 Fre q u e n ey/H z 图 表 4 管道各测点的振动双幅值 管道振动的典型频谱 (测 点 9 一 Z ) 测点号 测点所在位置 南北 向(X ) 铅垂 向 (Y ) 东西 向 (Z ) :: :: {: ;: :: 管廊上 C Z 的 A 管 管廊上 C Z 的 B 管 管廊上 C Z 的 C 管 管廊上 C Z 的 D 管 管廊上 C Z 的 E 管 C Z 一 E 1 4 C 的人 口 管 C Z 一 E 1 4 D 的人 口 管 C Z 一 E 1 4 E 的人 口管 C Z 的 2 一 IB 出 口 管下部 C Z 的 2 一 IB 出 口 管上 部 C Z 的 2一 ZB 出 口 管下部 C Z 的 2 一 ZB 出 口 管上部 5 5 5 . 3 1 9 0 . 6 24 6 . 6 25 1 2 26 4 . 2 24 9 9 36 4 6 28 9 . 6 1 5 1 . 0 6 3 . 4 5 3 . 0 3 8 . 0 7 8 6 . 8 1 3 5 . 9 2 8 6 . 3 1 7 2 . 8 1 4 7 . 3 5 4 . 5 1 6 1 . 7 1 3 4 . 6 8 1 . 6 1 2 4 . 0 1 0 9 . G 4 5 . 0 7 5 1 . 3 13 8 . 7 10 6 . 7 7 7 。 7 2 4 4 . 3 2 3 6 . 1 18 5 . 7 18 8 , 2 2 8 9 . 9 1 4 . 0 9 9 . 0 7 6 . 4 表 4 为管道上各测点的三个 方向的振动双幅 值 , 经对 比可知 : 管道振动状态处 于设计和修改之 间的中间临界状态 。 所测 12 点的 36 个数据中 。 超 出临界值 2 1 3 . 4拜m (表中以黑体字表示 )共 13 个 , 占 3 6 . 1% ; 其中同时又超过修改值 4 0 6 . 4 的 (表中 以黑斜体字表示 )3 个 , 占 8 . 3 % ;其余的 23 个数据 (占 6 2 . 9 % )都小于临界值 。 振动频率成分也是机 器转速及其各阶倍频 , 典型 的频谱见图 2 。 现场考 察发现 : 由于 C Z 的出 口 没有缓 冲罐 , 使得压缩气 的压力脉动很大 , 后面管系的振动水平较高 。 这本 应通过 良好的管系布置和可靠的固定措施来解决 , 但本装置管系布置不 , 固定零部件设计要求偏 低 , 部分管卡制作粗糙 , 紧固后也不可靠 , 事实上处 于松脱状态 。 这种现象在管廊上尤为严重 。 3 管道压力脉动的分析及其评估标准 3 . 1 管道压力脉动分析 由于往复式压缩机吸排气的间歇性 , 管道内气 流的压力和速度都是不稳定的 , 这就是常说的气流 脉动 。 管道振动主要是气流脉动引起的 , 因气流脉 第 1 期 王桂华等 . 往复压缩机超高压 管道 的振动分析与消减措施 动引起 而施加于管道的激振力可 以认为是压力脉 动和速度脉动共同作用的结果 , 但其中压力脉动 占 90 % 以上 , 因此压力脉动的分析至关重要 。 压力脉 动的程度常用压力不均匀度 占来表征 , 它反映了压 缩机运转过程 中管内气体的最大压力变化幅度与 平均压力的相对比值 。 沙的计算大多采用一维非定 常流理论和匀嫡修 正理论相结合的数值方法进行 求解 。 在取得压缩机的有关结构参数 、气体的操作 参数和 管道的结构参数后 , 通过计算机求解便可获 得管内各部位的压力不均匀度 。压力脉动的计算由 北京设计院开发的计算软件 PPD A 完成 。 3 . 2 管道压力脉动的评估标准 对于超高压管道 , 压力不均匀度的允许值 目前 国内外还没有可用的标准 。原苏联列宁格勒化工机 械研究院对大型对置式往复压缩机的允许压力不 均匀度提 出如表 5 所示的标准 , 但这个标准只适用 表 5 大型对里式往复压缩机的 许用压力不均匀度 压力 范围 (MP a ) < 0 . 5 0 . 5 ~ 1 0 1 0 ~ 2 0 2 0 ~ 5 0 a (% ) 2 ~ 8 2 ~ 6 2 ~ 5 2 ~ 4 注 : 较轻气体或含氢混合气体可取较大值 。 2 一 IB ZE 一 1 4 C 2 一 IA Z E 一1 4 D 2 一 ZB 必 2 5 . O X 5 2 6 ZE 一 14 E 图 4 C 、 D 、 E 各线 的压力 脉动计算模型 于 中低压及 高压系统 ; 对于超高压 系统 , 它仅作为 参考 。 3 . 3 计算结果 压力脉动计算结果通过管 内各关键点的压力 不均匀度 占来表示 , 各节点的位置见计算模型图 。 表 6 排气管道 C / D / E 各线的 压力不均匀度 占 (% ) 位置 压缩机 出 口 E 一 13 人 口 E 一 13 出 口 C 线 3 0 . 6 4 1 3 . 9 7 3 . 4 7 D 线 2 8 . 9 5 1 0 . 0 8 3 . 9 5 E 线 2 7 . 8 3 4 . 4 2 . 54 通过 以上计算结果可 以看到 , 压缩机出 口的压 力脉动最大 ; 随着管道的延伸 , 压力脉动逐渐衰减 。 由于管道设计方面的问题和缺少缓冲设备 , 压力不 均匀度的数值很大 , 即使离出 口很远的地方仍有较 大的压力脉动 。 4 . 1 气体频率特性分析 分析方法 由于 管内气体 自成一个振动系统 , 并具有 自己 的 固有特性 , 因此当压缩机的激发频率与气体的气 柱固有频率重合时将导致气体共振 , 引起较大的压 石 油 化 工 设 计 第 1 5 卷 力脉动 。气体的 固有特性主要用气柱 固有频率和相 应振型 来表征 , 可采用小波动理论及传递矩阵方法 求解 。在得到气柱固有频率和振型后 即可判断管 内 气体是否处 于共振状态 , 从而制定有效对策 。 管 内 气体 固有特性的计算 由北京设计院 PP D A 软件完 成 。 4 . 2 计算结果 排气管道 C / D / E 线的气体气柱固有频率见表 7 。 表 7 排气管道 C / D / E 线的气柱 固有频率 (H z ) 阶次 C 线 D 线 E 线 激发频率 1 1 6 3 1 , 5 8 1 5 5 3 . 3 3 2 2 . 3 0 2 . 1 8 2 . 1 2 3 . 3 3 3 2 . 9 0 . 2 . 7 4 2 6 7 3 . 3 3 4 3 . 5 0 ’ 3 . 3 9 . 3 . 3 3 ’ 3 . 33 5 4 . 1 9 4 0 7 3 . 9 7 . 3 . 33 , 表示与共振频率 于分接近 。 讨一算结果表明 , 各线的 各阶气柱 固有频率均很 密集且基频较低 。这主要是由管道缺少缓冲设备和 管 径偏小造成的 。 由计算结果还可 以看到 , C 线 的 第三 和 第四 阶固有频率 、 D 线 的第四 阶固有频率 、 E 线 的 第四和 第五阶 固有频率均与激振频率十分 接近 , 导致气体共振 。 这也是造成压力脉动大的原 因之一 。 由各阶共振频率的气体压力振型可 知 , 振幅最 大的地方均发生在 E 一14 的人 口处 , 这是造成 E 一14 振动较大的重要原因 。 行计算 。在得到管道 的各阶固有频率和模态后 即可 判断是否出现结构共振 , 从而制定相应的对策 。 管 道结构 的动 力特性分 析通过计 算程序 C A E S八R I 完成 。 5 . 2 计算结果 C / D / E 线的管道结构固有频率见表 8 。 表 S C / D / E 线管道固有频率 阶次 C 线 D 线 E 线 激 发频率 1 1 1 . 3 1 1 1 . 3 1 1 1 . 4 5 . 3 . 3 3 2 1 6 . 0 7 14 . 2 0 1 3 . 9 4 3 . 3 3 3 2 2 . 2 7 1 7 . 8 5 1 7 . 5 1 3 . 3 3 4 2 3 . 4 3 2 2 . 5 5 20 . 5 1 3 . 3 3 5 2 6 . 70 2 3 . 78 22 . 8 2 3 . 3 3 计算结果表明 , 管道的固有频率均避开 了共振 频率 , 即使是基频也比激振频率高出较多 。 但 由于 管 内气流脉动过大 , 因此管道仍有较大振动 。另外 , 某些部位的支架脱松 , 也将使管道固有频率有所降 低而导致较大的振动 。 5 管道结构模态分析 C 、 D 、 E 各线管道结构分析的计算简图从略 。 5 . 1 计算方法 管道是一个连续的弹性体结构系统 , 与管内气 体一样也有其固有的动力特性 , 即结构的固有频率 和振动模态 。当压缩机的激发频率与管道的固有频 率重合时可导致结构共振 , 引起较大的机械振动响 应 。结构的固有频率和 振动模态可采用有限元法进 6 管道振动状态评估 (1 ) C 线管道 。 ¹ 压力脉动 : 压缩机出 口处压力不均匀度为允 许 值的 15 . 32 倍 , E 一 13 入 口 处为 允许值 的 6 . 99 倍 , E 一 13 出 口处为允许值的 1 . 7吐倍 。 º 气体共振情况 : 第三 、第四 阶共振 。 » 结构共振情况 : 合格 。 ( 2) D 线管道 。 ¹ 压力脉动 : 压缩机出 口处压力不均匀度为允 许 值的 14 . 48 倍 , E 一 13 入 口 处 为允 许值 的 5 . 0 4 倍 , E 一 13 出 口处为允许值的 1 . 98 倍 。 º 气体共振情况 : 第四阶共振 。 » 结构共振情况 : 合格 。 ( 3) E 线管道 。 ¹ 压力脉动 : 压缩机出 口处压力不均匀度为允 许值的 13 . 92 , E 一13 入 口处为允许值的 2 . 20 , E 一13 第 1 期 王桂 华等 . 往复 压缩机超高压管道 的振动分析与消减措施 出 口处为允许值的 1 . 27 。 º 气体共振情况 : 第四 、第五阶共振 。 » 结构共振情况 : 合格 。 7 减振措施 (l) 降低压力脉动 , 设置缓 冲罐是最有效 的措 施 , 缓 冲罐 的容积应 比气缸每行程容积至少大 10 倍 。 由于超高压管道的管内介质压力 ( Zo oMPa) 很 大 , 设置缓冲罐难度非常大 。 . (2 )提高管道结构 固有频率 , 支架的刚度对于 管道的结构固有频率是一个非常重要的参数 。为了 保证管道振动时 , 支架不易松脱 , 对 于中低压管道 甚至高压管道 , 一般用橡胶 垫作为支架 的衬垫材 料 , 配以管卡 。但是 , 衬垫的使用大大降低 了支架的 刚度值 , 对于超高压管道这种刚度的损失是不允许 的 。 因此 , 应该使用一种既不能松脱又不会造成太 大的刚度损失的材料或结构 。 此外 , 为了保证支架有足够的刚度 , 管道的走 向布置也是很关键 的一个问题 , 支架的刚度与支架 生根点 的位置有关 , 在可能的条件下 , 管道应尽量 沿地面敷设 。 对于超高压管道 , 一般用扁钢制作的管卡不能 保证其刚度要求 。 一是因为扁钢本身刚度小 ; 另一 方面 , 在管道振动时 , 螺栓螺母易松脱 。 因此 , 应采 用本身 刚度大的特殊结构的管卡 , 并与防松垫 圈 、 防松螺母配合使用 。 (3 )调整气柱 固有频率避开气柱共振 , 改变管 道的长度和管径的大小以及增加缓 冲罐都能改变 管系的 气柱固有频率 。对于改造项 目 , 一般来说 , 由 于 空间的限制 , 管道的长度是不能改变的 。 对于超 高压管道 , 设置缓冲罐又难以实施 , 因此 , 局部改径 是 比较有效的措施 。 (4) 增加孔板也是有效的减振措施 。 但是孔板 的安装位置很重要 , 孔板应安装在足够大的容器的 进 出 口法 兰处 , 孔板远离容器时 , 不再形成无反射 的条件 , 只 是一个单纯的局部阻力元件 , 无法将驻 波转变成行波 。 因此 , 没有缓冲罐单独使用孔板将 无法起到减振作用 。 ( 5) 使用集管器也是减振方法之一 。 集管器的 通流面积应大于进气管通流面积总和 的 3倍 。使用 集管器 , 各路脉动量可相互抵消 。 从而降低了气流 脉动量 。有时 , 各路气流脉动量会相互加强 , 这取决 于各路相位是一致还是相反 , 如果一致则加强 , 如 果相反则.减弱 。但是 , 对于改造项 目 , 集管器的使用 往往涉及到及仪表等方面的改动 , 实施起来有 一定的困难 。 为了通过最少的管道改动而获得较大的减振 效果 , 对几十种方案组合进行 了分析计算 。 这些方 案包括增加缓 冲罐 、局部扩径 (扩径管段的位置 、长 度 、扩径后 的管径大小等 ) 、使用集管器和孔板以及 增加支架的刚度等等 。 结果表明 , 最有效可行的方 案是将换热器 E 一 13 的末端 6m 管道进行扩径 (管 径由原来 的 32 m m 扩大到 45 m m ) 。 另外 , 由于现场 管道 的大部分支架刚度不够 (或 管卡本身 或生 根 点 ) , 采取措施增加支架的刚度 , 并且将关键部位的 普通管卡改成适合超高压管道的特殊结构的管卡 。 改造后 C / D / E 各线的管 内气体压力不均匀度和 管 内气柱固有频率分别见表 9 和表 10 。 将表 9 与表 6 对 比可以看到 , 扩径后各线的压力不均匀度均有不 同程度的下降 。 表 9 扩径改造后 C / D / E 线 管内关键点的 压力不 均匀度 沙 ( % ) 位置 压缩机出 口 E 一 13 人 口 E 一13 出 口 C 线 25 . 54 3‘ 27 D 线 26 . 4 1 8 . 9 0 E 线 24 。 98 3 . 47 2 . 4 3 石 油 化 工 设 计 第 15 卷 表 10 改造后 C / D / E 线管内气柱固有频率 阶次 C 线 D 线 E 线 1 1 . 6 7 1 . 6 4 1 . 6 0 2 . 3 5 2 . 2 2 2 1 5 2 8 8 . 2 。 7 7 2 . 7 1 3 . 5 2 . 3 . 4 8 份 3 , 4 2 . 4 . 2 6 4 . 2 1 4 . 1 2 , 表示与共振频率接近 。 将表 10 与表 7 相 比较可 以看到 , 虽然改造后 的某些气柱固有频率仍与共振频率 比较接近 , 但其 避开程度与原来相 比均有不同程度的增大 , 这说明 改造后对避开共振是有利的 。 1 9 9 6 年 6 月 , 燕 化一厂根据我们提 出的改造 措施 , 对二线 的二次压缩机及其管道进行了大修 。 1 9 9 6 年 8 月 , 对改造部分进行了实测 。 结果表明 , 大修后管道的振动情况比大修前有明显的改善 。 金陵石化设计院 通过 G B / T 1 9 0 0 1 质量体系认证 1 9 9 7 年 10 月 7 一 9 日金陵石油 化工设计院通过了北京 15 0 9 0 0 0 标准质量体 系认证 中心审核 , 并获 得 G B / T 1 90 0 1 一 1 9 9 4 一15 0 9。。1 : 1 9 9 4 标准认证证书 。这表 明 , 科学化 、规范化 、标准化 、程序化的质量体系 已 在设计院初步建立 。 金陵院自 1 9 9 5 年初贯彻 15 0 9。。。系列标准以来 , 先后经历了文件化质量体系的建立 、实施准备 、运 行实施 、体系认证 四个阶段 。 院长 和管理者代表制定了院质量方案 , 并于 1 9 9 6 年底发布了 院质量体系文 件 。 该文件于 1 9 9 7 年 1 月 8 日正式运行实施 。 院质量体系运行 8 个多月之后 , 终于获得 了 G B / T 1 9。。1 标 准认证证书 。 认证合格 只是管理工作的新起点 , 进一步加强内部质量体系审核 , 改进和完善质量体系 , 保持质量体 系的有效运行 , 使质量意识深人人心 , 将是我们工作新 的 目标 。 张 丽君 刘漩 L o o k in g b a e k o n th e d e sig n fo r M a o m in g E th yle n e P la n t Y a n g C h u n sh e n g , B e iiin g Pe t r o e he m ie a l E n g in e e r in g C o m p a n y o f S IN O PE C , P . C . 10 0 1 0 1 A b st r a e t : F r o m th e v ie w o f d e s ig n p o in t , lo o k in g b a e k o n th e w ho le p r o g r e s s fr o m e o n t r a e t n e g o tia t io n , d e s ig n , e o n s t r u e tio n t o o p e r a tio n o f M a o m in g E th yle n e Pla n t . T h is a d e q u a t e ly p r o v e s th a t th e p la n t d e - sig n 15 s u e e e s sfu l , m a n y e x p e r ie n e e s w e r e ab s o r b e d t o the b e n e fit o f th e fu t u r e ’5 d e s ig n w o r k . K ey w o r d s : E th yle n e p la n t D e s ig n C o n s t r u e tio n P o lystyr e n e te c h n o lo g y d e ve lo Pin g tr e n d a n d n a tio n a liz a tio n H u Jin g e a n g , L a n z ho u De sig n In s tit u te o f S IN O PE C , P . C . 7 3 0 0 6 0 A b str a e t : In this a r t ie le , It g iv e s d e s e r ip t io n o n e u r r e n t s it u a t io n o f p o lys tyr e n e (G PPS , H IPS ) P r o e e s s t e eh n o lo g ie s a n d th e ir d e v e lo p in g t r e n d s b o th a t ho m e a n d a b r o ad 、 It a ls o d e s e r ib e s m e eh a n ie s p h ilo s o p h y o f p o lym e r iz a t io n r e a c t io n a n d p u t s fo rw a r d th e id e a t o h a v e p o ly s tyr e n e te e hn o lo g y n a t io n a l - iz e d . K ey w o r d s : Po ly s ty r e n e G PPS ’ H IP S A va ila b le e n e r g y a n a lys is o f h e a t e x e h a n g e n etw o r k fo r e a ta lytic r efo r m in g Pla n t L e n g Y ix in , Q ia n S a n h o n g , Jia n g s u In s t it u t e o f Pe t r o e he m ie a l , P . C . 2 1 3 0 1 6 ‘ A bs tr a e t : T his p a p e r ta k e s he a t e x eh a n g e n e tw o r k (H E N )o f h e a v y 0 11 e a ta lyt ie e r a e k e r u n it o f th e 0 11 r e - fin e r y a s s t u d y e a s e , m a k e e n e r g y a n a lys is a n d a v a ila ble e n e rg y a n a lysis o f H E N a n d e v alu a t e s e n e r g y u - t iliz a t io n o f th e H E N . Pr o e e s s d a t a o f th is p a p e r 15 t ak e n fr o m d e m a r e a t e d d a ta o f 1 9 9 5 . 7 . 1 3 . K ey w o r d s : C a ta ly t ie r efo r m in g H e a t e x e ha n g e n e tw o r k A v a ila b le e n e r g y a n a ly s is V ib r a tio n a n a lys is a n d e lim in a tin g m e a s u r e s o f s u P e r 一 hig h P r e s s u r e PIPin g fo r r e e iPr o e a tin g e o m Pr e ss o r W a n g G u ih u a , T a n g Y o n g jin , Be iji n g D e s ig n In s t it u t e o f S IN O P E C , P . C . 1 0 0 1 1 A b st r a c t : C o m b in in g a e t u a l s itu a t io n o f a e he m ie a l p la n t p ip in g sys t em , s e v e r a l r e s o lu t io n s a r e e o n s id e r e d t o a n a ly z e a n d s o lv e v ib r a t io n p r o ble m o f s u p e r 一 h ig h p r e s s u r e p ip in g fo r r e e ip r o e a t in g e o m p r e s s o r b y u s in g re le v a n t t he o r ie s a n d fin it e e le m e n t a n a lyt ie a l m e th o d . K ey w o r d s : S u p e r 一 h ig h p r e s s u r e R e e ip r o e a t in g e o m p r e s s o r Pip in g v ib r a t io n P r e s s u r e p u ls e G a s e o lu m n in h e r e n t fr e q u e n e y T u r b in e a x ia l d isp la e em e n t fa u lt a n a lysis a n d m o d if ie a tio n fo r e h a r g e g a s e o m Pr e s s o r L iu C h o n g m in g , T ia n jin U n it e d C he m ie a l C o . L t d . , P . C . 3 0 0 2 7 1 A be tra e t : A n a lys is o n th e s h u td o w n s it u a t io n e a u s e d by a x ia l d is p la e e m e n t fa u lt o f e h a r g e g a s e o m p r e s - s o r t u r b in e G B T 一 2 0 1 . In th is p a p e r , it fu lly s h o w s if p r e s s u re o n p ip in g n e tw o r k 15 flu e t u a t e d v e r y m u e h a n d a x ial d is p la e e m e n t ha p p e n s , the y w ill e a u s e in t e r lo e kin g sy s t e m u n a e t u a te d . M o d ifie a tio n m e a s u r e s a r e ta k e n to s o lv e s u eh P r o b le m . K e y w o r d s : C ha r g e g a s e o m p r e s s o r T u r bin e A x ial d is p la e e m e n t D esig n o f h e a t tr a c in g p i讲 o n c ylin d r ie a l s h e ll bo d y T a n g C ha o , C he n g d u Ch e m ie a lP r e s s u r e V e s s e l Fa e t o r y , P . C . 6 1 1 3 3 0 A b st r a c t : In th is a r t iele , it sh o w s fo r m u la s t o e a le u la t e b e n d in g m o m e n t , s he a r s tr e n g th a n d m a x im u m s tr e s s o f he a t tr a e in g p ip e a n d s he ll b o d y . O n th is b a s is , B A S IC e a le u la t io n p r o g r a m 15 m ad e o u t . By u sin g s u e h p r o g r a m , th e a b o v e it e m s e a n b e e a le u la t e d q u iek ly a n d e o r r e e t ;y . K e y w o r d s : C y lin d r ie a l sh e ll b o d y H e a t t r a ein g p ip e B A S IC p r o g r a m D e sig n o f fir e a la r m system L i Jia , B e iiin g P e t r o eh e m ie a l E n g in e e r in g C o m p a n y o f S IN O PE C , P . C . 1 0 0 10 1