外脚手架施工方案

外脚手架施工 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 脚手架专项施工方案 一、工程概况: 由连云港市第一人民医院东方医院投资兴建的东方医院新建病房综合楼工程位于连云港市连云区中华西路57号。地下一层，地上21层，建筑面积47968.98平方米。地上21层全部为住院部，建筑总高度89.90米。本工程由江苏南通二建集团有限公司总承包，连云港市建筑设计研究院设计，连云港市建设监理公司监理。本工程目标为:争创江苏省“扬子杯”， 根据本工程的特点，外墙脚手架采用悬挑式双排钢管脚手架，江苏省文明工地。 为方便地下室外墙的防水施工和土方回填，第一步挑架先设在二层楼面，待土方回填沉实浇筑硬地面后再搭设落地脚手架;上部分别在六层、十二层、十八层上设挑架。 二、编制依据 1(根据中华人民共和国住房和城乡建设部建质[2009]87号文件; 2(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001); 3(《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001); 4(《钢结构设计规范》(GB 50017-2003); - 1 - 5(《建筑施工安全检查评分》(JGJ59-99); 6(《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 7(本工程的施工图纸。 三、施工 1(进度计划:10年5月10日~11月15日; 2(材料计划: (1)A48*3的钢管15万米，各类配套扣件10万只; (2)18#槽钢1400米; (3)A16钢丝绳1900米; (4)14寸花篮螺栓400只; (4)1.50*1.00米的竹笆12000张; (5)1.80*6.00米的安全网1000张; 3(设备计划: (1)63QTZ塔吊一台作为主要垂直运输机械; (2)劳动车、料框等根据实际需要调整; 四(脚手架设计方案: 4-1、脚手架形式和连接方式: 根据本工程的结构形式、实际施工特点，外脚手架采用悬挑式双排钢管扣件脚手架。第一排挑架安装在二层楼面，南立面的1~12轴和北立面的4~10轴由地下室顶搭设落地式双排钢管脚手架;上部 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 分别在六层、十二层、十八层设置挑架。 4-1-1、脚手架技术参数: 立杆距外墙面0.40m; 脚手架宽: 1.00 m; 立杆间距: 1.50~1.75 m; 脚手架步距:1.80 m，在0.60和1.20m处设护身杆，操作层设180mm高的踢脚板; 连墙件设置:二步三跨; 分层搭设高度:17.00米和22.20米; 脚手架与外墙间的空隙每4步设置一层硬隔离; 外侧面四周连续设置剪刀撑。 4-1-2、扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施: 1-2-1、搭设方法如下: A、落地式脚手架: a、在地下室外墙防水施工完成土方回填沉实后，浇筑硬地面，在脚手架外侧设置排水沟。 b(立杆:立杆底部设置200*40的木板或型钢垫板，立杆与大横杆采用直角扣件连接。相邻立杆的接头位置交错布置在不同步距内，立杆的连接采用对接扣件，各接头中心距主节点距离不大于60cm。 c、大横杆:大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱固定扣紧;通常选用6.0m长的定尺钢管，同步内大横杆四 - 3 - 周要交圈设置。大横杆采用对接扣件连接，同一步距内的大横杆接头错开设置在不同跨度内，各接头距主节点的距离不大于50cm。在二根大横杆的中间再分均匀设置二根钢管作为搁栅，用直角扣件与小横杆固定。 d、 小横杆:每根立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，小横杆伸出立杆边缘距离lOcm。 e、纵、横向扫地杆:横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座20cm处的立杆上，纵向扫地杆在横向扫地杆的上方用直角扣件固定在立杆上。 f、剪刀撑:脚手架外侧须设置剪刀撑，随脚手架的升高同步 0搭设，剪刀撑每15米设置一组，斜杆与地面的夹角保持在45,60之间。剪刀撑的斜杆同相交的立杆用转向扣件连接固定，或与伸出的小横杆端头用直角扣件固定，剪刀撑的接长采用搭接连接，搭接长度不少于1米，两端和中间分别用旋转扣件固定，连接扣件的边缘距钢管的端头不少于10cm。所有固定点距主节点距离不大于15cm。 g、横向斜撑:在同一跨度内，由底层至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续设置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔10跨设置一道。 h、脚手板:脚手板采用1.50*1.00米的竹笆，所有作业层满铺, 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 所有作业层外侧设置180mm高的踢脚板。所有与结构楼层相平的脚手架层满铺竹笆、外侧设置180mm高的踢脚板。同时作业不超过两层。竹笆、踢脚板与脚手架钢管间用16#铁丝绑扎固定牢固。 i 、连墙件:连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m、水平间距约5.00m。连墙杆采用Ф48x3.0的钢管预埋的100*100mm的钢板焊接制成。结构施工时，将100*100mm的钢板预埋件埋入结构梁内，模板拆除后，连墙件一端与预埋钢板焊接，另一端与脚手架立杆用扣件连接固定。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。 j、防护设施:北立面和东立面的脚手架外侧用竹笆满封，用16#铁丝在护身杆和外侧大横杆或立杆内侧绑扎牢固;南立面和西立面满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用6.00*1.80m的规格，用网绳绑扎在外侧大横杆或立杆里侧。作业层网应高于平台1.20m。外脚手架在二层结构位置设首层硬隔离层，往上每四步距设一隔离层，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的踢脚板。 B(悬挑式脚手架 a(挑架的型钢制作:根据方案要求下料加工挑架型钢，选用16#工字钢，下料长度3.70米,分别在型钢的上表面距端头0.10米和1.10米处焊接A28的钢筋，高度大于25cm，用于固定脚手架的立杆 - 5 - 位置，要求在钢筋根部四周满焊;在型钢的上表面距端头0.20米处焊接A16的钢筋吊环，用于连接斜钢丝绳，要求双面焊接焊缝长度大于5d(d为吊环钢筋的直径)。 b、挑架型钢的安装:按照方案中确认的楼层位置在结构楼板混凝土浇筑前，按照挑架布置图的间距、位置预埋好固定型钢用的A16锚固钢筋，锚固筋置于结构板内下层钢筋网的下面，型钢安装时，锚固筋抱紧型钢后点焊固定，二根锚固筋进行搭接焊接，焊缝长度大于10d(d为锚固筋直径)。同一直线墙面外挑架先在二端各安装一根，然后拉线安装中间，确保型钢顶面的钢筋头在同一直线上。 c、第一步脚手架搭设时，先在型钢上铺设200*40的木跳板，用作立人板。先将立杆套在型钢上焊接的立筋上，立杆与大横杆采用直角扣件连接。相邻立杆的接头位置交错布置在不同步距内，立杆的连接采用对接扣件，各接头中心距主节点距离不大于60cm。 c、大横杆:大横杆置于小横杆之上，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱固定扣紧;通常选用6.0m长的定尺钢管，同步内大横杆四周要交圈设置。大横杆采用对接扣件连接，同一步距内的大横杆接头错开设置在不同跨度内，各接头距主节点的距离不大于50cm。在二根大横杆的中间再分均匀设置二根钢管作为搁栅，用直角扣件与小横杆固定。 d、 小横杆:每根立杆与大横杆相交处(即主节点)，都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，小横杆伸出立杆边缘 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 距离lOcm。 e、纵、横向扫地杆:横向扫地杆采用直角扣件固定在距底座20cm处的立杆上，纵向扫地杆在横向扫地杆的上方用直角扣件固定在立杆上。 f、剪刀撑:脚手架外侧须设置剪刀撑，随脚手架的升高同步搭 0设，剪刀撑每15米设置一组，斜杆与地面的夹角保持在45,60之间。剪刀撑的斜杆同相交的立杆用转向扣件连接固定，或与伸出的小横杆端头用直角扣件固定，剪刀撑的接长采用搭接连接，搭接长度不少于1米，两端分别用旋转扣件固定，连接扣件的边缘距钢管的端头不少于10cm。所有固定点距主节点距离不大于15cm。 g、横向斜撑:在同一跨度内，由底层至顶层呈“之”字型，在里、外排立柱之间上下连续设置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔10跨设置一道。 h、脚手板:脚手板采用1.50*1.00米的竹笆，所有作业层满铺,所有作业层外侧设置180mm高的踢脚板。所有与结构楼层相平的脚手架层满铺竹笆、外侧设置180mm高的踢脚板。同时作业不超过两层。竹笆、踢脚板与脚手架钢管间用16#铁丝绑扎固定牢固。 i 、连墙件:连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.60m、水平间距约5.00m。连墙杆采用Ф48x3.0的钢管预埋的100*100mm的钢板焊接制成。结构施工时，将100*100mm的钢板预埋件埋入结构梁内， - 7 - 模板拆除后，连墙件一端与预埋钢板焊接，另一端与脚手架立杆用扣件连接固定。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。 j、防护设施:北立面和东立面的脚手架外侧用竹笆满封，用16#铁丝在护身杆和外侧大横杆或立杆内侧绑扎牢固;南立面和西立面满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用6.00*1.80m的规格，用网绳绑扎在外侧大横杆或立杆里侧。作业层网应高于平台1.20m。外脚手架在二层结构位置设首层硬隔离层，往上每四步距设一隔离层，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设180mm高的踢脚板。 C、斜拉式型钢卸料平台: a、斜拉式型钢卸料平台，斜拉式型钢卸料平台每层设3个，规格为4.00m*2.70m*1.50m(长*宽*高)悬挑长度为4.00m。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t。主梁、次粱分别采用工字钢、槽钢，所有构件均为电焊连接。防护栏采用Ф48x3.0钢管，分别在高75cm、150cm处设水平杆两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷黄、黑相间的油漆标识，栏杆内侧用16mm厚胶合板围护。平台每侧设两根6x19、Ф20钢丝绳，每根绳的二端设夹具不少于3个。钢丝绳与卸料平台的吊环接触处加套鸡心环，以保护钢丝绳不受磨损。钢丝绳固定在上部结构梁上预埋的Ф16 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 钢筋吊环上，两根钢丝绳分开拉结于二个钢筋吊环上，平台底面设 5cm厚的实木脚手板满铺、铺牢,两端用8号镀锌铁丝捆紧。 - 9 - 4-2(脚手架的搭设及拆除施工工艺: 4-2-1、落地式钢管脚手架搭设施工工艺: A、落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、基础承载实验、材料配备?定位设置通长脚手板、钢底座?纵向扫地杆?立杆?横向扫地杆?小横杆?大横杆(搁栅) ?剪刀撑?连墙杆?铺脚手板?扎 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 防护栏杆?扎安全网。 B、 定距定位:根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。 C、在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道抛撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件安装完毕后方可拆除。 D、 双排脚手架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。 4-2-2、悬挑式钢管脚手架搭设施工工艺: A、悬挑式脚手架搭设的工艺流程为:挑架安装?铺设临时脚手板?立杆?小横杆?大横杆(搁栅) ?剪刀撑?连墙杆?铺脚手笆?扎防护栏杆?扎安全网。 B、挑架定距定位:根据方案要求和挑架平面布置图，同一侧墙面先在二端各安装一根型钢，外挑长度必须正确，然后拉线安装中间部位的型钢，确保型钢上的立筋在同一直线，内立杆离墙距离正确。 C、在搭设首层脚手架的过程中，及时与下部结构或挑架设临时斜拉件，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。 - 11 - 4-2-3卸料平台的施工工艺: A、 卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松开塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台上的显要位置。要求提升一次验收一次。 4-2-4、脚手架的拆除施工工艺: A、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则， 一般的拆除顺序为:安全网?栏杆?脚手板?剪刀撑?大横杆?小横杆?立杆。 B、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解二端头扣件。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大干2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。 C、当脚手架拆至下部后一根长钢管的高度(约6.00m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑或临时连接点加固后，再拆连墙件。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 五、安全施工技术措施: 施工部署: 1、安全领导小组: 安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明工地”的根本要求。为此项目部成立以项目经理为组长的安全领导小组，其机构组成、人员编制及现任分工如下: 组 长:施 奎(项目执行经理)——负责全面协调工作 副组长:陈忠华(安全负责)——现场指挥、安全检查 彭国勇(施工负责)——现场施工指挥 组 员:施松平(技术负责)——方案编制，技术交底 苟 骥(脚手架施工负责)——技术交底，按方案执行。 5-1、材质及其使用的安全技术措施: 5-1-1、扣件的紧固力矩应在45~60N?m之间，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。 5-1-2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。 5-1-3、 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁上使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。 5-1-5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。 - 13 - 5-2、 脚手架搭设的安全技术措施: 5-2-1、 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设汁强度的75,以上才能施工。 5-2-2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。 5-2-3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。 5-2-4、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。 5-2-5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。 5-2-6、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次符合要求后挂合格牌一块。 5-3、 脚手架上施工作业的安全技术措施: 5-3-1、外脚手架每搭设一层，搭设完毕后，须经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 5-3-2、严格控制施工荷载，脚手架上不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN,m2，确保较大安全储备。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 5-3-3、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不得超过两层，悬挑架的同时作业层数不超过1层。 5-3-4、当作业层高出其下部连墙件3.60m以上时，应采取适当的临时撑拉措施。 5-3-5、脚手架每四步设置一层硬隔离，各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 5-3-6、东、北立面和西、南立面脚手架外侧分别设置竹笆围挡和密目安全网围护。 5-3-7、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 5-4、 脚手架拆除的安全技术措施: 5-4-1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准施工。 5-4-2、 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。 5-4-3、拆架时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 5-4-4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 5-4-5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情 - 15 - 况交代清楚后方可离开。 5-4-6、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。 5-4-7、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线和其它物体，以防触电及其它安全事故发生。 5-4-8、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。 5-4-9、所有的脚手笆，应自外向里竖立搬运，以防脚手笆和垃圾物从高处坠落伤人。 5-4-10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下;拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。 5-5、防雷措施: 5-5-1 、采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。 5-5-2、避雷针共设置4根，避雷针采用Ф12镀锌钢筋制作，高度不小于1.0m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。 5-5-3、接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动。 5-6、文明施工要求: 根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 程序文件，要求施工时做到如下: 5-6-1、架子的搭设必须由专业架子工来完成，架子工应经过三级安全教育，必须持证上岗。上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。 5-6-2、在架子的搭设过程中，一定要按操作规程施工，严禁违章操作。 5-6-3、 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。 5-6-4、进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。 5-6-5、严禁酒后上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。 5-6-6、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。 5-6-7、护身栏、脚手板、挡脚扳、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。 5-6-8、 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部门同意后由架子工操作。 5-6-9、不准利用脚手架吊运重物;作业人员不准攀登架子上下作业面;不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。 - 17 - 5-6-10、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。 5-6-11、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手笆，以及扣件、绑扎扣等所有架子部件。 5-6-12、 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。 5-6-13、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。 5-6-14、要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 5-6-15、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输,不得乱扔. 5-6-16、使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人;登高作业要穿防滑鞋，袖口及衣口要扎紧。 5-6-17、脚手架料堆放场地应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领、退料手续。 5-6-18、施工人员做到工完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。 5-6-19、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。 5-6-20、六级以上大风、大雪、大雾、大雨、雷雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手笆、斜道板上有无冰霜、积雪、积水等应随时清扫，并要采取防滑措施。 5-7、应急救援预案 5-7-1应急救援机构 5-7-1.1成立应急救援指挥部: 总指挥:施彬 副总指挥: 施奎 成员:技术科 —— 施松平 安全科 —— 陈忠华 施工科 —— 彭国勇 材料科 —— 宋建平 机修组 —— 唐大军 架子班 —— 苟 骥 应急救援指挥部下设应急救援办公室，设在安全质量科。 - 19 - 5-7-1.2应急救援体系: 总指挥:施彬 副总指挥:施奎 工安物机 程全资电 技质供设 术量应备 科科组组 班组应急救援队 5-7-2. 职能 5-7-2.1总指挥职能职责: (1)发布启动和解除重特大安全事故应急救援预案的命令; (2)按照《预案》程序，组织、协调、指挥安全事故应急救援预案的实施; (3)根据事故发生状态，统一部署应急预案的实施工作; 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 (4)随时掌握《预案》实施情况，并对《预案》实施过程中的问题采取应急处理措施; (5)紧急调用各类物资、设备、人员 (6)应急反应组织的启动; (7)应急评估、确定升高或降低应急警报级别; 5-7-2.2指挥部各部门职能职责: (1)协助应急总指挥组织和指挥应急任务; (2)向应急总指挥提出采取的减缓事故后果行动的应急反应对策和建议; (3)保持与事故现场指挥部的直接联络; (4)协调、组织和获取应急所需的其它资源、设备以支援现场的应急操作; 5-7-2.3项目部各部门应急救援职责 (1)迅速、及时、准确评估事故规模，及时上报事故的基本情况，向指挥部请求是否启动应急响应预案。 (2)对应急救援负责，按预案正确指挥各组进行救援，与指挥部协调，控制事态扩大。 (3)组织相关人员根据事故状况制定救援方案，减少伤亡及财产损失。 (4)做好与消防、医疗、交通管制、抢险救灾等各公共救援部门的联系; (5)在事故紧急状态结束之后，安排恢复原受事故影响地区的正常秩序。 5-7-2.4现场抢救组的职能及职责: (1)抢救现场伤员; - 21 - (2)抢救现场物资; (3)及时与相关部门联系; (4)保证现场救援通道的畅通。 5-7-2.5善后工作组的职能和职责: (1)做好伤亡人员及家属的稳定工作，确保事故发生后伤亡人员及家属思想能够稳定，大灾之后不发生大乱; (2)做好受伤人员医疗救护的跟踪工作，协调处理医疗救护单位的相关矛盾; (3)与保险部门一起做好伤亡人员及财产损失的理赔工作; (4)慰问有关伤员及家属。 5-7-2.6事故调查组的职能及职责: (1)保护事故现场; (2)对现场的有关实物资料进行取样封存; (3)调查了解事故发生的主要原因及相关人员的责任; (4) 按“三不放过”的原则对相关人员进行处罚、教育、总结。 5-7-3、应急设备与设施 应急资源的准备是应急救援工作的重要保障，项目经理部下属各部门应根据对重大危险源潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的各种手段、救援机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、个人防护装备和生活保障物资。还应制定配备标准，建立#管理#，加强日常性的维护、保养、检查，保证设施、装备性能安全可靠。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 5-7-4、报警、通讯联络方式、救护路线 5-7-4-1.报警电话: 火警电话:119 ;救护电话:120 ;报警电话:110; 5-7-4-2(应急救护路线: 事故现场?至医院急诊室 - 23 - 5-8、脚手架搭设危险源及防止方法 基本的工作步骤 隐 患 控 制 方 法 1(车辆运输材料 1(人工搬运,过度疲劳 1(工具车或板车拖运. 2(车辆引起交通事故 1(遵守交通规则,限速行驶 3(车辆超载引起交通事故 1(限量装运 4(车辆超载,落物砸伤路人 1(装运货物适量,不超高. 2(材料堆放,存储 1(装卸人员攀爬车辆跌倒 1(用梯子上下车 2(抛扔材料,砸伤人员 1(用多人传递至地面 3(材料摆放不整齐影响文明施1(分类摆放整齐 工 4(材料摆放不整齐,绊倒人员 1(摆放整齐,不影响交通 3(人工运输材料 1(不适合的通道,人员绊倒 1(踏步式通道,内部通道满铺 脚手板 2(绳索向上拉运材料,材料掉落1(材料绑扎好,下方人员离开砸伤下方人员 后,向上拉拽材料 1(同类同型号材料绑扎牢靠 1(绑扎装载不当吊物坠落 2(零散材料用合格吊蓝装运 2(塔机操作不当引发事故 1(合格的塔机司机指挥人员 1(塔臂回转时先将起重小车 收回到塔臂根部 2(塔臂回转到需要吊放材料 的方位 3(起重小车滑移到材料堆放 点上方,在小车滑移过程中,沿4(使用塔吊运输3(吊物\落物伤人 塔臂下方不得有工人作业,警材料 铃或指挥人员哨音提示,作业 人员撤离吊钩下方. 4(取料人员站在起重臂回转 半径外,待吊物靠近作业平台, 方可靠近 1(吊物系短溜绳,供取料人员 控制吊物稳定 4(取料人员攀爬脚物架,拽拉吊 物,高空坠落 1(取料人员,禁止攀爬脚手架 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 1(路面夯实平整挑架上铺设1(基础不平实,脚手架沉降坍塌 跳板 2(挑架漏空未铺设跳板 2(立柱底部垫木板或铁板 1(先设扫地杆,立杆底部一端5(第一步脚手架 先与扫地杆连接,再有二人合搭设 力立起,并及时连接 2(树立立杆时,立杆倒下 2(脚手架搭设区域,警示带隔 离,挂红牌警示,监护人员控制 人员入内. 1(随脚手架升高,同时搭设斜 坡式通道,引入每个作业层 1(人员攀爬脚手架上下,高空坠 落 2(上下脚手架不得攀爬架体, 监护人控制 2(通道上下滑跌, 1(通道踏步,铺钉木板防滑条 1(搭二块跳板,铁丝绑扎牢固, 做临时操作平台 3(站在横杆上作业,高空坠落 2(紧固一个扣件在立柱上, 挂安全带 6(第二步脚手架4(运输材料,抛扔钢管扣件,砸1(材料上下人员传递,或用绳 搭设 伤人员 子吊放 5(扣件随意放在跳板上,踢落砸1(扣件放入桶内,并用铁丝将伤人员 桶与立柱固定. 6(横杆搭设,人员移动,高空坠1(先就近搭设一根横杆,挂上落 安全带,顺次移动,连接横樫 1(两人协作,一人一端扣紧扣 件 7(横杆搭设,钢管砸人 2(脚手架搭设区域,挂红牌警 示隔离,监护人控制人员禁止 入内. 1(随脚手架升高,同时搭设斜1(人员攀爬脚手架上下,高空坠坡式通道,引入每个作业层 落 2(上下脚手架不得攀爬架体, 监护人控制 2(通道上下滑跌 1(通道踏步,铺钉木板防滑条 7(第三步及以上 1(搭二块跳板,铁丝绑扎牢固, 做临时操作平台 3(站在横杆上作业,高空坠落 2(紧固一个扣件在立柱上, 挂安全带 1(材料上下人员传递,或用绳4(抛扔钢管扣件砸伤人员 子吊放 - 25 - 5(扣件随意放在跳板上,踢落砸1(扣件放入桶内,并用铁丝将伤人员 桶与立柱固定. 6(横杆搭设,人员移动,高空坠1(先就近搭设一根横杆,挂上落 安全带,顺次移动,连接横杆 1(两人协作,一人一端扣紧扣 件 7(横杆搭设,钢管砸人 2(脚手架搭设区域,挂红牌警 示隔离,监护人控制人员禁止 入内. 1(脚手架搭设区域,警示带隔8(竖立立杆立杆倒下砸人 离,挂红牌警示,监护人员控制 7(第三步及以上 人员入内. 1(3米、6米的立杆交错设立 9(立杆受力在同一断面脚手架 倾翻 2(对接牢靠 10(未搭设剪刀撑,脚手架整体1(搭设剪刀撑 扭曲坍塌 11(未搭设抛撑,脚手架倾翻 1(搭设抛撑 1(搭二块跳板,铁丝绑扎牢固, 做临时操作平台 1(站在横杆上作业,高空坠落 2(紧固一个扣件在立柱上, 挂安全带 2(抛扔钢管,扣件,跳板,铁丝,1(材料上下人员传递,或用绳砸伤人员 子吊放 3(护栏搭设,人员移动,高空坠1(先就近搭设一根横杆,挂上落 安全带,顺次移动,连接横杆 1(两人协作,一人一端扣紧扣 件 8(各级作业平台 4(护栏搭设钢管砸人 2(脚手架搭设区域,挂红牌警搭设 示隔离,监护人控制人员禁止 入内. 1(每铺设一块跳板绑扎固定5(铺设跳板,落物伤人 好,再铺第二块 6(未铺设踢脚板落物伤人 1(铺设180mm高的踢脚板 7(不合格的护栏,高空坠落 1(设0.60m,1.20m两道护栏 8(各作业平台无通道连接,人员1(各作业平台之间,搭设通道攀爬脚手架,高空坠落 连接 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 六、劳动力计划 脚手架搭设时间:10年4月20日~11年8月31日 专业架子搭设工:15人 七、计算书及相关图纸: 钢管落地脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 22.70 米，立杆采用单立管; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.70米，立杆的横距为1.00米，大小横杆的步距为1.80 米; 内排架距离墙长度为0.40米; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根; 采用的钢管类型为 Φ48×3.0; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0.80; 连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.10 米，采用焊缝连接; - 27 - 2.活荷载参数 2施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m;同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 2本工程地处江苏省连云港，基本风压为0.55 kN/m; 风荷载高度变化系数μ 为1.00，风荷载体型系数μ 为0.65; zs脚手架计算中考虑风荷载作用 4.静荷载参数 2每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1307; 2脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值 (kN/m):0.150; 2安全设施与安全网(kN/m):0.005;脚手板铺设层数:7; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手 板挡板; 2每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033; 5.地基参数 地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):80.00; 2立杆基础底面面积(m):0.20;地基承载力调整系数:1.00。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 - 29 - 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P=0.033 kN/m ; 1 脚手板的自重标准值:P=0.3×1/(4+1)=0.06 kN/m ; 2 活荷载标准值: Q=2×1/(4+1)=0.4 kN/m; 静荷载的设计值: q=1.2×0.033+1.2×0.06=0.112 kN/m; 1 活荷载的设计值: q=1.4×0.4=0.56 kN/m; 2 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 22跨中最大弯距为M=0.08×0.112×1.7+0.10×0.56×1.7 1max =0.188 kN.m; 支座最大弯距计算公式如下: 22支座最大弯距为 M= -0.10×0.112×1.7-0.117×0.56×1.7 2max =-0.222 kN.m; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: 662σ=Max(0.188×10,0.222×10)/4490=49.443 N/mm; 2大横杆的最大弯曲应力为 σ= 49.443 N/mm 小于 大横杆的抗 2压强度设计值 [f]=205 N/mm，满足要求～ 3.挠度验算: - 31 - 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下: 其中: 静荷载标准值: q= P+P=0.033+0.06=0.093 kN/m; 112 活荷载标准值: q= Q =0.4 kN/m; 2 最大挠度计算值为: 45V= 0.677×0.093×1700/(100×2.06×10×107800)+0.990× 450.4×1700/(100×2.06×10×107800) = 1.727 mm; 大横杆的最大挠度 1.727 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1700/150 mm与10 mm，满足要求～ 三、小横杆的计算: 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:p= 0.033×1.7 = 0.057 kN; 1 脚手板的自重标准值:P=0.3×1×1.7/(4+1)=0.102 kN; 2 活荷载标准值:Q=2×1×1.7/(4+1) =0.680 kN; 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.057+0.102)+1.4 ×0.68 = 1.142 kN; 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准 值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 2M = 1.2×0.033×1/8 = 0.005 kN.m; qmax 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M = 1.142×1×0.6 = 0.685 kN.m ; pmax - 33 - 最大弯矩 M= M + M = 0.69 kN.m; qmaxpmax 6最大应力计算值 σ = M / W = 0.69×10/4490=153.763 2N/mm ; 2小横杆的最大弯曲应力 σ =153.763 N/mm 小于 小横杆的抗 2压强度设计值 205 N/mm，满足要求～ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: 45V=5×0.033×1000/(384×2.06×10×107800) = 0.02 mm ; qmax 大横杆传递荷载 P = p + p + Q = 0.057+0.102+0.68 = 0.839 12 kN; 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: 35V = 3.024×838.61×1000 /(48 ×2.06×10×107800) = pmax 2.379 mm ; 最大挠度和 V = V + V = 0.02+2.379 = 2.399 mm; qmaxpmax 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 小横杆的最大挠度为 2.399 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求～ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 大横杆的自重标准值: P = 0.033×1.7×4/2=0.113 kN; 1 小横杆的自重标准值: P = 0.033×1/2=0.017 kN; 2 脚手板的自重标准值: P = 0.3×1×1.7/2=0.255 kN; 3 活荷载标准值: Q = 2×1×1.7 /2 = 1.7 kN; 荷载的设计值: R=1.2×(0.113+0.017+0.255)+1.4×1.7=2.842 kN; R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! - 35 - 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1307 N = [0.1307+(1.70×4/2)×0.033/1.80]×22.70 = 4.395; G1 2(2)脚手板的自重标准值(kN/m);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 N= 0.3×7×1.7×(1+0.3)/2 = 2.321 kN; G2 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 N = 0.15×7×1.7/2 = 0.892 kN; G3 2(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m);0.005 N = 0.005×1.7×22.7 = 0.193 kN; G4 经计算得到，静荷载标准值 N =N+N+N+N = 7.801 kN; GG1G2G3G4 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N= 2×1×1.7×2/2 = 3.4 kN; Q 风荷载标准值按照以下公式计算 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 2其中 W -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》o (GB50009-2001)的规定采用: 2 W = 0.55 kN/m; o U -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》z (GB50009-2001)的规定采用: U= 1 ; z U -- 风荷载体型系数:取值为0.645; s 经计算得到，风荷载标准值 2 W = 0.7 ×0.55×1×0.645 = 0.248 kN/m; k 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N+1.4N= 1.2×7.801+ 1.4×3.4= 14.121 kN; GQ 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N+0.85×1.4N = 1.2×7.801+ 0.85×1.4×3.4= GQ 13.407 kN; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为 W 2 M = 0.85 ×1.4WLh/10 =0.850 ×1.4×0.248×1.7× wka 2 1.8/10 = 0.163 kN.m; 六、立杆的稳定性计算: - 37 - 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴向压力设计值 :N = 14.121 kN; 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1.155 ;当验算杆件长细比时，取块1.0; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = k×μ×h 确定 :l = 3.118 m; o0长细比 L/i = 196 ; o 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的计算结果查o 表得到 :φ= 0.188 ; 2立杆净截面面积 : A = 4.24 cm; 3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.49 cm; 2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; 2σ = 14121/(0.188×424)=177.148 N/mm; 2立杆稳定性计算 σ = 177.148 N/mm 小于 立杆的抗压强 2度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 13.407 kN; 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 : k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = kuh 确定:l = 3.118 m; 00 长细比: L/i = 196 ; 0 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的结果查表得o 到 :φ= 0.188 2立杆净截面面积 : A = 4.24 cm; 3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.49 cm; 2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; σ = 13406.804/(0.188×424)+162765.118/4490 = 204.441 2N/mm; 2立杆稳定性计算 σ = 204.441 N/mm 小于 立杆的抗压强 2度设计值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 七、最大搭设高度的计算: 按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、 全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: - 39 - 构配件自重标准值产生的轴向力 N(kN)计算公式为: G2K N = N+N+N = 3.406 kN; G2KG2G3G4 活荷载标准值 :N = 3.4 kN; Q 每米立杆承受的结构自重标准值 :G = 0.131 kN/m; k -43H =[0.188×4.24×10×205×10-(1.2×3.406 s +1.4×3.4)]/(1.2×0.131)=47.78 m; 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H等于或大于26米，按s 照下式调整且不超过50米: [H] = 47.78 /(1+0.001×47.78)=45.601 m; [H]= 45.601 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =45.601 m。 脚手架单立杆搭设高度为22.7m，小于[H]，满足要求～ 按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算: 构配件自重标准值产生的轴向力 N(kN)计算公式为: G2K N = N+N+N = 3.406 kN; G2KG2G3G4 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 活荷载标准值 :N = 3.4 kN; Q 每米立杆承受的结构自重标准值 :G = 0.131 kN/m; k 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: M=M / (1.4×wkw0.85) = 0.163 /(1.4 × 0.85) = 0.137 kN.m; -43H =( 0.188×4.24×10×205×10-(1.2×3.406+0.85×s 1.4×(3.4+0.188×4.24×100×0.137/4.49)))/(1.2×0.131)=33.909 m; 按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 H等于或大于26米，按s 照下式调整且不超过50米: [H] = 33.909 /(1+0.001×33.909)=32.796 m; [H]= 32.796 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =32.796 m。 脚手架单立杆搭设高度为22.7m，小于[H]，满足要求～ 八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: N = N + N llw0 2风荷载标准值 W = 0.248 kN/m; k 2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A = 18.36 m; w - 41 - 按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向 力(kN), N= 5.000 kN; 0 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算: N = 1.4×W×A = 6.383 kN; lwkw 连墙件的轴向力设计值 N = N + N= 11.383 kN; llw0 连墙件承载力设计值按下式计算: N = φ?A?[f] f 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0i = 400/15.9的结果查表得到 φ=0.933，/ l为内排架距离墙的长度; 22又: A = 4.24 cm;[f]=205 N/mm; -43连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.933×4.24×10×205×10 f = 81.096 kN; N = 11.383 < N = 81.096,连墙件的设计计算满足要求～ lf 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=11.383 kN; l为连墙件的周长，取L=pi×d=150.796 mm; ww t为连墙件的周长，t=3 mm; 2f或f为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm; tc 经过焊缝抗拉强度 σ=11382.946 /( 150.796×3)= 25.162 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 2N/mm; 经过焊缝抗拉强度σ= 25.162 < f =185;对接焊缝的抗拉或抗压t 强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p ? f g 地基承载力设计值: f = f×k = 80 kpa; ggkc 其中，地基承载力标准值:f= 80 kpa ; gk 脚手架地基承载力调整系数:k = 1 ; c 立杆基础底面的平均压力:p = N/A =67.034 kpa ; 其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 :N = 13.407 kN; 2基础底面面积 :A = 0.2 m 。 - 43 - p=67.034 ? f=80 kpa 。地基承载力满足要求～ g 普通型钢悬挑脚手架计算书 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 22.20 米，立杆采用单立杆; 搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.70米，立杆的横距为1米，立杆 的步距为1.80 米; 内排架距离墙长度为0.40米; 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 4 根; 采用的钢管类型为 Φ48×3.0; 横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数 0.80; 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距5.1 米， 采用焊缝连接; 2.活荷载参数 2施工均布荷载(kN/m):2.000;同时施工层数:2 层; 3.风荷载参数 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 本工程地处江苏省连云港，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μ为1.000，风荷载体型系数μ为0.645; zs 计算中考虑风荷载作用; 4.静荷载参数 2每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1322; 2脚手板自重标准值(kN/m):0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150; 2安全设施与安全网自重标准值(kN/m):0.005;脚手板铺设层数:7 层; 脚手板类别:竹笆片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板; 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度 2.10 米。 与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00; 楼板混凝土标号:C35; 6.拉绳与支杆参数 支撑数量为:1; - 45 - 钢丝绳安全系数为:8.000; 钢丝绳与墙距离为(m):3.500; 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 二、大横杆的计算: 按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值:P=0.033 kN/m ; 1 脚手板的自重标准值:P=0.3×1/(4+1)=0.06 kN/m ; 2 活荷载标准值: Q=2×1/(4+1)=0.4 kN/m; 静荷载的设计值: q=1.2×0.033+1.2×0.06=0.112 kN/m; 1 - 47 - 活荷载的设计值: q=1.4×0.4=0.56 kN/m; 2 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.强度验算 跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。 跨中最大弯距计算公式如下: 22跨中最大弯距为M=0.08×0.112×1.7+0.10×0.56×1.7 1max =0.188 kN.m; 支座最大弯距计算公式如下: 22支座最大弯距为 M= -0.10×0.112×1.7-0.117×0.56×1.7 2max 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 =-0.222 kN.m; 选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算: 662σ=Max(0.188×10,0.222×10)/4490=49.443 N/mm; 2大横杆的最大弯曲应力为 σ= 49.443 N/mm 小于 大横杆的抗 2压强度设计值 [f]=205 N/mm，满足要求～ 3.挠度验算: 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。 计算公式如下: 其中: 静荷载标准值: q= P+P=0.033+0.06=0.093 kN/m; 112 活荷载标准值: q= Q =0.4 kN/m; 2 最大挠度计算值为: 45V= 0.677×0.093×1700/(100×2.06×10×107800)+0.990× 450.4×1700/(100×2.06×10×107800) = 1.727 mm; 大横杆的最大挠度 1.727 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1700/150 mm与10 mm，满足要求～ 三、小横杆的计算: - 49 - 根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值:p= 0.033×1.7 = 0.057 kN; 1 脚手板的自重标准值:P=0.3×1×1.7/(4+1)=0.102 kN; 2 活荷载标准值:Q=2×1×1.7/(4+1) =0.680 kN; 集中荷载的设计值: P=1.2×(0.057+0.102)+1.4 ×0.68 = 1.142 kN; 小横杆计算简图 2.强度验算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 2M = 1.2×0.033×1/8 = 0.005 kN.m; qmax 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M = 1.142×1×0.6 = 0.685 kN.m ; pmax 最大弯矩 M= M + M = 0.69 kN.m; qmaxpmax 6最大应力计算值 σ = M / W = 0.69×10/4490=153.763 2N/mm ; 2小横杆的最大弯曲应力 σ =153.763 N/mm 小于 小横杆的抗 2压强度设计值 205 N/mm，满足要求～ 3.挠度验算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计 值最不利分配的挠度和 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: 45V=5×0.033×1000/(384×2.06×10×107800) = 0.02 mm ; qmax 大横杆传递荷载 P = p + p + Q = 0.057+0.102+0.68 = 0.839 12 kN; - 51 - 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: 35V = 3.024×838.61×1000 /(48 ×2.06×10×107800) = pmax 2.379 mm ; 最大挠度和 V = V + V = 0.02+2.379 = 2.399 mm; qmaxpmax 小横杆的最大挠度为 2.399 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求～ 四、扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ? R c 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN; R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 大横杆的自重标准值: P = 0.033×1.7×4/2=0.113 kN; 1 小横杆的自重标准值: P = 0.033×1/2=0.017 kN; 2 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 脚手板的自重标准值: P = 0.3×1×1.7/2=0.255 kN; 3 活荷载标准值: Q = 2×1×1.7 /2 = 1.7 kN; 荷载的设计值: R=1.2×(0.113+0.017+0.255)+1.4×1.7=2.842 kN; R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1307 N = [0.1307+(1.70×4/2)×0.033/1.80]×22.20 = 4.298; G1 2(2)脚手板的自重标准值(kN/m);采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 N= 0.3×7×1.7×(1+0.3)/2 = 2.321 kN; G2 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 N = 0.15×7×1.7/2 = 0.892 kN; G3 2(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m);0.005 N = 0.005×1.7×22.2 = 0.189 kN; G4 - 53 - 经计算得到，静荷载标准值 N =N+N+N+N = 7.7 kN; GG1G2G3G4 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一 纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 N= 2×1×1.7×2/2 = 3.4 kN; Q 风荷载标准值按照以下公式计算 2其中 W -- 基本风压(kN/m)，按照《建筑结构荷载规范》o (GB50009-2001)的规定采用: 2 W = 0.55 kN/m; o U -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》z (GB50009-2001)的规定采用: U= 1 ; z U -- 风荷载体型系数:取值为0.645; s 经计算得到，风荷载标准值 2 W = 0.7 ×0.55×1×0.645 = 0.248 kN/m; k 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2N+1.4N= 1.2×7.7+ 1.4×3.4= 14 kN; GQ 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 N+0.85×1.4N = 1.2×7.7+ 0.85×1.4×3.4= GQ 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 13.286 kN; 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M 为 W 2 M = 0.85 ×1.4WLh/10 =0.850 ×1.4×0.248×1.7× wka 2 1.8/10 = 0.163 kN.m; 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为: 立杆的轴向压力设计值 :N = 14 kN; 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1.155 ; 当验算杆件长细比时，取块1.0; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = k×μ×h 确定 :l = 3.118 m; o0 长细比 L/i = 196 ; o 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的计算结果查表得o 到 :φ= 0.188 ; 2立杆净截面面积 : A = 4.24 cm; 3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.49 cm; 2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; - 55 - 2σ = 14000/(0.188×424)=175.627 N/mm; 2立杆稳定性计算 σ = 175.627 N/mm 小于 立杆的抗压强度设 2计值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 :N = 13.286 kN; 计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm; 计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 : k = 1.155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :μ = 1.5 ; 计算长度 ,由公式 l = kuh 确定:l = 3.118 m; 00 长细比: L/i = 196 ; 0 轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 l/i 的结果查表得到 :o φ= 0.188 2立杆净截面面积 : A = 4.24 cm; 3立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 4.49 cm; 2钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205 N/mm; σ = 13285.544/(0.188×424)+162765.118/4490 = 202.92 2N/mm; 2立杆稳定性计算 σ = 202.92 N/mm 小于 立杆的抗压强度设 2计值 [f] = 205 N/mm，满足要求～ 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算: N = N + N llw0 2风荷载标准值 W = 0.248 kN/m; k 2每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 A = 18.36 m; w按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向 力(kN), N= 5.000 kN; 0 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算: N = 1.4×W×A = 6.383 kN; lwkw 连墙件的轴向力设计值 N = N + N= 11.383 kN; llw0 连墙件承载力设计值按下式计算: N = φ?A?[f] f 其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数; 由长细比 l0i = 400/15.9的结果查表得到 φ=0.933，/ l为内排架距离墙的长度; 22又: A = 4.24 cm;[f]=205 N/mm; -43连墙件轴向承载力设计值为 N = 0.933×4.24×10×205×10 f = 81.096 kN; N = 11.383 < N = 81.096,连墙件的设计计算满足要求～ lf - 57 - 连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下 其中 N为连墙件的轴向拉力，N=11.383 kN; l为连墙件的周长，取L=pi×d=150.796 mm; ww t为连墙件的周长，t=3 mm; 2f或f为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0 N/mm; tc 经过焊缝抗拉强度 σ=11382.946 /( 150.796×3)= 25.162 2N/mm; 经过焊缝抗拉强度σ= 25.162 < f =185;对接焊缝的抗拉或抗压t 强度计算满足要求! 连墙件对接焊缝连接示意图 八、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm， 4水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.5 cm，截面抵抗矩W = 116.8 32cm，截面积A = 25.15 cm。 受脚手架集中荷载 N=1.2×7.7 +1.4×3.4 = 14 kN; 水平钢梁自重荷载 q=1.2×25.15×0.0001×78.5 = 0.237 kN/m; 悬挑脚手架示意图 - 59 - 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R[1] = 18.754 kN; R[2] = 10.366 kN; R[3] = -0.268 kN。 最大弯矩 M= 2.736 kN.m; max 6最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 2.736×10 /( 1.05 ×116800 )+ 32 0×10 / 2515 = 22.307 N/mm; 2水平支撑梁的最大应力计算值 22.307 N/mm 小于 水平支撑梁 2的抗压强度设计值 215 N/mm,满足要求～ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中φ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: b - 61 - φ = 570 ×10×65× 235 /( 1300×160×235) = b 1.78 由于φ大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，b 得到 φ值为0.912。 b 6经过计算得到最大应力 σ = 2.736×10 /( 0.912×116800 )= 225.691 N/mm; 2水平钢梁的稳定性计算 σ = 25.691 小于 [f] = 215 N/mm ,满足要求! 十、拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力R和拉钢绳的轴力R按照下面计算 AHUi 其中Rcosθ为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 Uii 各支点的支撑力 R=RUis Ciinθi 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为: R=20.006 kN; U1 十一、拉绳的强度计算: 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 钢丝拉绳(支杆)的内力计算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R均取最大值进行计算，为 U R=20.006 kN U 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算: 其中[F]-- 钢丝绳的容许拉力(kN); g F -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， g 2 计算中可以近似计算F=0.5d，d为钢丝绳直径g (mm); α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、 6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8; K -- 钢丝绳使用安全系数。 计算中[F]取20.006kN，α=0.82，K=8，得到: g 经计算，钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求～ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R的最大值进行计算作为拉环的拉力U N，为 N=R=20.006kN U - 63 - 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 2其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 125N/mm; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2000.586× 1/24/3.142×125) =15mm; 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下: 水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.268 kN; 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》 210.9.8条[f] = 50N/mm; 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[268.152× 4/(3.142×50×2)]1/2 =1.848 mm; 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并 要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 算如下: 锚固深度计算公式: 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.268kN; d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm; [f] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取b 21.57N/mm; 2 [f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm; h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 268.152/(3.142×16×1.57)=3.398mm。 2螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×16×215×-310=43.21kN 螺栓的轴向拉力N=0.268kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，满足要求～ 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下: 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: - 65 - 其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.366kN; d -- 楼板螺栓的直径，d = 16mm; b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm; f -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取cc 20.95f=16.7N/mm; c 经过计算得到公式右边等于103.52 kN，大于锚固力 N=10.37 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求! 型钢悬挑卸料平台计算书 一、参数信息: 1.荷载参数 2脚手板类别:木脚手板，脚手板自重(kN/m):0.35; 栏杆、挡板类别:栏杆、竹夹板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m):0.14; 2施工人员等活荷载(kN/m):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。 2.悬挑参数 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 内侧钢绳与墙的距离(m):3.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m):0.50; 上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m):3.00; 钢丝绳安全系数K:6.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算; 预埋件的直径(mm):16.00。 只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。 3.水平支撑梁 主梁材料类型及型号:16号工字钢; 次梁材料类型及型号:16号槽钢槽口竖向; 次梁水平间距ld(m):0.35，建筑物与次梁的最大允许距离le(m):0.20。 4.卸料平台参数 水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m):4.00，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m):0.50; 平台计算宽度(m):2.70。 二、次梁的验算: - 67 - 次梁选择 16号槽钢槽口竖向 ，间距0.35m，其截面特性为: 2面积 A=25.15cm; 4惯性距 I=83.4cm; y 3转动惯量 W=17.55cm; y 回转半径 i=1.82cm; y 截面尺寸:b=65mm,h=160mm,t=10mm。 1.荷载计算 (1)脚手板的自重标准值:本例采用木脚手板，标准值为 20.35kN/m; Q = 0.35× 0.35= 0.12kN/m; 1 (2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载: Q = 10.00/ 4.00/ 2.70× 0.35= 0.32kN/m; 2 (3)槽钢自重荷载 Q= 0.19kN/m; 3 经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2×(Q+Q+Q) = 1.2×123 (0.12+0.32+0.19) = 0.77kN; 经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4× 2.00× 0.35× 2.70= 2.65kN。 2.内力验算 内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 图如下: 最大弯矩M的计算公式为: 2经计算得到，最大弯矩 M = 0.77×2.70/8+2.65×2.70/4=2.49kN.m。 3.抗弯强度验算 次梁应力: 其中 γ -- 截面塑性发展系数，取1.05; x 2 [f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm; 次梁槽钢的最大应力计算值 σ 32=2.49×10/(1.05×17.55)=134.90 N/mm; - 69 - 2次梁槽钢的最大应力计算值 σ =134.903 N/mm 小于 次梁槽 2钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm,满足要求! 4.整体稳定性验算 其中，φ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算: b 经过计算得到 φ=570×10.00×65.00×235/(2.70×160.00×235.0)=0.86; b 由于 φ大于0.6，按照下面公式调整: b 得到 φ=0.741; b 3次梁槽钢的稳定性验算 σ =2.49×10/(0.741×17.550)=191.11 2N/mm; 2次梁槽钢的稳定性验算 σ =191.109 N/mm 小于 次梁槽钢的 2抗压强度设计值 [f]=205 N/mm,满足要求! 三、主梁的验算: 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。 主梁选择 16号工字钢 ，间距0.35m，其截面特性为: 2面积 A=26.1cm; 4惯性距 I=1130cm; x 3截面抵抗矩 W=141cm; x 回转半径 i=6.58cm; x 截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm; 1.荷载验算 (1)栏杆与挡脚手板自重标准值:本例采用栏杆、竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m; Q = 0.14kN/m; 1 (2)槽钢自重荷载 Q=0.20kN/m 2 静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.41kN/m; 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.77× 2.70+2.65)/2=2.36kN; - 71 - 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN) 悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm) - 73 - 卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计 算，由矩阵位移法，得到: R[1] = 17.724 kN; R[2] = 14.591 kN; 最大支座反力为 R=17.724 kN; max 最大弯矩 M=10.207 kN.m; max 最大挠度 V=5.503 mm。 3.抗弯强度验算 其中 γx -- 截面塑性发展系数，取1.05; 2 [f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm; 主梁槽钢的最大应力计算值 σ 742=1.02×10/1.05/141000.0+2.07×10/2610.000=76.865 N/mm; 2主梁槽钢的最大应力计算值 76.865 N/mm 小于 主梁槽钢的 2抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm，满足要求! 4.整体稳定性验算 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 其中φ -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设b 计规范》(GB50017-2003)附录B得到:φ=1.145 b 由于 φ大于0.6，应按照下面公式调整: b 可得 φb=0.824; 主梁槽钢的稳定性验算 σ = 721.02×10/(0.824×141000.00)=87.88 N/mm; 2主梁槽钢的稳定性验算 σ = 87.88 N/mm 小于 [f]=205.00, 满足要求! 四、钢丝拉绳的内力验算: 水平钢梁的垂直支坐反力R和拉钢绳的轴力R按照下面计算， CiUi R = Rsinθ CiUii 其中 R -- 水平钢梁的垂直支坐反力(kN); Ci R -- 拉钢绳的轴力(kN); Ui θ -- 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角; i - 75 - sinθ = Sin (ArcTan (3/(0.5+3)) = 0.651; i 根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为:R = R / sinθ; UiCiiR = 17.724 / 0.651 = 27.23 kN; U1 五、钢丝拉绳的强度验算: 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R取最大值进行验算，为27.23kN; U 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式: 其中[F]-- 钢丝绳的容许拉力(kN); g F -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN); g 2 计算中近似取F=0.5d，d为钢丝绳直径(mm); g α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、 6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8; K -- 钢丝绳使用安全系数。 计算中[F]取27.234kN，α=0.82,K=6，得到:d=20.0mm。 g 钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求～ 六、钢丝拉绳拉环的强度验算: 东方医院新建病房综合楼 脚手架专项施工方案 取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值R进行计算作为拉环的拉力NU 为: N=R=27233.979N。 U 拉环强度计算公式为: 其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。 2拉环的应力不应大于50N/mm，故拉环钢筋的抗拉强度设计值 2[f]=50.0N/mm; 所需要的拉环最小直径 D=[27234.0×4/(3.142×50.00× 1/22)]=26.3mm。 七、操作平台安全要求: 1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上; 2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口; 3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏; - 77 - 4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩; 5.卸料平台使用时，应有安全员陈忠华专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复; 6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，由安全员陈忠华专门监督。