流体力学第二版__习题详解

PAGE/NUMPAGES流体力学_第二版李玉柱习题解答绪论解：解：解：设油层速度呈直线分布1-4解：木板沿斜面匀速下滑，作用在木板上的重力G在斜面的分力与阻力平衡，即由1-5解：上下盘中流速分布近似为直线分布，即在半径r处且切向速度为切应力为转动上盘所需力矩为M====1-6解：由力的平衡条件而1-7解：油层与轴承接触处V=0,与轴接触处速度等于轴的转速，即克服轴承摩擦所消耗的功率为1-8解:或，由积分得1-9解:法一：5atm10atm=0.537x10-9x(10-5)x98.07x103=0.026%法二：,积分得1-10解：水在玻璃管中上升高度h=水银在玻璃管中下降的高度H=QUOTE\*MERGEFORMATmm流体静力学2-1解：已知液体所受质量力的x向分量为–a,z向分量为-g。液体平衡方程为……………………（1）考虑等压方面dP=0,由式（1）得……………………（2）积分该式，得等压面方程由边界条件确定积分常数C。建立坐标如图，选取位于左侧自由面管轴处得点（x,z）=(0,h),将坐标值代入上式，得C=-gh，通过该点的等压面方程为……………………（3）由该式可解出加速度位于右侧自由面管轴处的点位于该等压面上，（x,z）=(L-0)满足等压面方程（3）将代入上式，得2-2解：设Pabs0示液面的绝对压强。A点的绝对压强可写成解得液面的相对压强2-3解：（1）A、B两点的相对压强为A’、B’两点的相对压强为(2)容器底面的总压力为2-4解：由题意得故2-5解：设真空计内液面压强为P0，A点绝对压强为PabsA,消去该两式的P0，得A点的相对压强A点的真空度2-6解：设压力表G的读数为PG。容器底压强可写成解出PG,得2-7解：压强分布图如图所示2-8解：压力表处得相对压强为由于d=1m<<100m,可认为法兰堵头的平均压强近似等于P。故静水总压力其作用点通过堵头圆心。注释：根据精确计算，可得总压力为7.74x105N,作用点在圆心以下0.62mm处，故上述近似方法满足。2-9解：(1)闸门形心处得压强为故作用在闸门上的静水总压力(2)设压力中心的位置在D点，则D点在水下的深度为2-10解：(1)设闸门宽度为b。当H=1m时，闸门的压力中心D在水下的深度可知，D点位于距闸门底(2)当静水压作用点位于门轴上方时，闸门才能在静水压的逆时针力矩作用下自动打开。若门轴置于C处，压力中心D位于门轴下面，显然闸门不可能自动打开。2-11图示一容器，上部为油，下部为水。已知h1=1m，h2=2m，油的密度ρ0=800kg/m3。求作用于容器侧壁AB单位宽度上的作用力及其作用位置。解（1）设油、水对容器壁AB的作用力分别为P1和P2，水的密度ρ，容器侧壁宽度b=1m。有==故容器壁AB单位宽度上的作用力为（2）对B点取矩，有其中故作用力矩设总压力作用点到B点的距离为x，有。得2-12绘制图中AB曲面上的水平方向压力棱柱及铅垂方向的压力体图。答压力棱柱如图所示，但也可绘制曲面AB的水平投影面的压力棱柱代之；各压力体如图所示。2-13图示一圆柱，转轴O的摩擦力可忽略不计，其右半部在静水作用下受到浮力，则圆柱在该浮力作用下能否形成转动力矩？为什么？答圆柱表面任一点上压强方向指向圆心O，不能形成转动力矩。2-14一扇形闸门如图所示，圆心角，半径r=4.24m，闸门所挡水深H=3m。求闸门每米宽所承受的静水压力及其方向。解水平推力（宽度b=1m）铅直向下的垂向作用力（设压力体abca的体积为）总作用力以及作用力与水平向的夹角作用力通过圆心O。2-15一圆柱形滚动闸门如图所示，直径D=1.2m，重量G=500kN，宽B=16m，滚动斜面与水平面成角。试求（1）圆柱形闸门上的静水总压力P及其作用方向；（2）闸门启动时，拉动闸门所需之拉力T。解(1)水平分力（向右）垂直分力（向上）总压力与水平面夹角（作用线过圆心O）（2）启门拉力。对图中a点取矩，有平衡方程得2-16解：设吸水管内液面压强为.作用于圆球垂直向上的力为（为压力体体积）作用于圆球垂直向下的力为（为压力体体积）圆球自重为球阀被吸起的条件为将各项代入，得故=当液面真空度时才能将阀门吸起。2-17解：长度为的管段上，静水压力为,管壁拉力为。写出静水压力与管壁拉力的平衡方程解得2-18解：设比重计在水中体积排量为。在被测液体中读数为时，体积排量为。在两种液体中比重计受到的重力不变，依据浮力公式（2-33），有或将代入，得解得得证。2-19解：依据浮力公式（2-33），提升球体的力等于露出水面部分的体积与密度的乘积。球体最高点比水面高H。依据球缺体积公式，露出部分的体积为提升dH所作的功为由H=0积分到H=d,得到2-20解：半圆柱体最低点的淹没深度h=0.9m,柱体半径r0=1.5m,长度L=10m，取水的密度QUOTE\*MERGEFORMAT=1000kg/m3.淹没部分弓形的圆心角为依据公式（2-33），浮力F=QUOTE\*MERGEFORMAT，其中，体积排量=设半圆柱体的密度为QUOTE\*MERGEFORMATB。有由此解得木质材料的密度2-21解（1）沉箱的混凝土体积沉箱重量沉箱水平截面面积设吃水深度为h取水的密度。浮力F等于重量G。有m浮心D距底面为.设重心C距底面为。有重心C位于浮心之上，偏心距沉箱绕长度方向的对称轴y倾斜时稳定性最差。浮面面积A=15m2.浮面关于y轴的惯性矩和体积排量为定倾半径可见，，定倾中心低于重心，沉箱是不稳定的。(2)沉箱的混凝土体积沉箱的重量沉箱水平截面面积设吃水深度为h,取水的密度=1000kg/m3.浮力F等于重量G。有浮心D距底面为。设重心C距底面为h’。有重心C位于浮心之上，偏心距沉箱绕长度方向的对称轴y轴倾斜时稳定性最差。浮面面积A=15m2。浮面关于y轴的惯性矩和体积排量为定倾半径可见，>e,定倾中心高于重心，沉箱是稳定的。第三章流体运动学3-1解：质点的运动速度质点的轨迹方程3-2解：由和,得故3-3解：当t=1s时，点A（1,2）处的流速流速偏导数点A(1,2)处的加速度分量3-4解：(1)迹线微分方程为将u,t代入，得利用初始条件y(t=0)=0,积分该式，得将该式代入到式（a）,得dx=(1-t2/2)dt.利用初始条件x(t=0)=0,积分得联立（c）和（d）两式消去t,得过（0,0）点的迹线方程(2)流线微分方程为=.将u,v代入，得将t视为参数，积分得据条件x(t=1)=0和y(t=1)=0,得C=0.故流线方程为3-5答：3-6解：3-7证：设微元体abcd中心的速度为u,u。单位时间内通过微元体各界面的流体体积分别为根据质量守恒定律，有略去高阶无穷小项（dr）2和drd,且化简，得3-8解：送风口流量 断面1-1处的流量和断面平均流速断面2-2处的流量和断面平均流速断面3-3处的流量和断面平均流速3-9解：分叉前干管的质量流量为Qm0=V0。设分叉后叉管的质量流量分别为Qm1和Qm2,则有故解得3-10解：3-11解：线变形速率角变形速率涡量3-12解：（9）和（10）不满足连续方程，不代表流场3-13解：任意半径r的圆周是一条封闭流线，该流线上线速度u=0r,速度环量(2)半径r+dr的圆周封闭流线的速度环量为得忽略高阶项20dr2，得d（3）设涡量为，它在半径r和r+dr两条圆周封闭流线之间的圆环域上的积分为d。因为在圆环域上可看作均匀分布，得将圆环域的面积dA=2rdr代入该式，得可解出=2+dr/r。忽略无穷小量dr/r，最后的涡量3-14解：由u和u=Cr,得依据式（3-5a）和（3-5b）,有可见，ar=-C2(x2+y2)1/2=-u2/r,a=0。显然，ar代表向心加速度。（2）由u=0和u=C/r,得可见，ar=-C2(x2+y2)1/2=-u/r,a=0。显然，ar代表向心加速度。3-15解：当矩形abcd绕过O点的z向轴逆时针旋转时，在亥姆霍兹分解式（3-36）中，只有转动，没有平移，也没有变形。故有其中，称是z向角速率。据题意，=/4rad/s.（2）因为矩形abdc的各边边长都保持不变，故没有线变性；ab边和ac边绕过O点的Z轴转动，表明没有平移运动；对角线倾角不变，表明没有旋转运动。根据亥姆霍兹分解式（3-36），有其中，角变形速率3-16解：（1）由已知流速u=y和v=0，得=0,=。依据式(3-33),角变形速率依据式（3-32），得角速率（2）t=0时刻的矩形，在时段dt内对角线顺时针转动的角度为在t=0.125和t=0.25时刻，转角为=和=因为==0，故没有线变形。矩形各边相对于对角线所转动的角度为在t=0.125和t=0.25时刻，=dt=和=。因为对角线顺时针转动了，，故矩形沿y向的两条边得顺时针角为，，而与x轴平行的两条边转角为0.依据u=y知，当时流速u之差值为，在dt=0.125和dt=0.25时段，位移差值为，.这验证了与y轴平行的两条边的顺时针转角。第四章4-1社固定平行平板间液体的断面流速分布为总流的动能修正系数为何值？解将下面两式yBumaxu(y)xo代入到动能修正系数的算式得4-2如图示一股流自狭长的缝中水平射出，其厚度，平均流速，假设此射流受中立作用而向下弯曲，但其水平分速保持不变。试求（1）在倾斜角处的平均流速V；（2）该处的水股厚度。解⑴在θ＝45°处，水平分速为V0，故射流平均流速为⑵由连续性条件，在处的单宽流量与喷口处相等，δoδVo45°即故4-3如图所示管路，出口接一管嘴，水流射入大气的速度，管径,管嘴出口直径,压力表断面至出口断面高差H=5m,两断面间的水头损失为。试求此时压力表的读数。解由总流连续性条件，得根据总流伯诺里方程取，已知，，得即压力表读数为2048个大气压。4-4水轮机的圆锥形尾水管如图示。一直A-A断面的直径，流速，B-B断面的直接，由A到B水头损失。求（1）当z=5m时A-A断面处的真空度（2）当A-A断面处的允许真空度为5m水柱高度时，A-A断面的最高位置解：⑴由水流连续性知取水面为基准面,，且取，得断面B-B的总能头AABB1mz断面A-A与B-B之间能量方程可写成其中，由A到B水头损失当z=5m时（取），有故A-A断面的真空度为⑵将和z=zmax代入式（a），得A-A断面的最高位置4-5水箱中的水从一扩散短管流到大气中，如图示。若直径该处绝对压强,而直径求作用水头H(水头损失可以忽略不计)解：基准面0-0，断面1-1、2-2、3-3如图示。在1-1与2-2断面之间用伯诺里方程（取QUOTE\*MERGEFORMAT）已知由水流连续性，得代入到伯诺里方程，或解出流速水头列出断面3-3、2-2之间的伯诺里方程将代入得出作用水头4-6一大水箱中的水通过一铅垂管与收缩管嘴流入大气中，如图。直管直径=100mm，管嘴出口直径=500mm，若不计水头损失，求直管中A点的相对压强。解：断面1-1位于水面上，断面A和断面B分别通过A、B点。列出断面1-1与B之间的伯诺里方程利用已知条件且取，得断面B的流速水头由连续性，算出断面A的流速和水头写断面1-1与A之间的伯诺里方程将下列数据代入该式且取，得4-7离心式通风机用集流器C从大气中吸入空气，如图示。在直径d=200mm的圆截面管道部分接一根玻璃管，管的下端插入水槽中。若玻璃管中的的水面升高H=150mm，求每秒钟所吸取的空气量Q。空气的密度=1.29kg/。解：设圆截面管道的断面平均流速为V，压强为p.由于距离集流器C较远处大气流速为零，若不计损失，假定集流器中空气密度与外部大气的密度相同，管道断面与远处大气之间的不可压气体的能量方程可写成玻璃管液面压强为p，若ρ为水的密度，有静压强关系故从能量方程中可解得由此得4-8水平管路的过水流量Q=2.5L/s，如图示。管路收缩段由直径=50mm收缩成=25mm。相对压强=0.1at，两段面间水头损失可忽略不计。问收缩断面上的水管能将容器内的水吸出多大的高度h？解：在1与2两断面之间应用伯诺里方程取，已知可解出故0.3mm升坎1.8m0.12mm依据吸水管的静压强关系，得出高度4-9图示矩形断面渠道，宽度B=2.7m。河床某处有一高度0.3m的铅直升坎，升坎上、下游段均为平底。若升坎前的水深为1.8m，过升坎后水面降低0.12m，水头损失为尾渠（即图中出口段）流速水头的一半，试求渠道所通过的流量Q。解：取断面1-1和2-2如图。依据连续性方程，得或写出两断面之间的能量方程若基准面o-o取在图示升坎前来流的水面上，有代入到能量方程，得联立求解（a）、（b）两方程，得故渠道能过的流量4-10图示抽水机功率为，效率为，将密度的油从油库送入密闭油箱。已知管道直径，油的流量，抽水机进口B处真空表指示为-3m水柱高，假定自抽水机至油箱的水头损失为油柱高，问此时油箱内A点的压强为多少？解：选取面A位于油液面上，断面B位于抽水机进口。写出两面之间有能量输入的能量方程其中，QUOTE\*MERGEFORMAT为单位重量油体通过抽水机后增加的能量。由水泵轴功率计算公式得由连续性，得由能量方程可解出油箱A压强4-11如图所示虹吸管由河道A向渠道B引水，已知管径，虹吸管断面中心点2高出河道水位，点1至点2的水头损失为，点2至点3水头损失，V表示管道的断面平均流速，若点2的真空度限制在以内，试问（1）虹吸管的最大流量有无限制？如有，应为多大？（2）出水口到河道水面高差h有无限制？如有，应为多大？解：⑴取面1位于河道A的自同面上，断面2过点2.写出两断面间能量方程将代入，得当。因此有求解后，得即应当将最大流量限制在23.4L/s以内⑵断面3位于虹吸管的出口。写出面1与3之间的能量方程解得故应限制h不应大于5.89m4-12图示分流叉管，断面1-1处得过流断面积解：取1-1和2-2断面，有代入各项数据，得由此解出(1)取1-1和3-3断面，有代入各项数据，得解之得，有解得将其代入到式（a），得故4-13定性绘制图示管道的总水头线和测管水头线。答总水头线和测管水头线如图示。4-14试证明均匀流的任意流束在两断面之间的水头损失等于两断面的测管水头差。证在均匀流中断央1-1和2-2之间取任意流束，用z’、p’、V’表示流束断面的高程、压强和流速，h’w表示两断面之间流束的能量损失。写出该流束的能量方程设z、p表示总流断面的高程、压强。依据均匀流任一断面上测管水头等值，有依据均匀流的任意两面都满足得或4-15当海拔高程z的变幅较大时，大气可近似成理想气体，状态方程为，其中R为气体常数。试推求随z变化的函数关系。解：设pao、T0分别表示z=0处的大气压强和温度，QUOTE\*MERGEFORMAT分别表示高程z处的大气压强和温度。将状态方程该写成，利用温度随z变化的线性关系，得大气的压强足静压强分布规律，可依据式（2-11）写出将式（a）代入，得或改写成利用边界条件积分上式，得故随z变化的函数关系为将该式代入式（a），令表示z=0处大气密度，得函数，即4-16锅炉排烟风道如图所示。已知烟气密度为，空气密度为，烟囱高，烟囱出口烟气的流速为（1）若自锅炉至烟囱出口的压强损失为，求风机的全压。（2）若不安装风机，而是完全依靠烟囱的抽吸作用排烟，压强损失应减小到多大？解（1）烟气密度与空气密度的差别较大，应考虑大气对烟气的浮力作用。取锅炉进风口断面1-1，烟囱出口断面2-2.依据式（4-42），取，有其中，风机全压是输入的能量。断面1-1和2-2的相对压强均为当地大气压强，即。忽略断面1-1的动压，可解出风机全压（2）当不安装风机时，有这表明，压强损失应减小到77.6Pa以下4-17管道泄水针阀全开，位置如图所示。已知管道直径，出口直径，流速，测得针阀拉杆受力F=490N，若不计能量损失，试求连接管道出口段的螺栓所受到的水平作用力。解管道流量管道内断面平均流速为根据能量方程，得设螺栓作用力为R。出口段水体的动量方程为R为负表示作用力向左，即拉力。4-18嵌入支座内的一段输水管，其直径由，如图示。当支座前的压强（相对压强），流量为时，试确定渐变段支座所受的轴向力R（不计水头损失）。解取图示1-1和2-2断面，由能量方程其中，流速设为管道渐变段对水流的作用力，方向向右为正，则断面1-1和2-2之间的水体动量方程为表示方向向左，即支座作用水流的力方向向左。表示支座所受轴向力的方向向右。4-19斜冲击射流的水平面俯视图如图所示，水自喷嘴射向一与其交角成的光滑平板上（不计摩擦阻力）。若喷嘴出口直径，喷射流量，试求射流沿平板向两侧的分流流量以及射流对平板的作用力F。假定水头损失可忽略不计，喷嘴轴线沿水平方向。解喷嘴出口断面0-0的平均流速由能量方程和水头损失不计的条件知，单面1-1和2-2-处的流速由连续性有为了方便求解，建立图示坐标系，x轴沿平板法向，y轴沿平板切向。控制体取为喷嘴出口0-0断面、断面1-1和2-2之间的水体。因不计摩擦力，平板作用力的y向分量为零，故依据方程（4-48b）可写出总流的y向动量方程其中，流出动量中因为沿y反向，前面加负号。联解（a）和（b）两式，得在向上，控制体的流入动量为，流出动量为零。设平板对射流的作用力为，假定作用力矢量当沿x正向时取正。依据方程（4-48a），写出总流的x向动量方程负值表示该作用力沿x轴反向。射流对平板的作用力它的作用方向沿x正向。4-20一平板垂直于自由水射流的轴线放置（如图示），截去射流流量的一部分，并引起剩余部分偏转一角度。已知射流流量，射流流速，且，试求射流对平板的作用力以及射流偏转角（不计摩擦力和重力）解建立图示坐标系。控制体取为断面0-0、断面1-1和2-2之间的水体。作用力矢量当沿坐标轴正向时取正值。依据方程（4-48），写出总流的x向、y向动量方程为其中，R表示平板对射流的作用力。因为忽略摩擦，故平板对射流作用力的y向分量为零。由水流连续性，有由能量方程有由式（b）中可解出射流偏转角由式（a），得负号表明，平板对射流的作用力方向向左（沿x反向）。射流对平板的作用力为-R，其大小为456.5N，方向向右（沿x正向）。4-21水流通过图示圆截面收缩弯管。若已知弯管直径，，流量。断面A-A的相对压强，管道中心线均在同一水平面上。求固定此弯管所需的力（可不计水头损失）。解先计算断面A、B的面积和流速：由能量方程，得作用力矢量当沿坐标轴正向时取正值。依据方程（4-48），写出总流的x向动量方程因为断面B的压力沿x轴反向，故前面加负号。解该式，得负号表示管壁对水流的作用力实际方向沿x反向。故，固定弯管所需要的力大小为6023.23N，方向向左。类似地，总流的y向动量方程可写成其中，因为断面B的压力沿y反向，故前面取负号。解得表示该分量的实际方向沿y反向。故，固定弯管的力大小为4382.2N，方向向下。4-22试求出题4-5图中所示短管出流的容器支座受到的水平作用力。解习题4-5中已解出：选取短管出口断面上游的所有水体为控制体，取x轴方向沿着短管出流方向，设容器壁对水体的作用力为F，当沿坐标轴正向时取正值。依据动量方程（4-48a）,有其中直径F>0.表明容器壁对水体的作用力沿正向。容器支座受到的水平推力大小为426.2N,方向向左（这就是射流的后座力）。4-23浅水中有一艘喷水船以水泵作为动力装置向右方航行，如图示。若水泵的流量，船前吸水的相对速度，船尾出水的相对速度。试求喷水船的推进力R。解选取控制体位于喷水船水管进口与出口之间，方向向右，沿坐标轴正向的作用力分量取正值。依据动量方程（4-48a），写出向动量方程其中，-R是船体对水体的作用力，而喷水传推进力R沿着正向。解出4-24图示一水平放置的具有对称臂的洒水器，臂悬半径R=0.25m，喷嘴直径d=10mm,喷嘴倾角α=45若总流量Q=0.56L/s求（1）不计摩擦时的最大旋转角速度ω；（2）ω=5rad/s时为克服摩擦应施加多大的扭矩M以及所作功率P。解（1）喷嘴的喷射流速选取随旋臂一起转动的坐标系如图示，控制体为断面1-2之间的右侧弯头段。总流的y向动量方程为其中，F为弯头对水流的作用力，左侧弯头的作用力为-F。当F=0时，有（2）两个弯头的作用力形成力偶，其扭矩。当一定时,扭矩4-25图示一水射流垂直冲击平板ab，在点c处形成滞点。已知射流流量，，喷口直径。若不计黏性影响，喷口断面流速均匀，试求滞点c处的压强。解喷口断面平均流速取1点位于喷口中心，喷口断面流速分布均匀，1点流速。1、c两点在同一直线上，写出该流线的伯努力方程4-26已知圆柱绕流的流速分量为，其中为圆柱的半径，极坐标的原点位于圆柱中心上。（1）求流函数，并画出流谱；（2）若无穷远出来流的压强为，求处即圆柱表面上的压强分布。解（1）依据流函数定义式（4-68），有利用给定的表达式，得积分该式,有其中，是依赖的常数。因为圆柱表面是流线，该流线上常数，该常数可以任取。现取,故流函数为流谱如图所示。（2）曲线在不计重力的条件下，该流线上成立伯努利方程在圆柱表面上，带入给定的流速表达式，得将U代入式（a），得圆柱表面的压强4-27已知两平行板间的流速场解（1）由流函数的定义式（4-58），有(2)单宽流量4-28设有一上端开口、盛有液体的治理圆筒如图所示，绕其中心铅直轴作等速运动，角速度为。圆筒内的液体也随作等速运动，液体质点间无相对运动，速度分布为。试用欧拉方程求解动压力的分布规律及自由液面的形状。解作用在液体上的单位质量力流体质点的加速度为根据欧拉运动方程，有即或故压强全导数设自由面上4-29图示一平面孔口流动（即狭长缝隙流动），因孔口尺寸较小，孔口附近的流场可以用平面点汇表示，点汇位于孔口中心。已知孔口的作用水头H=5m，单宽出流流量，求图中a点的流速大小、方向和压强。解小孔口流动相当于强度2q的平面点汇流动。根据平面点汇流动的流速公式，有流速方向沿着a点与孔口中心连线的方向。在过a点连线上，自由面与a点之间的伯努利方程为其中表示自由面高程，表示a点的压强。将代入上式，得故a点压强为6m水柱高。4-30完全自水流井汲水时产生的渗流场可以用平面点汇流动求解。图示自流井位于铅直不透水墙附近，渗流场为图示两个点汇的叠加，两者以不透水墙为对称面。求汲水流量时，流动的势函数，以及沿壁面上的流速分布。解该渗流场相当于（-2，0）点上强度Q的点汇和（+2，0）点上强度Q的点汇的叠加。对于x=a处的点汇诱导的流场，有流函数；势函数对于在x=-a处的点汇诱导的流场，有流函数；势函数根据势流叠加原理，两个点汇叠加诱导的流场中任一点P（x，y）处的流函数、势函数分别为4-31图示一盛水圆桶底中心有一小孔口，孔口出流时桶内水体的运动可以由兰金涡近似，其流速分布如图所示：中心部分为有旋流动，外部为有势流动，其中。设孔口尺寸很小,也很小，圆桶壁面上的流速，流动是恒定的。（1）求速度环量的径向分布；（2）求水面的形状解（1）速度环量。对中心部分的流速分布式积分，得对外部的流速分布式积分，得（2）在外部，依据无旋流动的伯诺里方程，对任意点均有自由面上，代入上式，得自由面方程利用桶壁条件故自由面方程可写成(a)在中心部分的有旋流动是一个柱状强迫涡，其流速分布与习题4-28直立圆桶绕中心铅直轴等速运动的流速分布为速度分布为完全相同。由习题4-28知，自由面方程可写成(b)为了确定r=0处自由面高程代入（a）、（b）两式，消去z，得。故式（b）可改成式（a）和（c）就是要求解的自由水面方程。4-32偶极子是等强度源和汇的组合，如图a所示：点源位于点源强度为Q>0;点汇位于，强度为-Q<0。点源与电汇叠加后,当偶极子强度为有限值、而取时，就得到式（4-75）中偶极子的势函数和流函数。试利用偶极子与均匀平行流叠加的方法（图b），导出圆柱绕流的流速分布（可参见习题4-26）。解先推到偶极子的势函数。根据叠加原理，图（a）位于的点源和位于的点汇诱导的流速势可写成其中，从点源和点汇到P（x，y）的失径分别为故，流速势可写成再推导均匀平行流场与偶极子叠加，均匀平行流场的速度势为，依据叠加原理，它与偶极子叠加后诱导的流速势可写成仿照式（4-77），令,代入上式，得圆柱绕流的流速势依据式（4-66）得圆柱绕流的的各速度分量证毕。4-33在圆柱绕流流场上再叠加上一个位于原点的顺时针点涡，得到有环量的圆柱绕流，如图示。（1）当时，圆柱表面上的两个滞留点重合。求过滞留点的两条流线方程；（2）采用圆柱表面压强积分的方法，试推导出升力公式；（3），试确定滞留点位置。解由式（4-79）写出有环量的圆柱绕流的流函数（a）依据式（4-66），得各速度分量求当I=4πa时过滞留点的流线方程。将得滞留点满足的方程（2）推到升力公式。在圆柱面上，有r=a。代入带式（b）（c）得圆柱面上的压强为积分该式，得圆柱受到的流畅作用力、4-34设水平放置的弯管如图所示，内外壁位于半径分别为的同心圆上。若轴向流速的断面分布与自由涡相同，轴线流速，（1）求水流通过时弯管内外壁之压差；（2）验证流体的总机械能在弯管内外壁处相等。解：（1）写出自由涡的流速分布将处流速值u()=2m/s带入上式，得常数C=0.9，有在弯道内侧，在弯道外侧，。依据同心圆弯道的压强微分式，有由和积分该式，得故弯管内、外壁之压差为（2）压强水头差流速水头差可见，压强水头差等于流速水头差，故总机械能在弯道内、外壁处相等。层流、紊流及其能量损失5-1（1）某水管的直径d=100mm,通过流量Q=4L/s,水温T=20;(2)条件与以上相同，但水管中流过的是重燃油，其运动粘度。试判断以上两种情况下的流态。解：（1）流动为紊流流态。（2）流动为层流流态。5-2（2）温度为0的空气，以4m/s的速度在直径为100mm的圆管中流动，试确定其流态（空气的运动粘度为）。若管中的流体换成运动粘度为的水，问水在观众管中呈何流态？解流体为空气时，有紊流流态流体为水时，有紊流流态5-3（1）一梯形断面排水沟，底宽0.5m，边坡系数(θ为坡角)，水温为，水深0.4m，流速为0.1m/s，试判别流态；（2）如果水温保持不变，流速减小到多大时变为层流？解（1）梯形断面面积湿周水力半径雷诺数紊流流态（2）层流的上界雷诺数。解出故流速减小到时变为层流。5-4由若干水管组装成的冷凝器，利用水流经过水管不断散热而起到冷凝作用。由于紊流比流层的散热效果好，因此要求管中的水流处于紊流流态。若水温,通过单根水管的流量为0.03L/s，试确定冷却管的直径。解：水温时，水的粘度。管道断面平均流速由得故可选用管径d=14mm。5-5设有一均匀流管路，直径d=200mm，水力坡度J=0.8%，试求边壁上的切应力和100m长管路上的沿程损失。解：由式（5-16），管壁平均切应力沿程损失5-6动力粘度为的油，以V=0.3m/s，的平均速度流经直径为d=18mm的管道，已知油的密度，试计算通过45m长的管道所产生的测管水头降落，并求距管壁y=3mm处的流速。解该管流的雷诺数表明，油流为层流流态。由层流的水头损失公式（5-28），有长l=45m的均匀流段的测管水头降落于水头损失相等，得当y=3mm时，有将流层关系式（5-25）即代入到流层的流速剖面式（5-24），得5-7一矩形断面明渠中流动为均匀流，已知底坡i=0.005,水深h=3m,底宽b=6m。试求：（1）渠底壁面上的切应力；（2）水深处的水流切应力解（1）求渠底切应力。水力半径均匀流的水力坡度与底坡相等，即J=i=0.005m。由切应力公式（5-16），渠底壁面上的切应力（2）求水深处的水流切应力以水深处为界面，上侧水体构成一流束，其水力半径为均匀流各流束的水力坡度相等，有J=i=0.005。由式（5-14），该流束的周界上的平均切应力为因为断面较宽，可看作，即水深处的切应力约为58.8Pa。5-8有三条管道，其断面形状分别为图中所示的图形、方形和矩形，它们的断面面积均为A，水力坡度J也相等。（1）求三者边壁上的平均切应力之比。（2）当沿程损失系数相等时，求三者流量比。解（1）求三者平均切应力之比。由切应力公式（5-16），有。又因为各断面J相等，可知其中，下标1，2，3分别表示圆形、方形和矩形断面。各断面的水力半径由此算得比值(2)求三者的流量比。由达西公式，得又因为各断面J相等，有。于是，得流量比5-9两水平放置、间距为b的平板，顶板以速度U沿水平方向作匀速运动，板之间流动为层流流态，求其流速剖面。解选取长方形水体单元如图，依据x向受力平衡，得单元上、下表面的切应力关系。因为单元任取，故得到常数。积分该式，得其中两个积分常数由边界条件确定：由y=0处得；由y=0处，得。故流速剖面为直线。5-10厚度直径b的液体薄层在斜面上向上流动，如图示。设流动为均匀流、层流流态，试用脱离体法证明其流速剖面为其中，g为重力加速度，v为运动粘度，为斜面的倾角，y为自由液面以下的深度。解建立图示Oxy坐标系。取宽度B=1m、厚度为y的水体。由x向平衡条件，可写出或依据牛顿内摩擦定律，得。积分该式，得或由条件y=b处，得系数。故有证毕。5-11圆管直径d=150mm，通过该管道的水流速度V=1.5m/s，水温。若已知沿程损失系数，试求摩阻流速和粘性底层名义厚度。如果将V=2.0m/s，和如何让变化？若保持V=1.5m/s，而管径增大到d=300mm，和如何让变化？解当温度时，水的粘度为。由（5-35）和（5-37）两式，有当流速提高至V=2.0m/s时，设保持不变，有当保持V=1.5m/s不变，而管径增大到d=0.3m，若不变，则和保持不变。5-12半径的输水管，在水温下进行实验，所得数据为求：（1）管壁处、管轴r=0处和处的切应力；（2）若在处的流速梯度为，求该点的粘性切应力和紊动附加切应力。解（1）属于紊流流态。由式（5-18），有。故管壁切应力。由式（5-17），在处，；在r=0处，。（2）在处的粘性切应力为紊动附加切应力5-13根据紊流光滑管的对数流速分布律和粘性底层的线性流速分布式，推导粘性底层的名义厚度满足。证依据式（5-50）、（5-51），光滑管的对数流速剖面为（粘性底层，y<）(b)(y>)(a)在y=处流速满足（a）、（b）两式，因此有令，得。利用该式直接迭代计算，取初值11.6，控制两次迭代值的相对误差在不大于，得可见，收敛值为证毕。5-14有一直径d=200mm的新铸铁管，其当量粗糙度为，水温。试求出维持水力光滑管的最大流量和维持完全粗糙管的最小流量。解设光滑管紊流的最大流速为。由勃拉修斯公式（5-62b）和式（5-35），有由式（5-40a）中光滑管条件，得将d=0.2m，和代入，得故，维持水力光滑管要求流量满足设粗糙管紊流的最小流速为。由粗糙管公式（5-63），有5-15铸铁管长l=1000m，内经d=300mm，通过的水流流量。试计算水温为两种情况下的沿程损失系数及水头损失。解（1）当水温为时，有且依据表5-2，取铸铁管的当量粗糙度，利用哈兰德公式（5-65），得利用Colebrook公式（5-64），的迭代式取初值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，得迭代值可取收敛值，与哈兰德公式的误差为5%。应用达西公式（5-18），按，得(2)当水温为时，有，且取初值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，得迭代值取收敛值，与哈兰德公式的误差为0.5%。按，得5-16某给水干管长l=1000m，内经d=300mm，管壁当量粗糙度，水温。求水头损失时所通过的流量。解当时，有。由达西公式（5-20），得由哈兰德公式（5-65）：取初值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，可算的故迭代收敛值为。按重新计算V和Re，得V=1.1997m/s，。由于Re值有所变化，值也发生变化，但变化量很小可忽略。所以，流量值5-17混凝土矩形断面渠道，底宽b=1.2m,水深h=0.8m，曼宁粗糙系数n=0.014，通过流量。求水力坡度。解由谢才公式（5-66），有5-18镀锌铁皮风道，直径d=500mm，流量，空气的运动粘度。试判别流到壁面的类型，并求沿程损失系数的值。解假定为光滑区，用勃拉修斯公式（5-62b）估计值，有依据光滑管公式（5-62），迭代算式为迭代计算时，取初值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，得收敛值可取。依据式（5-35），得查表5-2知，镀锌铁皮管，流动为光滑管区的假定是正确的。由哈兰德公式（5-56）即，得利用Colebrook公式（5-64），迭代算式为迭代计算时，取值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，可算得收敛值可取。可见，哈兰德公式与Colebrook公式相差1.2%，比光滑管公式大12%。三者中光滑管公式计算值较准确。5-19有一水管，管长l=500m，管径d=300mm，粗糙高度。若通过的流量为Q=60L/s，水温。（1）判别流态；（2）计算沿程损失；（3）求流速剖面的表达式；（4）求断面平均流速与断面最大流速之比值。解（1）水温的运动粘度。管流断面平均流速和雷诺数该管流属于紊流流态。（2）根据哈兰德公式（5-65），即，得由达西公式（5-20），得沿程损失（3）由式（5-36b）即，得摩阻流速和粗糙雷诺数依据工业管道过度粗糙区的依据的判断0.3<<70，可判定紊流属于过度粗糙区，流速剖面符合流速亏损对数律式（5-54）即代入，得流速剖面的表达式（4）应用式（5-55），得流速比值5-20自引水池中引出一根具有三段不同直径的水管如图所示，已知d=50mm,D=200mm,l=100m,H=12m,进口局部阻力系数，沿程阻力系数。求管中通过的流量，并绘出总水头线和测管水头线。解设细管、粗管流速分别为.依据式（5-77a），取参考流速，算出突扩局部损失系数查表5-4中#3，取参考流速，算出突缩局部损失系数写出水池来流断面与管道出口之间的能量方程依据总流速连续性，得。将它代入上式，且代入各项数据，得解出。由此得流量各段损失流速水头：0.076m进口：0.038m管段1、3：11.39m突扩：0.067m管段2：0.586m突缩：0.036m管段4：5.69m阀门：0.038m总水头和测管水头线如图所示。5-21图示逐渐扩大圆管，已知流过的水流量Q=56.6L/s，求其局部损失系数。解断面平均流速写出两断面之间的能量方程或改写成将下面两式代入能量方程，得局部损失系数可写成由流速水头5-22流速由变为的突然扩大管如图所示，若中间加一中等直径的管径，使形成两次突然扩大，试求：（1）中间管段中流速取何值时总的局部水头损失最小；（2）计算总的局部损失与一次扩大时局部损失的比值。解（1）依据波达公式（5-76），总的局部损失为这表明，局部损失是V的函数，而函数是一条顶点朝下的抛物线，上式的平方项取0代表抛物线顶点，也就是的极小点，故，当最小。（2）当时，的极小值为。对比一次扩大的局部损失，可知，二次扩大的局部损失仅为一次扩大损失的一半。5-23一直径d=100mm的小球，在静水中以匀速w=0.4m/s下降，水温为。试求小球所受到的阻力F和小球的密度。解水温的运动粘度。绕流雷诺数查图5-27中圆球的曲线，得。按牛顿阻力公式（5-82），小球阻力小球重力G、浮力F与绕流阻力三者平衡，有G=F+D将重力和浮力代入，得解出小球的密度5-24一竖井磨煤机，空气的上升流速，运动粘度，空气密度，煤颗粒的密度。试求能够被上升气流带走的煤粉颗粒最大直径。解按牛顿阻力公式（5-82），煤粉颗粒的绕流阻力将重力和浮力代入到受力平衡方程G=F+D，可解出,按阻力等价粒径（煤粉颗粒的D值与该粒径下球体的D相等），煤粉颗粒绕流可近似成球体绕流。利用上面两式，结合查图5-27中圆球的曲线，进行迭代计算，得第1次猜测值第2次猜测值第3次猜测值故被气流带走的最大煤粉颗粒d=1.64mm。5-25某河道中有一圆柱形桥墩如图，圆柱直径d=1m，水深h=2m，河道中流速V=3m/s。试求桥墩受到的水流作用力。解。查图5-28中二维圆柱的曲线，得。故水流作用力5-26（1）直径0.5m、长5m的圆柱体受到流速4m/s水流的冲击。计算柱体受到的最大横向荷载和涡脱落频率；（2）计算直径5m、长20m的圆柱形建筑物当风速50m/s，时的最大横向风荷载。解（1）已知来流，圆柱体d=0.5m，l=5m。选取水体的密度算得圆柱体迎流总面积和绕流雷诺数因为Re值小于失阻值，升力幅值应取.依据升力公式（5-88），得最大瞬间时升力在涡街频率公式（5-86）中，取，得故，柱体受到的最大瞬间横向荷载为562.5N，涡脱落频率为0.4Hz。（2）已知来流风速，圆柱形d=5m，l=20m。选取空气的密度，粘度。算得建筑物迎流总面积和绕流雷诺数因为Re值小于失阻值，升力幅值应取，依据升力公式（5-88），得最大瞬时升力在涡街频率公式（5-86）中，取，得故，建筑物受到的最大瞬间横向荷载为23.4kN，涡脱落频率为2.5Hz。第六章孔口、管嘴出流与有压管流6-1解：由，得流速系数由，可解出收缩系数由，得。故有6-2解：(1)闸门开启时间。设t时刻闸室与下游的水位差为z，孔口出流量为Q。依据闸室水体的连续性方程，有孔口面积为bvt，利用孔口淹没出流算式（6-4），忽略行进流速水头，有利用上面两式，有或令得积分该式，得或解出y后将代入，得（2）当闸门全开后，有或设自闸门刚好抵达全开到水位平齐所需要的时间为，有闸室水位与下游平齐所需要的总时间6-3解：作用水头。由孔口自由出流算式（6-2），有6-4解：按小孔口计算。右孔口为淹没出流，由算式（6-4），有左孔口为自由出流，由算式（6-2），有当水池两半部分的水面稳定后，有。得利用和，得可解出左半部水面高度取，得孔口的出流量6-5解：设孔口面积为，收缩断面的面积为、流速为，取收缩断面上游的所有水体为控制体。除了管嘴的进口断面各点上为大气压强外，控制体界面各处均为静压分布，故在水平向上控制体受到的合力为。控制体动量的时间变化率等于单位时间穿越管嘴入口断面的动量，即。依据动量方程，有或由，得。于是可解出（1）当不计损失时，有，这就是波达喷口收缩系数的理论值。（2）当时，依据小口孔自由出流，有得，，且，6-6解：收缩损失扩散损失按管嘴的自由出流算式，有与对比知，出流量增加43%6-7解：设管嘴出口断面面积，出口流速为。由已给定的，可算出流速系数喷口流速水头损失可达到的高度6-8解：按短管自由出流设计。取。理想流速由流量公式（6-8），有。解出管径据此，可选取管径，因为，故满足管嘴要求。真空度6-9解：依据达西公式（5-20），有，得测压管2、3之间的沿程损失测压管2、3间的总损失可写成将代入上式，解出烦闷的局部损失系数6-10解：（1）依据式（6-14），写出短管的总损失系数忽略断面1、3的流速水头，得作用水头。依据短管淹没出流的流速算式（6-17），有得出流流量（2）管中压强最低点发生在第二弯头下游侧的断面2。自断面2到下游水池断面3之间的损失系数为取基准面位于下游水池自由水面上。设断面2管顶处的压强为，断面2各点上测管水头均等于管顶测管水头值，故断面2、3之间的能量方程可写成取，解得断面2管顶处的真空值为。第三段管道出口与下游水池液面平齐的部位上，压强为假如V很大，该断面的真空值会超过断面2管顶处的真空值。但本题流速比较小，故最低压强确实发生在断面2.6-11解：取进口损失，出口损失。正方形断面的水力半径。由式（6-14），短管的总损失系数为=作用水头。依据淹没出流流量算式（6-18），有或整理后，得b的迭代式选用迭代初值，控制两次迭代值的相对误差在不大于，得收敛值为0.845.最后取倒虹吸管正方形断面的边长6-12解：设油塔自由面与管道出口断面间的高度差为H。因为局部损失可忽略，按长管算式（6-21），有6-13解：将圆管水力半径代入到式（5-70），得或局部损失和沿程损失算式可写成，按照给定的长管近似条件，得由该式可解除当时，有。故管道长度为979~1165倍管径时才能看作是长管。6-14解：该串联管路属于短管，应计入局部损失。取进口损失系数，出口损失系数。设管段2的流速为V，取V为参考流速。查表5-4#3，管段1到管段2的突缩损失系数依据式（5-77a），管段2到管段3的突扩损失系数依据式（6-13），将串联管路的总损失写成，其中，总损失系数选取基准面位于下游水库自由面上。作用说头。由，得管段2的流速水头和流速各控制断面的测管水头和总能头列于计算表中，总水头线（）和测管水头线（）如图示。6-15解：各管段的流量假定按长管估算，忽略局部损失和流速水头。依据总水头差算式（6-28），有管道轴线水平，D点的最小服务水头。水泵出口A点的压强水头为6-16解：管道较长，可按长管计算，局部损失和流速水头可忽略。按比阻公式（6-22），先计算各段的比阻值BC段：，CE段：CD段：与CE段完全相同，设总流量为Q，则BC段的流量为Q，CE段和CE段的流量为管段阻力公式（6-26），各段的沿程损失可写成，由总水头差公式（6-28），得解出流量6-17解：各管段的流量将代入到比阻公式（6-22），得将d值代入，得各管段的比阻值（1）对于并联管路1和2，有，由和，得或代入到，得，由此可解出（2）各管段的水头损失水塔高度6-18解：（1）各节点的高程、水头和分流量列于表1。依据分流值，可直接算出各管段的流量分配方案，见表2.选取经济流速V=1.0m/s，利用式，可算出初选直径值，且按照略大于初选直径的原则，选定各管段的直径（见表2）。按选定的直径，计算实际流速值，结果列于表2.（2）利用曼宁粗糙率和下列比阻算式计算各管段的比阻，且由算出各管段的水头损失，列于表2.（3）管线0-1-4-5的总水头损失管线0-1-2-3的总水头损失（4）计算水塔水面的高度。以5点为控制点，得到以3点为控制点，得所以，水塔水面的高度选定为13.28m。6-19解：（1）假定管段4的流动方向如图。管网共有4个节点A、B、C、D，可列出3个连续方程：管轴有1个闭合环，其水头损失的代数和为零。选取环路为逆时针方向，有事（2）~（4）构成联立方程组，含3个方程、3个未知数，具有确定数的解。因为只有1个闭合环，故方程组仅含1个二次方程，能够直接求解，没有必要迭代。（2）由比阻算式算得各管段的比阻值见计算表。将式（2）和（3）代入（4），并代入各项数据，得到整理得从该方程中解出或这里，表明图中设定的流动方向是正确的。利用式（2），得利用式（3），得（3）按各管段的损失，见计算表。（4）检查环路的闭合差6-20解：（1）将下列数据代入声速公式（6-44）得注：若按水温和10at估计，查表1-1、1-4，得将它们以及代入声速公式（6-44），得由经验公式（其中T的单位为，p的单位为at）知，温度上升时，声速增大40.0m/s。下列计算（2）突然关闭阀门产生的最大水击压强（3）水击波的相长为了避免直接水击，阀门关闭时间应大于1.5秒。6-21将题6-20中的钢管改为的铸铁管，其它条件均相同，直接水击的最大水击压强有何变化？解已知数据代入声速公式（6-44），得直接水击的最大压强比钢管略有增大。6-22对于6.4.3节中图6-20所示水击波，不计水头损失，试绘制下列位置的V(t)、p（t）波形：（1）管道进口；（2）距离进口L/4；（3）距离进口3L/4处；（4）管道出口。答（1）管道进口-----见题图a；（2）距离进口L/4----见图b（3）距离进口3L/4处---见图c（4）管道出口---见图题d。第七章明渠流动7-1.解：查表7-3，底坡7-2.解：7-3.解：查表7-3，取对于矩形断面，水力最优7-4.解：按巴氏公式，若采用7-5.解：由可得7-6.解：7-7.解：根据题意良好土壤，取梯形断面，，均匀流7-8.解：按梯形断面水力最优条件代入，有解得校核：7-9.解：试算求得7-10.解：由得试算求得7-11.解：查表7-6，当时，再从表7-4查得，当，；查表7-5，当时，或查表7-6，当时，；查图7-6，，得，而7-12.解：查表7-5，当时，，而解得7-13.解：查表7-6，当时，最大设计充满度；查表7-5，当时查表7-4，当时7-14.解：复式断面主槽部分（近似为矩形断面）边滩部分7-15.解：7-16.解：7-17.解：（1）数法为缓流（2）为缓流（3）为缓流7-18．解：（1）临界水深法为缓流（2）波速法为缓流（3）数法为缓流（4）临界底坡法为缓流7-19.解：为缓流7-20.解：实际坡底为缓流7-21.解：（1）（2）第八章堰流8-1．解：8-2．解：相应符合要求8-3.解：8-4.解：当时8-5.解：8-6.解：此题只能试算第一次近似取为淹没出流查表8-2得，再由第二次近似，取为自由出流第二次假设合理，最后求得8-7.解：(1)求堰宽过堰流量有，故重设取（2）由不淹没堰条件8-8.解：判别出流条件为自由溢流有侧收缩其中，，用迭代法求解第一次取第二次取第三次取第四次取故过堰流量为8-9.解：此题只能试算，无侧收缩第一次近似，取为自由出流再取，第二次假设合理，最后求得8-10.解：（1）计算临界水深为自由出流（2）取标准孔径（3）重新计算为自由出流不会发生冲刷（4）验证桥前壅水水深满足设计要求第九章渗流9-1.解：9-2.解：对于压水实验，此时出水流量应为负值。采用式（9-18）9-3.解：由式中9-4.解：由式（9-20）由式（9-18）9-5.解：由式（9-23）俩式相减，得由式（9-24）解得9-6.解：由式（9-28）式中9-7.解：9-8.解：由式（9-35），计算井群得影响半径式中基坑中心点对于中心点代入式（9-34）各井抽水量9-9.解：由题意由式（9-36）代入各数值化简得解得9-10.解：，分离变量9-11.解：按式（9-30）计算