桩基托梁挡墙完整计算书

桩基托梁挡墙完整计算书 结构计算书 纳黔高速公路K58+412.3-K58+465左侧 桩基托梁路肩墙结构计算书 1、 衡重式挡土墙土压力计算 第 1 页 共 13 页 结构计算书 本次考虑采用本项目提供的《衡重式一般挡墙标准图》中容许承载力500kpa，f=0.4， φ=35，γ=21的13m高挡墙对应尺寸(墙身自身倾覆稳定性不再计算)，同时为了便于 结构的设计取消原标准图中的基底坡度。土压力计算式行车荷载按照2004年《公路路 基设计规范》规定采用10KN/m2，其他荷载分项系数均按照规范要求取用。土压力计算 采用“理正挡土墙设计程序”完成，其结果如下: ============================================= 组合系数: 1.000 1. 挡土墙结构重力 分项系数 = 0.900 ? 2. 填土重力 分项系数 = 1.000 ? 3. 填土侧压力 分项系数 = 1.400 ? 4. 车辆荷载引起的土侧压力 分项系数 = 1.400 ? ============================================= [土压力计算] 计算高度为 13.000(m)处的库仑主动土压力 计算上墙土压力 无荷载时的破裂角 = 27.500(度) 按假想墙背计算得到: 第1破裂角: 28.050(度) Ea=248.401(kN) Ex=88.634(kN) Ey=232.049(kN) 作用点高度 Zy=1.867(m) 因为俯斜墙背，需判断第二破裂面是否存在，计算后发现第二破裂面存在: 第2破裂角=27.501(度) 第1破裂角=27.510(度) 1=197.151(kN) Ex1=91.031(kN) Ey1=174.876(kN) 作用点高度 Zy1=1.867(m) Ea 计算下墙土压力 无荷载时的破裂角 = 34.449(度) 按力多边形法计算得到: 破裂角: 34.780(度) Ea2=246.668(kN) Ex2=246.218(kN) Ey2=14.903(kN) 作用点高度 Zy2=3.371(m) 墙身截面积 = 41.143(m2) 重量 = 946.289 kN 第二破裂面与墙背间填料重= 145.336(kN) 由此分析，采用第二破裂面法计算出挡墙所受的水平土压力合力为 Eax=91.031+246.67=337.25(kN/m)。 2、 托梁外力计算 托梁计算时，考虑将其考虑为跨径为11m=2.5+6+2.5的支端悬出的简支梁结构，其 尺寸采用1.5x4.1，桩基设置于托梁形心位置。其延米荷载情况如下: (1)竖向荷载计算: 1) 第二破裂面与墙背间填料重: Wt=145.336 kN/m 2) 衡重式挡墙自重:W1 =946.289 kN/m 3) 托梁自重:W2 =154.50 kN/m 4) 上墙土压力的竖向分力:Ey1=174.876 kN/m， 5) 下墙土压力的竖向分力:Ey2=14.903(kN) 将各力简化到托梁地面中心位置(桩基础轴线位置): 竖向力:N=145.34+946.29+154.50+174.88+14.90=1435.91 kN/m (2)水平荷载计算: 1)上墙土压力的水平分力:Ex1=91.031(kN) 第 2 页 共 13 页 结构计算书 2)下墙土压力的水平分力:Ex2=246.218(kN) 将各力简化到托梁底面水平面位置(桩基础轴线位置) 水平力:F=91.03+246.22=337.25 kN/m (3)弯矩计算: 将以上所有的力向托梁底面中心简化，求的弯矩如下(顺时针为正) Mn=946.29*0.72+145.34*1.88+174.88*2.83+14.90*2.70-154.50*0.01-91.03*11.17-246 .67*4.87=-729.93Kn.m/m。 3、 托梁内力计算 考虑到本项目梁底面覆盖层厚度较大(13m)，且自身强度也比较小故在计算中不考 虑梁底面土体对梁体的弹性地基梁支撑作用。模型采用2.5+6.0+2.5跨径分布的支端悬 出的简支梁，计算采用“理正结构工具箱”，其计算结果如下; 1). 几何信息: (单位: 除注明外,均为mm) 梁号 1: 跨长 = 2500 B×H = 4105 × 1500 梁号 2: 跨长 = 6000 B×H = 4105 × 1500 梁号 3: 跨长 = 2500 B×H = 4105 × 1500 2). 荷载条件: 均布恒载标准值=1435.91kN/m ; 活载准永久值系数=0.50 均布活载标准值=0.00kN/m ; 支座弯矩调幅系数=100.0% 3 梁容重=25.00kN/m ; 计算时不考虑梁自重: 恒载分项系数=1.20 ; 活载分项系数=1.40 3). 计算结果: 第 3 页 共 13 页 结构计算书 由此进行托梁结构配筋设计。 4、 桩顶外力计算 按照托梁计算模型，其支座处的竖向支反力即为桩竖向荷载。而且两桩对称布置，故两桩外力一致，同时考虑到每根托梁上布置了3跟650KN，20?倾角的锚索，故其外力计算如下: a) 弯矩: M=Mn*L/2=-729.93*11/2=-4014.62(公路横断面方向逆时针) b) 水平力:F=337.25*5.5=1854.89kN c) 竖向力:N=1435.91*5.5=7897.5Kn d) 锚索预应力;Fsx=650*3*Cos20?/2=916.2KN Fsy=650*3*sin20?/2=333.5Kn 综合考虑计算后1-6号桩; Mz=4009.65KN.m(公路横断面方向逆时针) Fz=940kN Nz=8231kN 5、 桩内力计算 根据立面布置情况，本段共有桩8根，穿越地层均为两层，其力学指标如下; 地层名称 φ(?) γ(Kn/m3) C(kpa) M(MN/m4) Frb(kpa) 粘土 25 8 19 7.5 40 强风化泥岩 18 17 23 50 140 所设置的8跟桩受力及尺寸如下: 第 4 页 共 13 页 结构计算书 粘土层强风化泥弯矩水平全长桩宽桩高竖向力 桩号 高度岩层高度(KN/m力 (m) (m) (m) (KN) (m) (m) ) (KN) 1# 10 1.8 2.2 4 6 4010 940 8231 2# 19 1.8 2.2 11 8 4010 940 8231 3# 19 1.8 2.2 12 7 4010 940 8231 4# 19 1.8 2.2 12 7 4010 940 8231 5# 19 1.8 2.2 11 8 4010 940 8231 6# 10 1.8 2.2 4 6 4010 940 8231 7# 6 1.5 2.0 3 3 4014 1855 7898 8# 6 1.5 2.0 3 3 4014 1855 7898 同时考虑到本项目桩顶荷载较大且覆盖层指标较低较深，为了控制桩身变位考虑对1-6号桩基托梁实施预应力锚索，每根托梁单元中按照3m间距，均匀布置3根650KN级预应力锚索(倾角20?)，由此进行桩的计算。 计算考虑采用m法进行，桩端铰支，其内力分析采用“理正岩土”进行计算，其结果如下(计算时考虑1.2的结构安全系数): 2-5#桩内力 计算点深算点容许抗弯矩 剪力 位移 土反力 度 力 0 4810.92 -1128 -16.02 0 58.26 0.5 5374.92 -1114.015 -14.92 -55.939 69.00 1 5924.936 -1074.076 -13.84 -103.819 79.73 1.5 6448.997 -1012.124 -12.8 -143.987 90.47 2 6937.06 -931.92 -11.79 -176.831 101.21 2.5 7380.916 -837.017 -10.81 -202.778 111.95 3 7774.078 -730.751 -9.88 -222.286 122.69 3.5 8111.667 -616.219 -8.98 -235.842 133.43 4 8390.297 -496.27 -8.13 -243.953 144.16 4.5 8607.938 -373.496 -7.32 -247.145 154.90 5 8763.793 -250.221 -6.56 -245.953 165.64 5.5 8858.159 -128.505 -5.84 -240.913 176.38 6 8892.297 -10.136 -5.17 -232.563 187.12 6.5 8868.295 103.363 -4.54 -221.43 197.86 7 8788.935 210.728 -3.96 -208.03 208.60 7.5 8657.566 310.95 -3.43 -192.859 219.33 8 8477.984 403.263 -2.94 -176.391 230.07 8.5 8254.304 487.129 -2.5 -159.076 240.81 9 7990.855 562.231 -2.09 -141.33 251.55 9.5 7692.073 628.449 -1.73 -123.542 262.29 10 7362.406 685.85 -1.41 -106.063 273.03 10.5 7006.223 734.668 -1.13 -89.209 283.76 11 6627.738 775.285 -0.89 -73.259 294.50 11.5 6230.938 808.213 -0.68 -58.453 305.24 第 5 页 共 13 页 结构计算书 12 5819.525 834.075 -0.5 -44.996 315.98 12.5 5396.863 900.409 -0.35 -220.339 606.14 13 4919.117 993.395 -0.23 -151.606 632.18 13.5 4403.468 1054.849 -0.14 -94.21 658.23 14 3864.268 1090.451 -0.07 -48.198 684.28 14.5 3313.018 1105.815 -0.02 -13.26 710.32 15 2758.453 1106.319 0.01 11.244 736.37 15.5 2206.698 1096.944 0.03 26.256 762.42 16 1661.508 1082.131 0.04 32.997 788.46 16.5 1124.567 1065.644 0.04 32.949 814.51 17 595.864 1050.446 0.03 27.843 840.55 17.5 74.121 1038.573 0.02 19.651 866.60 18 -442.709 1031.012 0.01 10.593 892.65 18.5 -956.891 1027.58 0 3.135 918.69 19 -735.144 513.398 0 0 944.74 1、6#桩内力(1.5*2.0) 算点容许抗计算点深度 弯矩 剪力 位移 土反力 土反力判定结果 力 0 3687.89 -719.05 -14.09 0.00 58.26 通过 0.25 3867.65 -715.88 -13.50 -25.30 63.63 通过 0.5 4045.83 -706.67 -12.91 -48.40 69.00 通过 0.75 4220.99 -691.95 -12.33 -69.33 74.36 通过 1 4391.81 -672.27 -11.75 -88.15 79.73 不通过 1.25 4557.12 -648.14 -11.19 -104.91 85.10 不通过 1.5 4715.88 -620.06 -10.64 -119.67 90.47 不通过 1.75 4867.15 -588.54 -10.09 -132.49 95.84 不通过 2 5010.15 -554.06 -9.56 -143.41 101.21 不通过 2.25 5144.18 -517.06 -9.04 -152.52 106.58 不通过 2.5 5268.68 -478.02 -8.53 -159.86 111.95 不通过 2.75 5383.19 -437.35 -8.02 -165.51 117.32 不通过 3 5487.35 -395.47 -7.53 -169.53 122.69 不通过 3.25 5580.92 -352.77 -7.06 -172.00 128.06 不通过 3.5 5663.74 -309.65 -6.59 -172.97 133.43 不通过 3.75 5735.75 -266.47 -6.13 -172.52 138.80 不通过 4 5796.97 -223.56 -5.69 -170.73 144.16 不通过 4.25 5847.53 -62.50 -5.26 -1117.73 280.56 不通过 4.5 5828.23 213.37 -4.84 -1089.22 293.58 不通过 4.75 5740.85 481.16 -4.43 -1053.11 306.61 不通过 5 5587.65 739.03 -4.04 -1009.82 319.63 不通过 5.25 5371.33 985.22 -3.66 -959.70 332.65 不通过 第 6 页 共 13 页 结构计算书 5.5 5095.04 1218.07 -3.28 -903.08 345.68 不通过 5.75 4762.30 1435.97 -2.92 -840.20 358.70 不通过 6 4377.05 1637.41 -2.57 -771.25 371.72 不通过 6.25 3943.60 1820.86 -2.23 -696.35 384.75 不通过 6.5 3466.62 1984.85 -1.89 -615.56 397.77 不通过 6.75 2951.17 2127.90 -1.57 -528.85 410.79 不通过 7 2402.67 2248.52 -1.25 -436.10 423.81 不通过 7.25 1826.92 2345.17 -0.93 -337.15 436.84 通过 7.5 1230.09 2416.28 -0.62 -231.71 449.86 通过 7.75 618.78 2460.18 -0.31 -119.47 462.88 通过 8 0.00 1237.56 0.00 0.00 475.91 通过 计算后，1、6号桩土反力超过容许值，不能满足要求，故考虑调整为2.2*1.8桩，锚固桩长调整为10m，且由于锚固段加长，桩端考虑为固定，计算结果如下: 1、6#桩内力(1.8*2.2) 算点容许抗计算点深度 弯矩 剪力 位移 土反力 土反力判定结果 力 0 4014.056 -1152.198 -8.37 0 58.26 通过 0.286 4343.255 -1149.773 -7.92 -16.977 64.40 通过 0.571 4671.069 -1142.764 -7.49 -32.086 70.52 通过 0.857 4996.263 -1131.697 -7.06 -45.38 76.66 通过 1.143 5317.753 -1117.084 -6.64 -56.913 82.80 通过 1.429 5634.597 -1099.418 -6.23 -66.747 88.95 通过 1.714 5945.992 -1079.176 -5.83 -74.947 95.07 通过 2 6251.269 -1056.814 -5.44 -81.582 101.21 通过 2.286 6549.886 -1032.77 -5.06 -86.727 107.35 通过 2.571 6841.423 -1007.458 -4.69 -90.459 113.47 通过 2.857 7125.576 -981.269 -4.33 -92.861 119.62 通过 3.143 7402.148 -954.572 -3.99 -94.02 125.76 通过 3.429 7671.046 -927.708 -3.66 -94.025 131.90 通过 3.714 7932.268 -900.995 -3.34 -92.97 138.02 通过 4 8185.9 -874.72 -3.03 -90.953 144.16 通过 4.286 8432.107 -777.846 -2.74 -587.165 282.44 不通过 4.571 8630.383 -613.548 -2.46 -562.922 297.28 不通过 4.857 8782.706 -456.798 -2.2 -534.322 312.18 不通过 5.143 8891.411 -308.743 -1.95 -502.063 327.08 不通过 5.429 8959.131 -170.329 -1.72 -466.835 341.98 不通过 5.714 8988.742 -42.307 -1.5 -429.322 356.82 不通过 6 8983.307 74.766 -1.3 -390.191 371.72 不通过 6.286 8946.019 180.521 -1.11 -350.096 386.62 通过 6.571 8880.151 274.774 -0.94 -309.672 401.47 通过 6.857 8789.004 357.518 -0.79 -269.533 416.37 通过 第 7 页 共 13 页 结构计算书 7.143 8675.855 428.919 -0.64 -230.274 431.26 通过 7.429 8543.908 489.31 -0.52 -192.463 446.16 通过 7.714 8396.25 539.182 -0.41 -156.647 461.01 通过 8 8235.804 579.182 -0.31 -123.351 475.91 通过 8.286 8065.288 610.1 -0.22 -93.073 490.81 通过 8.571 7887.175 632.866 -0.15 -66.292 505.65 通过 8.857 7703.65 648.545 -0.1 -43.461 520.55 通过 9.143 7516.578 658.328 -0.05 -25.014 535.45 通过 9.429 7327.463 663.524 -0.02 -11.363 550.35 通过 9.714 7137.421 665.562 -0.01 -2.901 565.19 通过 10 3473.571 332.988 0 0 580.09 通过 7、8#桩内力计算(1.5*2.0)(桩端固定) 计算点深算点容许抗弯矩 剪力 位移 土反力 土反力判定结果 度 力 0 4822.629 -2226 -7.87 0 58.26 通过 0.207 5283.182 -2224.811 -7.41 -11.498 62.70 通过 0.414 5743.241 -2221.386 -6.96 -21.603 67.15 通过 0.621 6202.376 -2216.012 -6.52 -30.352 71.59 通过 0.828 6660.211 -2208.963 -6.09 -37.789 76.04 通过 1.034 7116.429 -2200.506 -5.67 -43.958 80.46 通过 1.241 7570.765 -2190.899 -5.25 -48.912 84.91 通过 1.448 8023.008 -2180.387 -4.85 -52.703 89.36 通过 1.655 8472.994 -2169.205 -4.46 -55.391 93.80 通过 1.862 8920.61 -2157.574 -4.08 -57.037 98.25 通过 2.069 9365.783 -2145.704 -3.72 -57.708 102.69 通过 2.276 9808.488 -2133.789 -3.37 -57.473 107.14 通过 2.483 10248.73 -2122.008 -3.03 -56.407 111.58 通过 2.69 10686.561 -2110.526 -2.71 -54.588 116.03 通过 2.897 11122.052 -2099.49 -2.4 -52.097 120.48 通过 3.103 11555.314 -2060.293 -2.11 -326.799 233.83 不通过 3.31 11974.587 -1995.145 -1.83 -302.969 244.62 不通过 3.517 12380.892 -1935.206 -1.57 -276.44 255.40 不通过 3.724 12775.363 -1880.969 -1.33 -247.852 266.18 通过 3.931 13159.225 -1832.791 -1.11 -217.864 276.97 通过 4.138 13533.759 -1790.893 -0.9 -187.153 287.75 通过 4.345 13900.282 -1755.351 -0.72 -156.42 298.53 通过 4.552 14260.111 -1726.096 -0.56 -126.381 309.32 通过 4.759 14614.53 -1702.907 -0.41 -97.776 320.10 通过 4.966 14964.762 -1685.41 -0.29 -71.361 330.88 通过 5.172 15311.94 -1673.072 -0.19 -47.913 341.61 通过 5.379 15657.067 -1665.195 -0.1 -28.227 352.40 通过 5.586 16000.987 -1660.918 -0.05 -13.119 363.18 通过 第 8 页 共 13 页 结构计算书 5.793 16344.344 -1659.206 -0.01 -3.425 373.96 通过 6 8343.777 -829.426 0 0 384.75 通过 6、 锚索设计计算 本次考虑在托梁中心设置间距3.0m，650KN级锚索，计算按照《公路路基设计规 范》(JTG D30-2004)要求进行，过程如下: 1)锚索材料设计 锚索考虑采用1X7，，强度标准值1860(设计强度1320Mpa)的钢绞线， 截面面积为:A=2.0*650*1000/1860=698.9mm2 所以考虑采用5φs15.2，钢绞线作为锚索材料。 2)锚固段长度设计 本项目自由端较长，不考虑钢绞线与砂浆间的粘结破坏，仅考虑砂浆于岩体间的破 坏情况,锚固段考虑全部设置于强风化泥(中风化)上，采用130锚孔，frb=140kpa(240): 强风化内有7.5m长，其粘结力为428.82KN，考虑规范要求安全系数2.0，应用力 为214.4KN 中风化内长度为:L=2.0*(650-214.4)/(1*3.1415*0.13*240)=8.9m, 故，锚固段长度考虑保证7.5+8.9=16.4m。 本段锚索自由段长度约为20m，故单根锚索长36.4m，设计考虑采用40m。 7、 结论 通过计算，本段挡墙确定采用桩基托梁结构，托梁采用4.1*1.5的2.5+6.0+2.5的两端自由的简支梁结构;桩基础采用人工挖孔方桩，间距6m，其中1-6号桩采用2.2*1.8尺寸，7、8号采用1.5*2.0尺寸。并在1-6号桩对应的每根托梁上对称布置3跟650KN级预应力锚索，锚索采用130孔，5φs15.2，1860MPa钢绞线，单根全长40m。 下面内容为赠送的范文,不需要的朋友下载后可以编辑 删除!!!! 第 9 页 共 13 页 结构计算书 工作总结怎么写:医院范文 一年的时间很快过去了,在一年里,我在院领导、科室领导及同事们的关心不帮劣下圆满的宋成 了各项工作,在思想觉悟方面有了更进一步的提高,本年度的工作总结主要有以下几项: 1、工作质量成绩、效益和贡献。在开展工作之前做好个人工作,有主次的先后及时的宋成 各项工作,达到预期的效果,保质保量的宋成工作,工作效率高,同时在工作中学习了很多东西, 也锻炼了自己,经过不懈的劤力,使工作水平有了长足的进步,开创了工作的新局面,为医院及 部门工作做出了应有的贡献。 2、思想政治表现、品德素质修养及职业道德。能够认真贯彻党的基本路线方针政策,认真学习 马列主义、毛泽东思想、医学教,育网邓小平理论和“三个代表”的重要思想。坚持“以病人中 心”的临床服务理念,发扬救死扶伤的革命人道主义精神,立足本职岗位,踏踏实实做好医疗服 向各位局领导以及全体教职工进行述职,请予批评指正。 务工作。 一、工作目标宋成情况 我校一年来,秉承“质量是生命,师德是灵魂,公平是民心, 安全是保障”的教育理念,以全面提升教育教学质量为核心,以标准化学校建设为突破口, 以“让教育接地气,创建新学校”为学校发展目标,团结一心,攻坚克难,大打翻身仗,学校办 第 10 页 共 13 页 结构计算书 学条件和办学效益实现了“质”的飞越。 在全体教职工的劤力下,我们基本宋成了《XX年目标管理责仸状》中的德育管理、教学管理、两基、师训、标准化学校建设、特色学校建设、艺体卫、财务管理、捐资劣学、组织工作、信访监督、工会及团队、行风建设、安全、政务等xx项工作仸务。3、与业知识、工作能力和具体工作。能严格遵守医院的各项规章,刻苦严谨,视病人为上帝,始终把他们的利益放在第一位。能及时准确的宋成病历、病程录的书写,对一些常见疾病能独立诊断、治疗。较好的宋 成了自己的本职工作。遇到问题能在查阅相关书籍仍不能解决的情况下,虚心的向上级医生请教, 自觉的做到感性认识和理性认识相结合,从而提高了自己发现问题、分析问题、解决问题的能力。 二、主要亮点 1、确定和生成了“让教育接地气,创建新学校”的学校发展 目标。让教育接“地气”,创建“新”学校,是指教育必须遵循规律,脚踏实地,摒弃功利思想,拆掉空中楼阁,不折腾。劤力让学校教育贴着“地面”,接受地中之气。更多的关注学校教育不师生愿望、诉求、发展的最佳契合点,使教育根植于中华民族优秀文化的丰润土壤,根植于新中国教育的优秀经验,根植于中国的国情,根植于不时俱进的中国特色社会主义,使全体师生在学校教育中真正快乐成长、并福成长、茁壮成长,创建一个全“新”的学校。 2、在标准化学校建设工作中,全校上下戮力同心,攻坚克难,目前,已经顺利通过省级验 第 11 页 共 13 页 结构计算书 收,幵被评为市级先进,推荐省级先进。我们正在积极准备,迎接近期到来的省教育督导室的复检。在九月二十一日是的检查验收中,验收组的袁主仸用感劢、惊奇来形容他的心情,给予我校有内涵、有特色、有发展的高度评价,当场决定推荐我校为省级先进学校。 3、德育工作我们重点抓住“诵弟子规 孝行天下”德育主题 教育活劢,开展“孝道”教育,传递“正能量”。“一周一行”已经成为我校的一个传统,一大特色。学生为父母长辈洗脚洗头、端茶倒水,做家务等,使孩子们从小就懂得感恩,幵带劢父母及全社会孝敬自己的父母长辈,促进社会风气的好转,学校收到家长反馈信息四百余件。我们编写了《诵弟子规 做小孝星》校本教材,已经投入使用。学校自编了“孝亲操”,得到市督导室领导的首肯。(述职报告 )我们把感恩教育延伸到了校外,全校师生长期照顼无儿无女的抗美援朝老军人卢爷卢、卢奶奶,定期看望,送去生活用品,全体男教师为其捆玉米秸秆等,老人给学校送来了锦旗。主题读书活劢成果显著,我校吴彥川同学被选为我县唯一一名优秀学生进京领奖。学校设立朵朵爱心基金,全体师生每年募捐一次,用于救劣校内外的弱势群体。 4、劤力构建以培养学生自学能力为主的“构建自主学习的高效课埻”教改活劢,一年来,丼行了上下学期各两个月的教改展示课活劢,天天展示,天天评课,使我们的教改取得了可喜欢的成果。曹红军的快乐课埻、王玉荣的自信课埻、周杰的高效课埻、宊永亮的激情课埻已经形成了鲜明教学风格。教学管理上,我们强化“规范”这一主旨,越是常规的工作,我们越是强制规范。学校实行查课制度,一年来,仅我参不的查课就进行了五次。 4、工作态度和勤奋敬业方面。热爱自己的本职工作,能够正确认真的对待每一项工作,工作投入,热心为大家服务,认真遵守劳劢纪律,保证按时出勤,出勤率高,全年没有请假现象,有效 第 12 页 共 13 页 结构计算书 利用工作时间,坚守岗位,需要加班宋成工作按时加班加点,保证工作能按时宋成。 总结一年的工作,尽管有了一定的进步和成绩,但在一些方面还存在着不足。比如有创造性的工作思路还不是很多,个别工作做的还不够宋善,这有待于在今后的工作中加以改进。在新的一年 里,我将认真学习各项政策规章制度,劤力使思想觉悟和工作效率全面进入一个新水平,为医院 的发展做出更大的贡献。 医生的天职就是治病,这些基本工作我这么多年来一直在进步,虽然质变还是没有发生,不过相 信量变积累到一定程度,我就会迎来自己的质变和升华。我在不断的提升我的思想素质和工作能 力,我相信只要我做到了这一切,我就会迎来一个美好的未来! 第 13 页 共 13 页