单层单跨厂房排架结构
钢筋混凝土课程设计任务书
设计题目:
设计期限:
实用专业:
学生班级:
学生姓名:
学号:
厂装配车间 二周 建筑
武汉科技大学城市建设学院 2010年12月 - 1 - ****
一设计内容和条件
某厂装配车间,该车间为单跨厂房,柱距距为6米,厂房纵向长度为96米,跨度为27米,15/3t中级工作制吊车二台,牛腿面标高9.00米,柱顶标高为13米。
设计条件
1屋面活荷载:q?0.5KN/M2,不考虑积灰荷载,雪荷载q?0.25KN/M2
2基本风压: W0?0.40KN/M2
3屋面做法
三毡四油:0.35KN/M2
20mm水泥砂浆找平层0.4KN/M2 合计g1k?
屋面活荷载:q?0.5KN/M2
屋面板采用G410
图集1.5?1.6m预应力混泥土屋面板(卷材防水)
允许外荷载:2.5KN/M2
2 (板自重:g2k?1.40KN/M 灌缝重:g3k?0.1KN/M2?g?0.75KN/M 2)大型屋面板(包括填缝
1.50KN/M 2
屋架:屋架自
厂房跨度
2重g4k?1KN3/M32 则G1k?(g1k?g2k?g3k)?柱距??g4k?0.5?248.75KN
24采用370mm厚烧结粘土空心砖(重度8KN/M)吊车梁以上设高侧窗,洞口尺寸为
4.2?1.8m,吊车梁以下设低侧窗,洞口尺寸宽?高4.2?4m,圈梁设在柱顶处。 5排架柱:混泥土C30 钢筋:纵向受力钢筋HRB400级 箍筋:HPB235级
柱下独立基础:混泥土:C20,钢筋:HRB335级
6吊车:Q15/3t桥式吊车 中级工作制
吊车梁:先张法预应力混泥土吊车梁,自重47.5KN/根
轨道及联结重量1.5KN/M
桥跨:Lk?25.5m
桥宽:B?6400m
轮距:K?5250mm
小车重:g?74KN
- 2 -
最大轮压:Pmax?195KN
最小轮压:Pmin?60KN
7柱高:柱顶H=13m 檐口=15.1m 屋顶=17.35m 二荷载及内力计算
1柱截面尺寸的确定
Q在15~20t之间:10m?Hk?12m,由于是单跨结构,结构形式对称,因此A、B柱截
面尺寸相同。
A柱:上柱:400?400(mm) 下柱:400?800mm 2荷载计算
⑴永久荷载
A屋面板及每跨屋架传给每个柱子的荷载标准值G1k?248.75KN 荷载设计值:G1A?1.2?248.75?298.5KN
B柱自重
A、 B柱:上柱:g2k/?25?0.42?4KN/M
g3k/?25?0.4?0.8?8KN/M
则:G2A?1.2?4?4?19.2KN G3A?1.2?8?9?86.4KN C吊车梁自重:G4A?1.2?(47.5?1.5?6)?67.8KN
永久荷载作用如图:
- 3 - 下柱:
⑵可变荷载
屋面活荷载q?0.5KN/M2,不考虑积灰荷载,雪荷载q?0.25KN/M2,不同时考虑可变荷载与雪荷载,取其中的大值,作用于每跨屋面下的柱 可变荷载为:Q1?1.4?0.5?6?13.5?56.7KN
可变荷载作用如图:
⑶吊车荷载
已知Lk?25.5m B?6400mm K?5250mm Pmax?195KN Pmin?60KN 则:查表知??0.9 ??0.1
Dmax,k??Pmax,k?yi?0.9?195?(0.808?1?0.125)?339.24KN
Dmin,k??Pmin,k?yi?0.9?60?(0.808?1?0.125)?104.11KN Dmax??QDmax,k?474.94KN Dmin??QDmin?145.75KN Tmax,k?
⑷风荷载
2 由已知条件可知:基本风压W0?0.40KN/M,风压高度变化系数按B类地面(城市郊14??(G2,k?G3,k)?14?0.1?0.9?(74?150)?5.04KN
- 4 -
区)
Wk??0?s?zw0 其中:?0为1.0
由《建筑结构荷载
》B类地面查10m处?z?1.0 15m处?z?1.14 20m处?z?1.25 中间值按插值法求得,因此可得: 柱顶:H=13m 则?z?1.084
檐口:H=15.1 则?z?1.142
屋顶:H=17.35 则?z?1.192 风荷载体形系数如下:
2风荷载标准值:W1k??s1?zw0?0.8?1.084?0.4?0.347KN/M
2 W2k??s2?zw0?0.4?1.084?0.4?0.173KN/M
作用在排架上的风荷载为:
q1??QW1kB?1.4?0.347?6?2.91KN/M
q2??QW2kB?1.4?0.173?6?1.45KN/M
作用在柱顶的集中荷载FW
即将柱顶以上风荷载算作集中力作用柱顶,?z按房屋檐口标高Z=15.1m处计?z?1.142 FW?1.4??2.1?(0.8?0.5)?1.5?(?0.6?0.5)??1.142?0.4?6?9.90KN/M
风荷载作用示意图如下:
- 5 -
3内力计算: 刚度:A、B柱:Iu? Il?
112112bhbh
3
??
112112
?0.4?0.4?21.33?10
3
3?4
m
?4
4
3
?0.4?0.8?170.67?10m
4
Ⅰ永久荷载作用
永久荷载作用包括物价自重、上柱自重、吊车梁自重等。 永久荷载作用示意图如下:
在永久荷载作用下排架的内力如图:
M1?G1A?(0.5?0.4?0.15)?298.5?0.05?14.925KN·M
M
2
??G4A?(0.75?0.4)?(G1A?G2A)?0.2??67.8?0.35?(298.5?19.2)?
0.2?39.81KN·M
IuIl
?21.33170.67
?0.125 ??
A、 B柱:n?
HuH
?
413
?0.308
12
1??(1?)
n?2.07
由C1?1.5
13
1??(?1)
n
?1.13 C3?1.513
1??(?1)
n
1??
2
R1?
M1H
C1?
14.92513
?2.07?2.38KN R2?
MH
2
C3?
39.8113
?1.13?3.46KN
V?R1?R2?5.84KN(←)
- 6 -
Ⅱ可变荷载作用
可变荷载作用简化作用于柱顶如图,可变荷载作用下排架内力图如下
M1?Q1(·12?0.4?0.15)?56.7?0.05?2.835KN·M
M1?Q1·0.2?56.7?0.2?11.34KN·M
查表得C1?2.07 C3?1.13 M1
H
M
H2.83513 R1?C1??2.07?0.45KN R2?2C3?11.3413?1.13?0.99KN
- 7 -
V?R1?R2?1.44KN(←)
Ⅲ吊车竖向荷载:
Dmax??QDmax,k?474.94KN Dmin??QDmin?145.75KN 当Dmax作用在A柱,Dmin作用在B柱时,吊车竖向荷载作用见图如下:
在吊车竖向荷载作用下内力如图;
- 8 -
M2A?474.94?0.35?166.229KN M
Iu
Il21.33170.672B?51.01KN A、 B柱:n???0.125 ??HuH?413?0.308
C3?1.13
R2A??M2AH
2BC3?166.22913?1.13??14.45KN(→) R2B?MHC3?51.0113?1.13?4.43KN(←)
R?R2A?R2B??10.02KN(←)
由于A、B柱 剪力分配系数?A??B?0.5 各柱上的剪力分配值:
、 VA?VA?R2A?5.01?14.45??9.44KN(→)
VB?VB、?R2B?5.01?4.43?9.44KN(←)
在吊车竖向荷载作用下的内力图如下:
当Dmin作用在A柱,Dmax作用在B柱上时,吊车荷载作用见图及在吊车竖向荷载作用下的
内力图如下:
- 9 -
内力图:
Ⅳ水平刹车力作用下 水平刹车力:Tmax?1.4?5.04?7.056KN作用于牛腿顶面1.4米处,当刹车力向右时,作用见图如下
- 10 -
内力图如下
由于Fn同向作用在A、B柱上,因此排架的横向内力为零,剪力V?7.056KN
刹车力向左时排架的受力简图 和内力图如下
- 11 - 同理得当
Ⅴ风荷载的作用
将柱顶以上风荷载作集中力作用于柱顶,柱上的风荷载看做是水平均布荷载。当左风作用时作用简图如下:
A、 B柱:n?Iu
Il?21.33170.67?0.125 ??HuH?413?0.308
C11??413?1??(?1)?n????0.331 1??38?1??(?1)?n??
1
2
1
2(q1?q2)?12?(2.91?1.45)?13?0.331?3.14KN RA1?RA2?FW?0.5?9.9?4.45KN
R?RA1?RA2?3.14?4.45?7.59KN
M?(FW?R)x?12q1x V?(FW?R)?q1x 2
VA?40.14KN VB?11.26KN
在风荷载作用下的内力图
- 12 -
当右风作用时作用简图及内力图如下:
A柱在各种荷载作用下的内力见表:
- 13 -
- 14 -
- 15 -
- 16 -
柱的截面设计:
1选取控制截面的大偏心受压界限破坏时的轴力Nb为: 上柱:Nb??1fcb?bh0?1?14.3?400?0.55?360?1132.56KN 下柱:Nb??1fcb?bh0?1?14.3?400?0.55?760?2390.96KN
经比较A柱的所有N<Nb,所以A柱组合后的内力值均为大偏心受压,对大偏心受压,
对称配筋的柱,在“M”相差不多时,N越小越不利,N相差不大时,M越大越不利,由此可以确定各柱的最不利内力。 A柱:Ⅰ-Ⅰ①?
M?M?40.34KN·N?N?368.73KN·
②?
M?M??53.45KN·N?N?317.7KN·
MM?M?378.81KN·?M??221.32KN·
??
N ②?N?603.08KN·N Ⅲ-Ⅲ①?N?950.38KN·
?V?41.12KN?V?1.13KN??
截面纵向配筋计算表:
- 17 -
即上柱:422 下柱:422
3箍筋的配置
因柱底剪力较小:Vmax?41.12KN
若剪跨比?=3 则;
1.75
1.75
??13?1远大于柱底的剪力值(还没有考虑轴向压力对斜截面的有利影响),所以排架柱的箍筋按构
ftbh0?
?1.43?400?760?190.19KN
造配置为φ10@200,柱箍筋加密区取为φ10@100 4牛腿的设计
㈠牛腿几何尺寸的确定
- 18 -
牛腿截面宽度与柱宽度相等为400mm,若取吊车梁外侧至牛腿外边缘的距离C1?80mm,
吊车梁端部宽为340mm,吊车梁轴线到柱外侧的距离为750mm则牛腿面的长度为600mm,牛腿外缘高度为500mm,牛腿的截面高度为700mm,牛腿的几何尺寸及配筋示意图如下: ㈡牛腿高度验算
作用于牛腿顶部按荷载标准组合计算的竖向力值;
Fv?Dmax?GA4?474.94?67.8?542.74KN
Fvk?Dmax,k?GA4,k?339.24?56.5?395.74KN
牛腿顶部按荷载标准组合计算水平拉力值;
Fhk?0.9Tk?0.9?5.04?4.536KN Fh??0.9?7.506?6.35KN
牛腿截面有效高度: h0?h?as?700?40?760mm
竖向力Fvk作用点位于下柱截面内,a=0
?(1?0.5Fhk
Fvk)ftkbh00.5?a
h0?0.65?2.01?400?6600.5?0?685.88KN?Fvk满足要求
牛腿的配筋
由于吊车垂直荷载作用于下柱截面内,故该牛腿可按构造要求配筋,纵向钢筋取4 16,箍筋取φ8@100。
牛腿局部受压验算
0.75Afc?0.75?400?340?14.3?1458.6KN?Fvk,满足要求
牛腿纵向受压钢筋的计算
因为a?0.3h0,取a?0.3h0?0.3?660?198mm
As?Fv·a0.85fyh0Fhfy325.86?198?103603?1.2??340.64mm
取416,804mm2 ft
fv?0.45?1.43360?0.18% 取0.2% ?max?0.45
As
bh 0.2%<?804
400?700?0.287%?0.6%
- 19 -
柱的吊装验算
采用翻身吊,吊点设牛腿与下柱的交接处,起吊时,混凝土达到设计强度的100%,计算简图如下
荷载计算
根据构造要求,取柱插入基础的深度0.9h=720,取800mm
自重线荷载,考虑动力系数1.5,各段荷载标准值分别为 上柱:g1?1.5?(1.6?10
g3?1.5?(6.4?10?1)?25?6KN/M 牛腿:g2?1.5?(0.24?1)?25?9KN/M )?25?24KN/M ?1
内力分析
M1?M212g1L1?212?6?422?48KN·M 2?12g(L1?L2)?(g2?g1)L21
?1
2
22?12?6?(4?0.7)?212?(9?6)?0.72?67KN·M由RAL3?M RA?
所以M32g3L3?0得: L3?2212g3L3?M12122?24?9?2679?89.76KN ?RAx?g3x, 令RA?g3x?0 得柱下最大弯矩发生在:
x?RA
g3
3?89.7624?3.74米处 12 则M?89.76?3.74??24?3.742?167.85KN·M
上柱吊装验算:
,2 上柱配筋: As?As?760mm 受弯承载力验算:
Mu?fyAs(h0?as)?360?760?(360?40)?10,,,?6?87.55KN>
?oM1?G?0.9?48?1.2?51.84KN·M满足要求。
- 20 -
裂缝宽度验算:
从弯矩图上可以看出,只需对上柱M2处的裂缝宽度进行验算即可。
??Mk
sk0.87hoAs?67?1060.87?360?760?140.725N/mm 2
?te?As0.5bh?1251
0.5?400?400?0.0156
?sk?1.1?0.65?2.01(0.0156?140.725)?0.5 ??1.1?0.656ftk?te·
wmax??cr??skEs(1.9c?0.08deq?te)?2.1?0.5?140.7252?105?(1.9?30?0.08?220.0156)
?0.153mm?wmin?0.3mm
满足要求
,2下柱验算:As?As?1251mm 受弯承载力验算
Mu?360?1251?(760?40)?324.26KN·M??oM3?G?0.9?167.85?1.2?181.28KN(裂缝不需要验算)
- 21 -
柱的配筋图:
基础设计:
M顺时针M逆时针?M?378.81KN·?M??221.32KN·
??NN①?N?950.38KN· ②?N?603.08KN· ?V?41.12KN?V?1.13KN??
由基础梁传至基础顶面的外墙重量的设计值为Gw(370mm厚墙容重取为8KN/M2) Gw?1.2??16.1?6?(1.8?4)?4.2??8?693.5KN
确定基础尺寸;
柱插入深h?0.9h?0.9?800?720mm 取h1?800mm 杯底厚度a1?200mm 选a1?250mm 杯口底垫层为50mm,则基础的高度即为
1100mm,由于杯壁厚度t?300mm,且大于基础梁宽,取t?375mm。 基础底面尺寸
地基承载力设计值按下式计算
f?fk??b?(b?3)??d?o(d?0.5)并由表查的?d?1.0 ?b?0,取土平均自重?0?20KN/M,则得 f?280?1?20?(1.1?0.5)?292KN/M32
由Nmax的一组荷载,按轴压基础初估其底面尺寸
A1?Nf??oH?950.38?693.5292?20?1.1?6.088m 2
因该基础为偏心受压,故取A?1.3A?1.3?6.088?7.92m 底面选为矩形a?b?3.8?2.8?10.64m。则基础底面的W?I?1
12ba32216ba2?16?2.8?3.82?6.739m,3?1
12?2.8?3.8?12.8m 34
基础及其上填土重G?1.2?oabH?1.2?20?2.8?3.8?1.1?251.328KN
- 22 -
地基承载力验算:
作用于基础底面的力矩及轴力设计值: 第一组荷载:
Mb?M1?V1h?Gwe?378.81?41.12?1.2?693.5?(0.185?0.4)?833.85KN·M
Nb?N1?G?Gw?950.38?251.328?693.5?1895.21KN
第二组荷载:
- 23 -
M
b
?M
2
?V2h?Gwe?221.32?603.08?1.1?693.5?(0.185?0.4)?479.01KN·M
(顺时针)
Nb?N2?G?Gw?603.08?251.328?693.5?1547.91KN
验算基地应力:
max
计算
:pmin?
NbA
?
Mbw
;且满足:pmax?1.2f?1.2?292?350.4KN/M2
2
;
12
(pmax?pmin)?f?292KN/M及pmin?0 由前:A?a?b?3.8?2.8?10.64
3
W?6.739m 按上式计算公式的计算结果列于下表:
基础受冲切承载力验算
M 按第一组荷载验算(因改组荷载产生的基础底边净反力为最大)。此时,Nb?G?1895.21?251.328?1641.88KN;则基础底边净反力为:
max
b
?833.85KN,
pmin?
Nb?GA
?
MW
b
?
1641.883.8?2.8
?
833.85
?278.042
?154.31?123.73??KN/M
6.739?30.61
柱边冲切面承载力验算:
因Nb?2.8m?bt?2ho?0.4?2?1.16?2.72m 则A?(
a2?at2
?ho)b?(
b2?bt2
?ho)?(
2
3.82
?
0.82
?1.055)?2.8?(
2.82
?
0.42
?1.055)?1.225m
22
冲切荷载设计值:
A?278.04?1.225?340.6KN FL?pmax·
2
(bt?ho)ho?(0.4?1.055)?1.055?1.535m 冲切投影面积:A1?
抗冲切承载能力:
0.6ftA1?0.6?1.27?1.535?10
3
?116.67KN?Fl?340.6KN
故抗冲切承载力满足
- 24 -
变阶处冲切承载力验算:
此时冲切破坏面与柱边破坏边重合,故可不验算 基础底边净反力计算公式同前:
psmin?smaxNb?GA?Mb
w,ps??psmin?(psmax?psmin)?
2.8
3.81.9?0.453.8 ps??psmin?(psmax?psmin)?
2各组荷载作用下的结果列于下表,以上公式中A?1.3A?1.3?6.088?7.92m,ps?及ps?见下图
基础长边方向配筋
取以上二组荷载中(psmax?ps?)max来计算M? - 25 -
M
?
?
148
2
148
2
(psmax?ps?)(a?at)(2b?bt)?
?462.03?3?(2?2.8?0.4)?519.78KN·M
取以上两组荷载中(psmax?ps?)max来计算M
M
?
?
则此时取第一组荷载值为
?
148
(psmax?ps?)(a?at)(2b?bt)?
2
148
?491.34?(3.8?0.8?0.45?2)?(2?2.8?0.4?0.45?2)
?5311.48KN·M
那么相应于Ⅰ-Ⅰ和Ⅱ-Ⅱ截面配筋
As??
M?0.9fyh01
M
?
?
519.78?10
6
0.9?300?1055
311.48?10
6
?1825mm
2
As??
0.9fyh02
?
0.9?300?1055
?1907mm
2
则钢筋选为:1614(14@183)
As?2463mm
2
基础短边方向配筋
取以上两组荷载中(psmax?psmin)max来计算M
M
Ⅲ
Ⅲ
、M
Ⅳ
?
148
(psmax?psmin)(b?bt)(2a?at)?
2
148
?309?(2.8?0.4)?(2?3.8?0.8)?310.46KN·M
2
M
Ⅳ
?
148
(psmax?psmin)(b?b1)(2a?a1)?
2
148
?309?(2.8?0.4?0.45?2)?(2?3.8?0.8?0.45?2)
2
?134.7KN·M
- 26 -
那么,相应于Ⅲ-Ⅲ和Ⅳ-Ⅳ截面的配筋为 AsⅢ?MⅢ0.9fy(h01?d)
MⅣ
0.9fy(h02?d)?310.46?1060.9?300?(1055?14)134.7?106?1105mm 2 AsⅣ??0.9?300?(595?14)?859mm 2
则钢筋选为:2318(8@170),As?1156.9mm2
- 27 -