南窑头资料

第一章井田概况及地质特征第一节矿区概述一、交通位置山西介休大佛寺南窑头煤业有限公司井田位于介休市东北约35km处的张兰镇南窑头村西、关子岭村一带，行政管辖属介休市张兰镇。井田地理坐标东经：112°06'20〃一112°09/10〃，北纬：36°58'57〃一37°00/51〃。本井田距大运公路及南同蒲铁路张兰火车站约18km，西北边界紧接南窑头村到张兰镇有县级公路，西南与王和镇通往连福镇县级公路相距2.1km，其间有乡村道相接，交通较为便利。交通位置图见图1—1—1。二、地形地貌、河流水系井田属中山区，地形较复杂，侵蚀冲刷剧烈，形成许多山梁和沟谷，地势总体上南高北低，最高点位于井田西南部山顶，海拔为1631.80m，最低点位于井田东北角沟谷中，海拔为1165.00m，最大相对高差466.80m。井田属黄河流域汾河水系，井田内无常年性河流，仅在雨季时沟谷有山洪流泄。三、气象、地震该区属大陆性半干旱季风气候，冬寒夏暖，春季多风，秋季凉爽，四季分明。年平均最高气温17.1°C,年平均最低气温-5.5°C,年平均气温10.9°C,极端最高气温为38°C,极端最低气温-21.6C。年降水量平均为571.85mm，集中在6、7、8、9月份，年最大降水量886.4mm，年最小降水量为242.3mm。年最大蒸发量2285.1mm，月最大蒸发量407.1mm，年平均湿度6.55-9.15毫巴，最低1毫巴。本区主导风向为西北风，冬季多为西风、西北风，夏季多为东风、东南风，年平均风速2.1m/s，最大风速19.20m/s。冬春季风大，夏季风较小，一般风力3-4级。本区冻结期一般始于10月下旬，终于次年4月上旬，冰冻期可达170天，最大冻土深度为80cm。初霜期为10月上旬，终霜期为次年4月中旬，全年无霜期170天左右。根据中华人民共和国《建筑抗震》GB50011-2001该区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g。四、矿区经济概况介休天华物宝，矿藏资源丰富。主要有煤、铁、铝、石膏、石灰石、紫砂、紫木节、硫铁矿等几十种。有煤面积569平方公里，总储量62亿吨。紫木节遍布8个乡镇，可采量达10多亿吨。水资源比较充足，地表经流总量5000万方，百米以下地下水可采量6000万方。介休交通便捷，地理位置优越。境内有南同蒲铁路贯穿东西，孝（义）柳（林）铁路经本市分道。市内有火车站5座，介休火车站是北京路局的一等站，有铁路专用线20条、自备车10列；公路有国道108线、大（同）运（城）线，以及介沁（源）线、介绥线等干线公路贯通东西南北。介休市是联接晋中、吕梁、晋南，沟通陕晋的重要交通枢纽，是山西吕梁和陕西榆林、延安等地的重要商品集散地。六、现有水源、电源情况1、水源条件本矿地面生产、生活用水由村内的深水井供给，深水井水源取自奥灰水，水质优良，水量丰富，可作为地面生产，生活用水的供水水源。本矿矿井正常涌水量为50m3/h，最大涌水量为80m3/h，矿井水排至地面后，经净化处理，可作为矿井井下消防、防尘洒水等水源。2、电源条件在矿井周围有绵山220kV变电站，站内现有两台220/110/35kV180MVA主变压器，与本矿距离19km；洪山110kV变电站，站内装备2台110/35/10.5kV50MVA变压器，与本矿距离11km；北辛武110kV变电站，站内装备2台110/35/10.5kV,l号主变容量为40MVA，2号主变容量为50MVA，与本矿距离18km左右；原南窑头矿井有两回10kV电源供电，一回引自沟口35kV变电站，输电线路长度6km，架空线为LGJ-95，另一回引自洪山110kV变电站，输电线路长度11km，架空线为LGJ-120。本次矿井进行资源整合后生产能力为0.9Mt/a，原有10kV电源不能满足要求，设计采用35kV供电。矿井周边变电站较多，电力资源较为丰富，电源条件良好。第二节井田地质特征一、地质构造（一）地层井田位于沁水煤田北部西缘平遥矿区东南部。根据井田内钻孔揭露和地表出露情况，现将地层由老到新分述如下：1、奥陶系中统峰峰组（02f）岩性为深灰、紫红色厚层状石灰岩，致密坚硬，性脆、质纯，方解石脉充填于裂隙中。灰岩中含有泥质及铁质呈土黄斑块，风化面下60m处有石膏层赋存。ZK3钻孔揭露161.72m。2、石炭系中统本溪组（C2b）井田内西南界外及井田东北边界外约1000m的后头沟有零星出露。该组地层平行不整合于奥陶系中统灰岩之上。其下部为铁铝岩层，为褐色、赤色、灰白色粘土泥岩及山西式铁矿，铁矿赋存不规则，呈扁豆状、窝子状，以黄铁矿为主，上部由灰色及灰绿色石英砂岩、石灰岩组成，风化后呈薄层状，ZK3钻孔揭露本组地层厚度37.59m。3、石炭系上统太原组（C3t）是井田内主要的含煤地层，为海陆交互相及碳酸岩建造，与下伏地层连续沉积，整合接触。该组地层在井田西南角及井田东部外约500m的南窑头村附近出露。4、二叠系下统山西组（P1s）该组地层在井田东边界外有出露，整合于太原组地层之上，为一陆相沉积含煤地层，也是本区主要的含煤地层之一。该组地层从K砂岩底至K砂岩底，厚度43.37-71.55m，平均为58.81m。岩性为灰58色一灰黑色砂岩、粉砂岩、砂质泥岩、泥岩、煤层，底部为灰白色中一细砂岩（K）。7该层段赋存煤层及煤线5-7层。一、矿井生产能力的确定根据本井田实际情况、井田境界、煤层赋存条件、煤炭市场的供求关系及矿井各主要系统的具体条件和矿井生产管理水平，结合各方面因素，确定本矿井生产能力为45万t/a，理由如下：1、本矿井煤炭主要为焦煤。市场需求量大，销量稳定有升，外运交通方便，矿井兼并重组整合投产后，不仅能产生较好的经济利益，而且能带动介休市经济的发展。2、矿井现已具备了供水、供电、占地等建设矿井的外部条件。针对上述因素，矿井设计生产能力确定为45万t/a,即满足了矿井开发强度的要求，又兼顾了其他外部条件。二、矿井及水平服务年限的计算矿井服务年限按下式计算：T=Z/(K・A)k式中：T――矿井服务年限，a；Z——设计可采储量，21545kt；kA设计生产能力，450kt/a；K——储量备用系数，取K=1.4；矿井服务年限：T=21545/(1.4X450)=34.2(a)。第四章井田开拓第一节井田开拓方式的确定一、井口及工业场地位置的选择1、工业场地选择的主要原则根据井田内煤炭资源赋存情况，井筒及工业场地选择考虑以下因素：井田开拓布置总体合理，少压资源，充分利用矿方现有设施，方便矿井生产及运营、管理。场地自然地形、工程地质、水文地质条件满足大型矿井建设要求，并有一定的发展余地。场地现有对外交通条件及当地协作条件满足设计要求。可靠的供水、供电及施工的建筑材料供应条件。周围居住区、村镇及企业与场地的位置关系满足要求，要保证场地有良好的环保卫生条件，有较好的三废处理场地。工业用地尽量避免占用基本农田，并能与当地达成用地。（7）充分利用矿井现有地面设施，减少购地及井筒掘进工程量。2、工业场地选择井田属中山区，地形较复杂，侵蚀冲刷剧烈，形成许多山梁和沟谷，地势总体上南高北低，最高点位于井田西南部山顶，海拔为1631.80m，最低点位于井田东北角沟谷中，海拔为1165.00m,最大相对高差466.80m。经过现场实地踏勘，本矿井地表地形比较复杂，沟谷纵横，井田范围内很难选出平坦开阔的地域布置工业场地,即本矿井工业场地的选择条件较差,较难选择工业场地。井田内地形标高趋势为南高北低,煤层埋藏深度也基本呈南深北浅的趋势。通过踏勘,结合井上下条件及矿井现有工程及设施情况,本矿井可选工业场地的地点有三处,简述如下：1）原南窑头煤矿有限公司工业场地原南窑头煤矿有限公司工业场地现有一对斜井,工业场地比较狭小,但其北部及西南部沟谷旁地形相对开阔,具备布置井筒和工业场地的条件,通过地面挖填改造后,可作为矿井兼并重组整合后矿井的主、副井工业场地,可满足整合后1200kt/a的生产能力要求。其优点是利用了现有窑头煤矿有限公司工业场地的位置,重新购地的面积相对较少,利用了现有主斜井井筒及地面部分设施。从地理位置分析,该工业场地地处张兰镇，距大运高速公路张兰出口及大运一级公路仅为5km，煤炭外运通道便捷。另外该场地为原主体矿井的原址,外部协作条件及人文环境均利于兼并重组后矿井的建设和生产，因此为建设方首选的场地。但其缺点是工业场地位于井田北部，投产后形成大单翼开采的局面，不利于矿井后期的生产。2）原赵家庄煤矿有限公司工业场地原赵家庄煤矿有限公司工业场地位于井田的西南角，场地狭小，地形标高较高，场地位于井田的西南角部位，井筒的方位也不利于全井田的开拓布置。另外工业场地偏于井田西南角，投产后也形成大单翼开采的局面，也不利于矿井中后期的生产。本场地地势较高，不具备扩展场地的条件，交通运输条件也较差。场地内已有的三个斜井井筒断面也较小，已实施了政策性关闭。因此本场地不宜作为矿井兼并重组整合后矿井的工业场地。3）关子岭工业场地位于关子岭村东700m处新选工业场地，在原南窑头煤矿有限公司矿井井田的中南部，该处地形呈现一盆形地貌，通过平整可形成一较大面积的开阔带，可作为矿井兼并重组整合后矿井的工业场地。该工业场地的优点是工业场地基本位于井田储量中心，利于后期的开采。其存在的缺点也较为突出，一是井田埋藏深度大，需采用立井开拓，系统较斜井复杂；二是该工业场地位于断层东侧，采用立井开拓时井底位于断层东侧，移交时各系统均需要过断层，虽距离短但系统复杂。三是该处为新辟工业场地，需要重新购置土地，不能充分利用原有场地和设施，且该处的交通运输条件不如原南窑头工业场地便捷；四是该处地处介休市连福镇，不是原主体矿井的原址，外部协作条件相对复杂、人文环境相对生疏，因此结合矿方的意见，认为该场地不宜作为首选场地。因此，本着充分利用矿井现有场地、井筒设施、缩短建井工期的原则出发，设计拟不再在矿井井田范围内另寻工业场地作为矿井整合后的工业场地，改造利用现有南窑头工业场地。二、井筒形式的确定根据以上原则，矿井开拓方式确定为斜井开拓，考虑到井下实际情况，开拓没有可比性，方案确定如下：在南窑头工业场地西侧沟谷的东岸新开凿一个斜井井筒作为兼并重组整合后矿井的主斜井，该井筒担负煤炭的提升任务兼人员升降。利用和改造南窑头已有的主斜井作为矿井的副斜井担负矿井的材料、设备矸石等除人员升降外的全部辅助提升任务。在关子岭一带新凿一个立井井筒作为前期回风井（关子岭回风立井）。矿井后期生产到西南部时，通风线路较长，人员撤离距离较远，因此有必要建立矿井后期的边界井筒，故后期再在井田西南部原赵家庄煤矿井田范围内新凿一个回风立井（西回风立井）作为兼并重组整合后矿井的后期回风井。即兼并重组整合后矿井共布置四个井筒，主斜井、副斜井、关子岭回风立井、西回风立井。移交时移交主斜井、副斜井、关子岭回风立井三个井筒。西回风立井为接替风井。第二节达到设计生产能力时工作面的配备根据矿井的初步设计，以及采煤方法的确定，在矿井移交生产时在三采区9号煤层布置一个一次采全高综采工作面；可以满足设计生产能力要求，矿井在移交时主、副斜井、回风立井、轨道大巷、运输大巷、回风大巷能形成基本运输、通风安全系统，大巷的掘进长度能使矿井配备一个采煤工作面。并使首采工作面能进行正常的生产。根据《煤炭工业设计规范》规定，矿井设计生产移交标准为45万t/a以上的矿井:（1）井上、下各生产系统基本建成，并能进行安全生产。（2）“三量”达到标准。（3）回采工作面长度一般不小于设计回采工作面长度的50％。（4）工业广场内的行政、公告建筑及其设施全部建成。（5）居民区及其设施全部建成。第一节采煤方法的确定一、煤层及开采技术条件9号煤层：位于太原组下段顶部，K1石灰岩为其直接顶板，厚度2.26-2.80m，平2均2.53m。结构简单，一般含1层夹矸，夹矸厚度0.14-0.51m，局部不含夹矸，除西南角出露外，赋煤区稳定可采。顶板为灰岩，偶见砂质泥岩及中粗砂岩，厚度0.85-3.15m，平均2.10m；底板为砂质泥岩、泥岩，偶有中粗砂岩，厚度2.26-7.65m，平均3.66m。该煤层井田东部、西部均有大片采（古）空区。根据地质报告及周边煤矿开采情况报告，矿井为低瓦斯。9号煤层煤尘有爆炸危险性，9号煤自燃等级为II级，属自燃煤层。二、采煤方法的选择及其依据本矿井主要开采煤层为9号煤层，由地质报告可知9号煤层2.53m，从减小矿井巷道工程量和矿井设备投资，是否有利于矿井防灭火等因素考虑，推荐9号煤层均采用一次采全高综采采煤法。三、回采工作面长度、采高、年推进度及生产能力根据矿井设计生产能力，综放面的生产能力及相应的采、掘、运、支设备配套条件，设计确定以一个采区，一个一次采全高综采工作面和一个备用工作面，两个综掘工作面和一个普掘工作面，保证矿井45万t/a的设计生产能力。1、综采工作面长度及采高的确定根据井田内煤层赋存情况、开采条件及地质构造等，结合采煤方法等因素，确定9号煤层回采工作面长度为160m。9号煤层平均厚度采用2.53m来进行计算。2、回采工作面年推进度各采煤工作面循环进度0.8m,日循环次数9次，日循环进度为7.2m。各采煤工作面年推进度按下式进行计算：年推进度二日循环进度X设计年工作日X循环率；式中：设计年工作日为330d，循环率取0.85，贝V：各工作面年推进度=7.2X330X0.85=2019.6(m)3、回采工作面生产能力根据采煤机切割速度、工作面长度、年推进度对一次采全高综采工作面产量进行计算。回采工作面每天四班作业，三采一准，每天割6刀煤，完成6个循环。工作面生产能力按下式计算：A=M.l.L.r.C式中：A——采煤工作面年产量，t/a；M——工作面采煤高度，9号煤层采高2.53m；l——采煤工作面长度，均为160m；L——采煤工作面年推进度，2019.6m；r——煤的容重，9号煤层1.47t/m3；C——工作面机采回采率，取0.95；1则：A=2.53X160X2019.6X1.47X0.95=1141.7kt/a；掘进煤按采煤工作面生产能力的10%计算：AX10%=1141.7X10%=114.2kt；则矿井总产量为1141.7kt+114.2kt=1255.9kt/a,满足矿井450kt/a的生产能力。矿井达到设计生产能力时采区回采工作面特征见表4—1—1。表4—1—1达到设计生产能力时采区工作面特征表采区名称一次采全高综采工作面个数装备煤层厚度(m)长度年推进度年生产能力三采区1综采2.号31602019.61255.9kt/a四、回采工艺工作面采、装、运、支工序全部实现机械化，工作面配套设备选择首先满足技术先进、生产可靠，同时采、装、运、支之间设备要相互配套，保证畅通。为使综采工作面正常、安全生产、尚应做好下面两项工作：1、工作面超前支护在开采过程中，对两顺槽进行超前支护，超前支护长度为20m。运输顺槽均采用HDL-4500n型梁加DZ25型单体液压支柱支护。回风顺槽均采用HDL-4000n型梁加DZ25型单体液压支柱支护。2、端头支护工作面端头支护采用四对八梁支护，各工作面端头均采用HDL-4000n型梁加DZ25型单体液压支柱管理顶板。五、工作面采煤和运输设备选型本矿井为现代化矿井，工作面符合450kt/a的生产能力。设计9号煤层设备选型计算如下：（一）采煤机按单位能耗计算采煤机装机功率为：N=60K・B・H・V・Hbavew式中：N——采煤机装机功率，kW；K——备用系数，取1.5；bB——采煤机截深，取0.8m；H——采煤机割煤高度，9号煤层2.53m；H――采煤机割煤单位比能耗，按潞安、晋城等矿区实测统计资料，wH=0.65-0.85kWh/m3，根据该矿9号煤煤质、裂隙发育等的特点，取H=0.65kWh/m3wwV——采煤机平均割煤速度，考虑实际取V=3.33m/minaveave投产时工作面的循环进度0・8m,日循环次数9次，日循环进度为7.2m。每天三班生产一班检修，每班三个循环。则最大班6小时循环三次，割三刀（工作面长160m）。取40%的开机率，则工作面割煤速度为160mF120minF40%=3.33m/min。N=60K・B・H・V・H=60X1.5X0.8X2.53X3.33X0.65=333.51kWbavew根据以上计算结果并结合煤层厚度、结构以及结合采煤机生产厂家的产品系列型号的特点，回采工作面采煤设备选用MG200/475型采煤机。采煤机技术参数见表4—1—2。表4—1—2MG200/475型采煤机技术特征表序号名称单位数量备注1采高m1.6〜3.62截深m0.83滚筒直径m1.6,1.84牵引速度m/min0〜5.55牵引方式液压、齿轮、销轨6无链牵引形式销轮-齿条7机面咼度mm12128控顶距mm20009电动机kw47510整机重量t3511喷雾灭尘方式内、外喷雾12最大不可拆卸件尺寸mm3069X850X210（二）工作面可弯曲刮板输送机、转载机、破碎机选择1、可弯曲刮板输送机工作面可弯曲刮板输送机要满足三个方面的要求：一是运输能力要与采煤机的瞬时产量相匹配并留有余地；二是外形尺寸和牵引方式与采煤机相匹配；三是运输机长度与工作面长度一致。考虑上述因素，工作面刮板输送机选用2台SGZ-630/2X132型可弯曲刮板输送机,其主要技术参数见表4—1—3。表4—1—3SGZ-630/2X132型刮板输送机主要技术参数序号名称单位数量备注1设计长度m1802出厂长度m1803输送能力t/h450设计能力4刮板链速m/s15适应煤层倾角o0—156电动机kw2X1327刮板间距mm9202、顺槽转载机、破碎机和顺槽胶带机顺槽转载机、破碎机的转载、破碎能力要求与工作面的生产能力相适应，并要求与工作面刮板输送机和顺槽可伸缩胶带输送机相配套，为此选用SZZ-764/90型桥式转载机和PLM1000/110型破碎机。其主要技术参数见表4—1—4、4—1—5、4一1一6。表4—1—4转载机技术特征表型号出厂长度(m)输送能力(t/h)电机功率(kW)电压等级(V)备注SZZ-764/904080090660表4—1—5顺槽胶带机技术特征表型号输送能力(t/h)输送长度(m)带速(m/s)带宽(mm)电机功率(kW)电压等级(V)DSJ1000/2X908002.0100180660表4—1—6破碎机技术特征表型号破碎能力(t/h)最大给料尺寸(mm)最大排料尺寸(mm)电机功率(kW)电压等级(V)PCM1000/1101000700X7003001101140/660回采工作面主要设备配备详见表4—1—7。工作面支护设备选型：回采工作面顶板管理方式为全部垮落法。支架工作阻力和支护强度计算：支架支护强度计算：a.根据回归经验计算q=9.768KMo.2iyn式中：q——支护强度，Mpa；nK——备用系数，1.3；M——煤层最大高度，取3.2m；Y——顶板岩石容重，取26kN/m3。q=9.768X1.3X3.2o.2iX26X10-3=0.421Mpan根据实测数据回归计算放顶煤支架的支护强度为0.421Mpa。0.421^0.75=0.561Mpa；支架工作阻力P=LBq=4.0X1.5X0.561X103=3366(kN)H表4—1—7综采工作面主要设备L——支架支护长度，取4.2m；B——支架宽度，取1.5m；b.按估算法确定支架支护强度尸J(^+g顶)式中：g——支架支护强度，kN/m2；K——动载系数，取1.5；dg冒落带自重应力，g=Yh；冒冒13.21.25-1=12.8g=Yh=26X12.8=332.8kN/m2冒1Y——上覆岩层容重，26kN/m3；1M工作面采高m，2.53m；6——岩石初期碎胀系数，1.25；g—一次采全高，g=0；顶顶g=1.5X(332.8+0)=499.2kN/m2=0.50MPa0.50^0.75=0.667Mpa；支架工作阻力P=LBq=4.2X1.5X0.667X103=4202(kN)H通过上述两种方法计算支架的工作阻力和支护强度，即要求所选液压支架工作阻力应不低于4202kN，支护强度应不低于0.667MPa的顶板荷载。根据液压支架工作阻力计算数据，结合煤层赋存情况及煤层厚度，及选用的采煤方法，工作面支护选用ZY6000/16/32型液压支架，支架支护高度1.6—3.2m,工作阻力为6000kN。工作面过渡支架选用ZY6400/16/32型液压支架，支架支护高度1.6—3.2m，工作阻力为6400kN。该支架即使达到最大采高时工作阻力也能满足要求。工作面端头支护采用四对八梁支护，各工作面端头均采用HDL-4000n型梁加DZ25型单体液压支柱管理顶板。运输顺槽均采用HDL-4500n型梁加DZ25型单体液压支柱支护。回风顺槽均采用HDL-4000n型梁加DZ25型单体液压支柱支护。超前支护段内均为一梁两柱。设备名称设备型号功率（kW）双滚筒采煤机MG200/475475综采液压支架ZY6000/16/32过渡液压支架ZY64000/16/32单体液压支柱DZ25刮板运输机SGZ-630/2X1322X132n形钢梁HDL-4000n形钢梁HDL-4500转载机SZZ-764/9090破碎机PCM1000/110110可伸缩胶带输送机DSJ1000/2X902X90乳化液泵站MRB200/31.5125喷雾泵站XPB200/5.522注水、探水钻MAZ—20011六、移交及达产时回采工作面个数、工作面循环进度及接续关系回采工作面个数兼并重组整合矿井为“安全高效”生产模式，移交生产及达产时在三、四采区，移交生产时在三采区9号煤层布置一个一次采全高综采工作面；在四采区9号煤层布置一个备采工作面。矿井移交生产及达产时的回采工作面个数为1个，备采工作面一个。考虑到9号煤层的赋存厚度，为便于工作面接替及设备备品配件更换，除采煤机外，选用同型号的两套综采设备。七、采区及工作面回采率根据采区巷道布置形式，采煤工作面装备水平及采煤方法，并参照《煤炭工业矿井设计规范》，9号煤层为中厚煤层，采区回采率取80%，工作面回采率取95%。第二节确定采（盘）区巷道布置和要素一、移交生产和达到设计能力时的采区数目根据矿井生产规模和矿井开拓布置，移交生产及达到设计能力时，井下共布置一个采区、一个一次采全高综采工作面和一个备采工作面。二、采区巷道布置在四采区南侧布置回采工作面，工作面采用双巷制，即一进一回。回采工作面顺槽布置有运输顺槽和回风顺槽，顺槽采用锚网支护。回采工作面采用后退式开采。9号煤层运输顺槽为矩形，净断面积11.7m2，采用锚网、锚索加强支护；9号煤层回风顺槽断面形式为矩形，净断面积10.4m2,9号煤层回采工作面开切眼断面形式为矩形，暂按净断面积11.28m2考虑，支护形式为锚杆支护。9号煤工作面顺槽为矩形断面，锚网锚索联合支护。9号煤层顺槽均采用锚网、锚索支护。锚杆采用直径18mm,L=2000mm钢筋树脂锚杆，锚杆间排距均为800mm。锚固剂选用树脂锚固剂。金属网由直径6.0mm钢筋冷拉后焊接而成，网孔为lOOXIOOmm；顶网规格为宽1200mm，长（运输顺槽为4500mm、回风顺槽为4000m）。帮网规格为宽1200mm，长2500mm。锚索选用直径15.24mm钢绞线，长度为6.0m，锚固剂选用树脂锚固剂。三、采区煤流、辅助运输系统、通风及排水系统1、采区煤流系统三采区：回采工作面可弯曲刮板输送机f破碎机f顺槽转载机f顺槽胶带输送机f三采区胶带巷一二采区胶带巷一煤仓一主斜井胶带一地面。四采区：回采工作面可弯曲刮板输送机f破碎机f顺槽转载机f顺槽胶带输送机f溜煤眼f四采区胶带巷f三采区胶带巷f二采区胶带巷f煤仓f主斜井胶带f地面。2、辅助运输系统三采区：副斜井f井底车场f轨道下山f三采区轨道巷f回风顺槽f回采工作面。四采区：副斜井f井底车场f轨道下山f三采区轨道巷f四采区轨道巷f回风顺槽f回采工作面。3、通风系统三采区：主斜井f二采区轨道巷、二采区胶带巷f副斜井f井底车场f轨道下山f三采区轨道巷、三采区胶带巷f回采工作面f回风顺槽f三采区回风巷f总回风巷f关子岭回风立井f地面。四采区：主斜井f二采区轨道巷、二采区胶带巷f副斜井f井底车场f轨道下山f三采区轨道巷、三采区胶带巷f三采区轨道巷、三采区胶带巷f回采工作面f回风顺槽f三采区回风巷f总回风巷f关子岭回风立井f地面。4、排水系统顺槽f采区泵房、水仓f井底水仓f副斜井f地面。第三节回采工艺及劳动组织一、回采工艺根据煤层赋存条件和开采技术条件，决定采用综合机械化一次采全高的采煤工艺方式。回采工艺工程如下：1、采煤机落煤采煤工作面使用双滚筒采煤机，七布置方式为：若面向工作面时，采煤机的右滚筒应为右螺旋，割煤时顺时针旋转；左滚筒为左螺旋，割煤时逆时针旋转。采煤机运行时，其前端的滚筒沿顶板割煤，后滚筒沿底板割煤，这种布置方式司机操作安全，煤尘少，装煤效果好。利用采煤机滚筒将落煤装入刮板输送机上。工作面割煤方式为往返一次割两刀，这种割煤方式效率高，实用于煤层赋存稳定、倾角交缓的综采面。采煤机的进刀方式为工作面端部斜切进刀，使用割三角煤进刀方法，其进刀过程为：①当采煤机割至工作面端头时，其后的输送机槽已接近煤壁，采煤机机身处尚留有一段下部煤；②调换滚筒位置，前滚筒降下、后滚筒升起并沿输送机弯曲端反向割如煤壁，直至输送机直线段为止，然后将输送机移直；③再调换两个滚筒的上下位置，重新反向割煤至输送机机头处；④将三角煤割掉，煤壁割直后，再次调换滚筒位置，返程正常割煤。2、移架液压支架的移架方式采用单架依次顺序式，支架严采煤机牵引方向依次前移，移动步距等于截深，支架移成一条直线，该方式操作简单，容易保证规格质量，操作安全，工作面环境好。带采煤和移架要保持合理距离，否则会出现顶板失控现象。在采煤机割煤以后利用支架上的挡板提前对顶板支护，移架后，支架的前挡板主要用来护住煤壁，防治偏帮。3、综采工序配合方式综采面割煤、移架、推移输送机采用及时支护的配合方式，即：采煤机割煤后。支架依次立即前移、支护顶板，输送机随移架逐段移向煤壁，推移步距等于采煤机截深。这种支护方式，推移输送机后再支架底座前端与输送机之间要富裕一个截深的宽度，工作空间大，有利于行人、运料和通风；若煤壁容易片帮时，可先于割煤进行移架，支护新暴漏出来的顶板。4、综采面端头作业综采面端头支护方式采工作面液压支架支护端头，该方式使用与煤层倾角较小的综采工作面，通常在机头（尾）处要滞后于工作面中间支架一个截深。回采巷道采用单体液压支架与铰接梁组成的迈步走向抬棚对巷道的端头处进行支护。