三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
第10卷第3期 重庆科技学院学报(自然科学版) 2008年6月
三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
贺泽龙 刘成俊张宓杨波
(重庆科技学院,重庆401331)
摘要:根据线接触润滑状态图,对径向密封片进行了摩擦学分析。用UGGrip编写了计算程序,得出径向密封片
最小油膜厚度分布规律。
关键词:径向密封片;最小油膜厚度;赫兹接触压力;线接触
中图分类号:U464:TGl34.3 文献标识码:A 文章编号:1673—1980(2008)03—0050—04
0前言
径向密封是三角转子发动机一个关键技术。径
...
第10卷第3期 重庆科技学院学报(自然科学版) 2008年6月
三角转子发动机径向密封片的摩擦学
贺泽龙 刘成俊张宓杨波
(重庆科技学院,重庆401331)
摘要:根据线接触润滑状态图,对径向密封片进行了摩擦学分析。用UGGrip编写了计算程序,得出径向密封片
最小油膜厚度分布规律。
关键词:径向密封片;最小油膜厚度;赫兹接触压力;线接触
中图分类号:U464:TGl34.3 文献标识码:A 文章编号:1673—1980(2008)03—0050—04
0前言
径向密封是三角转子发动机一个关键技术。径
向密封片与气缸型面接触处润滑和散热比较困难,摩
擦磨损相对较为严重,对三角转子发动机的气缸几何
精度、工作室的密封及寿命有极大的影响。如果磨损
过量则会影响到转子发动机的整机性能和整机寿命。
因此随时掌握该径向密封片与气缸接触的摩擦磨损
状态对提高转子发动机的运行性能十分重要。
实际上,径向密封片在气缸运转过程中,与其接
触的气缸轮廓形状在不断变化,各状态参数如压应
力、接触区、曲率半径也随时间而改变。三角转子发
动机在偏心主轴从一3兀/2到97(/2,共6兀的转角范
围内,完成内燃机吸气、压缩、膨胀作功和排气的四
个冲程,相当于径向密封片沿气缸型面滑动一周,径
向密封片顶部接触部位从中间开始,经过右边一中
间一左边个摆动两个来回,摆动角四次达到极大值。
∞。。一arcsin(3/K)
式中K为形状系数。
径向密封片与气缸的接触部位与偏心主轴转角
的对应关系是:
o
中部(--3兀/2)一右部(一詈批cOs(一3/K))一中
厶
。部(o)一左部(丢删s(一3/K))一中部(3√2)一右
厶
部(2arccos(--3/K))一中部(3丌)一左部
(4arced(--3/K))~右部(9∥2)。
为了使径向密封片与气缸实际型面始终保持在
圆弧段接触,而且在理论上无窜动,径向密封片的理
论厚度hbL1J:
hb一2“si%一6a/K
可以得出,当K值一定时,平移距就是决定径
向密封片宽度的唯一因素。但是,径向密封片的实
际厚度应略大于理论厚度饥,因为在使用新径向密
封片时,若密封片的厚度为理论厚,则新径向密封片
的锐利边缘会刮伤气缸型面。如果所用的新径向密
封片厚度略大于理论厚度,则径向密封片两边顶部
圆弧就不会与气缸型面接触而刮伤气缸型面,这对
发动机寿命大有好处。当然,径向密封片的实际厚
度也不宜过大,否则就会使径向密封片顶部受力过
大,同时也会使径向密封片磨合后顶部实际圆弧半
径过大,而引起密封片径向窜动过大。在本文中计
算所用径向密封片厚度为理论厚度。
1径向密封片的受力分析
三角转子发动机径向密封片受到气缸气体的压
力,径向惯性力和切向惯性力,底部受弹簧作用力和
气缸型面的摩擦力,如图1所示。
1.1径向密封片所受的气体作用力
转子处于燃烧上止点位置时,径向密封片的顶
部、侧面和底部三处受到不同气压的气体作用力。侧
面和底部的气压力与径向密封片的侧隙大小有关。
三角转子发动机工作腔压力如图2所示[2]。
收稿日期:2007—12—20
基金项目:重庆市教委资助项目(KJ051406)
作者简介:贺泽龙(1969一),男,重庆大足人,副教授,博士,主要研究方向为内燃机及摩擦学。
·50·
万方数据
贺泽龙,刘成俊,张宓,杨波:三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
图l径向密封片受力分析
一2/u一909u 270 450
630810 990 l170
偏心轴转角/(。’
图2气缸压力曲线
(1)顶部所受的气体压力:
PgT—L[夕:(--aSin9)+户,(每+nsin妒)]
(2)侧面所受的气体压力:
P。。一Lhk。P,一Lh。P.
(3)底部所受的气体压力:
P出一LhbkBp2
其中:P:一高压工作室的压力,Pa;
P。一低压工作室压力,Pa;
L一径向密封片长度,m;
h。一径向密封片的厚度,m;
口一径向密封片顶部圆弧半径,m;
^。一径向密封片在槽中突起高度,m’
h一径向密封片的高度,m;
k。一径向密封片侧面平均气压降低系数;
kB一径向片底部气压降低系数;kB
0
但如果径向合力F太大,则密封片顶部与气缸
型面之间磨损会增大,且机械效率低,将导致转子发
动机的寿命缩短及动力性和经济性下降。
2最小油膜厚度计算
转子发动机径向密封片与气缸接触是线接触摩
擦副的问题。人们提出了从刚性等粘度润滑到弹性
变粘度润滑各种不同的润滑理论,因而得出了不同
的最小油膜厚度计算公式。然而,这些公式都有各
自的适用范围。如果超出一定的参数范围来使用,
必将产生较大的误差。
为了方便工程计算,有必要划分各种润滑状态
区并标明各种润滑公式的应用范围。Hooke于
1977年根据Johson的研究进一步改进编制了线接
触润滑状态图(如图3所示)。他采用一组统一无量
· 5】 ·
万方数据
贺泽龙,刘成俊,张宓,杨波:三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
/ :∞f
Rv区 / /
//
矿
RI区
弹性参数g.
图3线接触润滑状态图
纲的参数,从刚性等粘度润滑到弹性变粘度润滑各
种不同的润滑理论,相应地得出了四个区不同的油
膜厚度计算公式[3],每个公式仅只适用于一种润滑
状态。计算时,要先从此图上查出所算工况属于何
种润滑状态,然后才能按润滑状态选用合适的公式
进行相应的计算。这一组统一无量纲的参数共有三
个,即膜厚参数、弹性参数和粘性参数。
(1)膜厚参数hf,示实际最小油膜厚度与刚
性润滑理论相比较的大小。
h,一垒型!!盟1
Voup
(2)粘性参数g,,表示润滑油的粘度随压力变
化的大小。
圹(等)V2
(3)弹性参数g。,表示表面弹性变形的大小。
go=\功F西Nz)V2
弹流润滑状态图把线接触润滑状态分成四个区
域,分别是刚性等粘度区、刚性变粘度区、弹性等粘
度区和弹性一变粘度区。
刚性等粘度区(R—I)Martin公式:
hf=4.9
刚性变粘度区(I己一V)Blok公式:
hf=1.669.,2/3
弹性等粘度区(E.I)Hooke公式:
hf=3.019o·8e
弹性变粘度区(E--V)Dowson--Higginson公式;
hf=1.u6ur-g,0759。吨25
式中:口。一润滑油粘压系数,Pa.1;
抽一大气压下的油粘度,Pa·s;
FB一单位长度载荷,N;
“一径向密封片相对速度,m/s;
p一综合曲率半径,m}
· 52·
E一当量弹性模量,GPa;
hmm一最小油膜厚度。m。
D:2;L二卫
BP2
式中:P,一径向密封片接触点处曲率半径,m;
n一气缸接触点处曲率半径,m;
广——————————————F
fD2一√9扩+R2+6eRc08号a+以
F、=rF
上:土fL簟一生二逢1
E 2\E1 E2 /
式中:卢。一径向密封片材料泊松比;
心一气缸材料泊松比;
E,一径向密封片材料弹性模量,GPa
E一气缸材料弹性模量,GPa。
利用UGGrip进行程序设计,得出径向密封片
的最小油膜分布如图4所示。
O2.卜j了j≯可彳—矗—守—戎—蕾广百F1百1
图4径向密封片最小油膜厚度分布
由图4可以看出,径向密封片中部油膜较大,不
容易磨损,而两边油膜较小,非常容易磨损。这就是
径向密封片容易产生偏磨的原因。这与径向密封片
的实际磨损分布相符。由于气体压力和温度对径向
密封片顶部圆弧的前方和后方的摩擦力变化与润滑
条件有较大的差别而造成了这种偏磨现象。
3结论
由于径向密封片两侧与气缸接触时,润滑油膜
极薄,容易产生偏磨现象。为了减小这种偏磨现象,
可采用以下措施:
(1)径向密封片的侧隙宜小,可以使侧面摩擦力
Fm、底部气体压力F邸和径向密封片与气缸间的接
触力F不会过大,保证有较好的油膜厚度。但侧隙
也不能太小,应保证密封槽底有足够的压力使
F>0,从而保证密封。
万方数据
贺泽龙,刘成俊,张宓。杨波:三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
(2)径向密封片厚度h。和高度h宜小,可以使
Fm、FgB和F不过大,保证有较好的油膜厚度。但
h。和h也不能过小,需保证密封片长期运转而不致
断裂。
(3)径向密封片与槽壁的摩擦系数尽可能小,因
而要求接触面加工精度和表面粗糙度要严格。
参考文献
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社,1990.
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TheFrictionAnalysisoftheRadialAirproofPatchoftheTriangleRotorEngine
HEZe-longLIUCheng-junZHANGMiYANGBo
(ChongqingUniversityofScienceandTechnology,Chongqing401331)
Abstract:Accordingtothelubricationstatediagramofthelinecontacting,thefrictionoftheradialairproof
patchisanalyzedandprogrammedwithUGGrip.Thedistributingruleoftheleastoilfilmthicknessis
gained.
Keywords:theradialairproofpatch;theleastoilfilmthickness;theHertzcontactedstress;thelinecon—
tacting
(上接第42页)
物膜污水处理反应器中的生物填料。
(2)经处理后炭纤维活性污泥固着大幅提高的
现象,不是由于微生物吸附进入炭纤维表面微孔,而
主要是表面粗糙度影响的结果。
(3)经刻蚀后炭纤维表面形成的活性碳原子对
表面固着有促进作用。电化学作用形成的少量表面
官能团能促进纤维基体于水的亲和,改善微生物的
固着环境。但是表面官能团能否促进微生物在炭纤
维表面的生长需要我们进一步探索。
参考文献
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TheAppliedResearchofCarbonFibersinTheEnvironment
LIUCun—pin91ZENGLi
2 CENZhen—zhan93
(1.YibinVocationalandTechnicalCollege,Yibin644003;2.AncientSouthliquidLtdof
Yibin,Yibin644003;3.SouthwestJiaotongUniversity,Chengdu610031)
Abstract:Thecurrentexperimentindicatesthattheactivatedsludgecontainsabundantmicroorganism.It
canbeimmobilizedonthesurfaceofPAMbasedcarbonfiber(CF)morewhenthecarbonfiber’Ssurface
WaSmodifiedbyusingelectrochemicaloxidation.Themaininfluencefactorswhichcontrolactivatedsludge
immobilizationareanalyzed.Inconclusion,SEMresultindicatesthatsurfaceroughnessisthemostsignifi—
cantimpact.Theexistenceofactivecarbonatomiconsurfacecanincreasetheamountofbiofilm.
Keywords:carbonfiber;activatedsludge;microorganismimmobilization
· 53·
万方数据
三角转子发动机径向密封片的摩擦学分析
作者: 贺泽龙, 刘成俊, 张宓, 杨波, HE Ze-long, LIU Cheng-jun, ZHANG Mi, YANG Bo
作者单位: 重庆科技学院,重庆,400042
刊名: 重庆科技学院学报(自然科学版)
英文刊名: JOURNAL OF CHONGQING UNIVERSITY OF SCIENCE AND TECHNOLOGY(NATURAL SCIENCES
EDITION)
年,卷(期): 2008,10(3)
被引用次数: 1次
参考文献(3条)
1.温诗铸 摩擦学原理 1990
2.郭峥 微转子发动机的三区准维模型燃烧计算研究[期刊论文]-内燃机工程 2006(02)
3.卢法;余乃彪 三角转子发动机 1990
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1.贺泽龙.刘成俊.张宓 三角转子发动机径向密封片磨损的动态仿真[期刊论文]-重庆交通大学学报(自然科学版)
2008(5)
本文链接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_cqsygdzkxxxb200803018.aspx
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