年处理量为24万吨桃浆蒸发器装置的设计

年处理量为24万吨桃浆蒸发器装置的 吉林化工学院食品工程原理课程设计 1 食品工程原理课程设计任务书 1.1 设计题目: 年处理量为2.4万吨桃浆蒸发器装置的设计; 试设计一套三效并流加料的蒸发器装置，要求将固形物含量10%的桃浆溶液浓缩到42%，原料液沸点进料。第一效加热蒸汽绝对压力为600kPa，冷凝器的绝对压强为20kPa。 1.2 操作条件: (1)桃浆固形物含量:入口10%，出口42%; (2)加热介质:绝对压力为600 kPa的加热蒸汽，各效的冷凝液均在饱和温度下排出，假设各效传热面积相等，并忽略热损失; (3)每年按330天计，每天24小时连续生产。 22(4)各效蒸发器的总传热系数为K,1800 W/(m??)，K,1200 W/(m??)，122K,600W/(m??) 3 (5)估计蒸发器中溶液的液面高度为1.2m。 3(6)原料液比热容3.9kJ/(kg/K),在三效中液体的平均密度分别为1000 kg/m，1120 33kg/m，1290kg/m 1.3 设计任务: (1)设计简介:对确定的工艺流程及蒸发器型式进行简要论述。 (2)蒸发器的工艺计算:确定蒸发器的传热面积。 (3)蒸发器的主要结构尺寸设计包括加热室直径、加热管的选择和管束的初步估计、加热管数目、分离室的直径和高度。 (4)绘制蒸发装置的流程图，并编写设计说明书。 1.4 参考书: (1)贾绍义，柴诚敬.《化工原理课程设计》，天津大学出版社; (2)陈敏恒，丛德滋等.《化工原理》上册，化学工业出版社出版; (3)匡国柱.史启才.《化工单元过程及设备课程设计》; (4)《化工设计全书》编辑委员会.金国淼等编.; (5)冯骉.《食品工程原理》，中国轻工业出版社; (6)其它参考书。 食品工程教研室 2011年5月 1 吉林化工学院食品工程原理课程设计 2概述与设计方案的选 2.1概述 目前常用的间壁传热式蒸发器，按溶液在蒸发器中停留的情况，大致可分为循环型和单程型两大类。 2.1.1 循环性蒸发器 这一类型的蒸发器，溶液都在蒸发器中作循环流动。由于引起循环的原因不同，又可分为自然循环和强制循环两类。 2.1.1.1.中央循环管式蒸发器 这种蒸发器又称作标准式蒸发器。它的加热室由垂直管束组成，中间有一根直径很大的中央循环管，其余管径较小的加热管称为沸腾管。由于中央循环管较大，其单位体积溶液占有的传热面，比沸腾管内单位溶液所占有的要小，即中央循环管和其它加热管内溶液受热程度不同，从而沸腾管内的汽液混合物的密度要比中央循环管中溶液的密度小，加之上升蒸汽的向上的抽吸作用，会使蒸发器中的溶液形成由中央循环管下降、由沸腾管上升的循环流动。这种循环，主要是由溶液的密度差引起，故称为自然循环。这种作用有利于蒸发器内的传热效果的提高。 为了使溶液有良好的循环，中央循环管的截面积一般为其它加热管总截面积的40,100%;加热管高度一般为1,2m;加热管直径在25,75mm之间。这种蒸发器由于结构紧凑、制造方便、传热较好及操作可靠等优点，应用十分广泛。但是由于结构上的限制，循环速度不大。加上溶液在加热室中不断循环，使其浓度始终接近完成液的浓度，因而溶液的沸点高，有效温度差就减小。这是循环式蒸发器的共同缺点。此外，设备的清洗和维修也不够方便，所以这种蒸发器难以完全满足生产的要求。 2.1.1.2 悬筐式蒸发器 为了克服循环式蒸发器中蒸发液易结晶、易结垢且不易清洗等缺点，对标准式蒸发器结构进行了更合理的改进，这就是悬筐式蒸发器。加热室4象个篮筐，悬挂在蒸发器壳体的下部，并且以加热室外壁与蒸发器内壁之间的环形孔道代替中央循环管。溶液沿加热管中央上升，而后循着悬筐式加热室外壁与蒸发器内壁间的环隙向下流动而构成循环。由于环隙面积约为加热管总截面积的100至150%，故溶液循环速度比标准式蒸发器为大，可达1.5m/s。此外，这种蒸 2 吉林化工学院食品工程原理课程设计 发器的加热室可由顶部取出进行检修或更换，而且热损失也较小。它的主要缺点是结构复杂，单位传热面积的金属消耗较多。 2.1.1.3列文式蒸发器 上述的自然循环蒸发器，其循环速度不够大，一般均在1.5m/s以下。为使蒸发器更适用于蒸发粘度较大、易结晶或结垢严重的溶液，并提高溶液循环速度以延长操作周期和减少清洗次数。 其结构特点是在加热室上增设沸腾室。加热室中的溶液因受到沸腾室液柱附加的静压力的作用而并不在加热管内沸腾，直到上升至沸腾室内当其所受压力降低后才能开始沸腾，因而溶液的沸腾汽化由加热室移到了没有传热面的沸腾室，从而避免了结晶或污垢在加热管内的形成。另外，这种蒸发器的循环管的截面积约为加热管的总截面积的2,3倍，溶液循环速度可达2.5至3 m/s以上，故总传热系数亦较大。这种蒸发器的主要缺点是液柱静压头效应引起的温度差损失(意义详见6.3.1)较大，为了保持一定的有效温度差要求加热蒸汽有较高的压力。此外，设备庞大，消耗的多，需要高大的厂房等。 除了上述自然循环蒸发器外，在蒸发粘度大、易结晶和结垢的物料时，还采用强制循环蒸发器。在这种蒸发器中，溶液的循环主要依靠外加的动力，用泵迫使它沿一定方向流动而产生循环。循环速度的大小可通过泵的流量调节来控制，一般在2.5m/s以上。强制循环蒸发器的传热系数也比一般自然循环的大。但它的明显缺点是能量消耗大，每平方米加热面积约需0.4,0.8kW。 2.1.2单程型蒸发器 这一大类蒸发器的主要特点是:溶液在蒸发器中只通过加热室一次，不作循环流动即成为浓缩液排出。溶液通过加热室时，在管壁上呈膜状流动，故习惯上又称为液膜式蒸发器。根据物料在蒸发器中流向的不同，单程型蒸发器又分以下几种。 2.1.2.1升膜式蒸发器 其加热室由许多竖直长管组成。常用的加热管直径为25,50mm，管长和管径之比约为100,150。料液经预热后由蒸发器底部引入，在加热管内受热沸腾并迅速汽化，生成的蒸汽在加热管内高速上升，一般常压下操作时适宜的出口汽速为20,50m/s，减压下操作时汽速可达100至160m/s或更大些。溶液则被上升的蒸汽所带动，沿管壁成膜状上升并继续蒸发，汽、液混合物在分离器内分离，完成液由分离器底部排出，二次蒸汽则在顶部导出。须注意的是，如果从料液中蒸发的水量不多，就难以达到上述要求的汽速，即升膜式蒸发器不适用于较浓溶液的蒸发;它对粘度很大，易结晶或易结垢的物料也不适用。 3 吉林化工学院食品工程原理课程设计 2.1.2.2降膜式蒸发器 降膜式蒸发器和升膜式蒸发器的区别在于，料液是从蒸发器的顶部加入，在重力作用下沿管壁成膜状下降，并在此过程中蒸发增浓，在其底部得到浓缩液。由于成膜机理不同于升膜式蒸发器，故降膜式蒸发器可以蒸发浓度较高、粘度较大(例如在0.05,0.45Ns/m2范围内)、热敏性的物料。但因液膜在管内分布不易均匀，传热系数比升膜式蒸发器的较小，仍不适用易结晶或易结垢的物料。 由于溶液在单程型蒸发器中呈膜状流动，因而对流传热系数大为提高，使得溶液能在加热室中一次通过不再循环就达到要求的浓度，因此比循环型蒸发器具有更大的优点。溶液不循环带来好处有:(1)溶液在蒸发器中的停留时间很短，因而特别适用于热敏性物料的蒸发;(2)整个溶液的浓度，不象循环型那样总是接近于完成液的浓度，因而这种蒸发器的有效温差较大。其主要缺点是:对进料负荷的波动相当敏感，当设计或操作不适当时不易成膜，此时，对流传热系数将明显下降。 2.1.2.3刮板式蒸发器 蒸发器外壳内带有加热蒸汽夹套，其内装有可旋转的叶片即刮板。刮板有固定式和转子式两种，前者与壳体内壁的间隙为0.5,1.5mm，后者与器壁的间隙随转子的转数而变。料液由蒸发器上部沿切线方向加入(亦有加至与刮板同轴的甩料盘上的)。由于重力、离心力和旋转刮板刮带作用，溶液在器内壁形成下旋的薄膜，并在此过程中被蒸发浓缩，完成液在底部排出。这种蒸发器是一种利用外加动力成膜的单程型蒸发器，其突出优点是对物料的适应性很强，且停留时间短，一般为数秒或几十秒，故可适应于高粘度(如栲胶、蜂蜜等)和易结晶、结垢、热敏性的物料。但其结构复杂，动力消耗大，每平方米传热面约需1.5,3kW。此外，其处理量很小且制造安装要求高。 4 吉林化工学院食品工程原理课程设计 2.1.3直接接触传热的蒸发器 实际生产中，有时还应用直接接触传热的蒸发器。它是将燃料(通常为煤气和油)与空气混合后，在浸于溶液中的燃烧室内燃烧，产生的高温火焰和烟气经燃烧室下部的喷嘴直接喷入被蒸发的溶液中。高温气体和溶液直接接触，同时进行传热使水分蒸发汽化，产生的水汽和废烟气一起由蒸发器顶部排出。其燃烧室在溶液中的浸没深度一般为0.2,0.6m，出燃烧室的气体温度可达1000?以上。因是直接触接传热，故它的传热效果很好，热利用率高。由于不需要固定的传热壁面，故结构简单，特别适用于易结晶、结垢和具有腐蚀性物料的蒸发。目前在废酸处理和硫酸铵溶液的蒸发中，它已得到广泛应用。但若蒸发的料液不允许被烟气所污染，则该类蒸发器一般不适用。而且由于有大量烟气的存在，限制了二次蒸气的利用。此外喷嘴由于浸没在高温液体中，较易损坏。 从上介绍可以看出，蒸发器的结构型式很多，各有其优缺点和适用的场合。在选型时，首先要看它能否适应所蒸发物料的工艺特性，包括物料的粘性、热敏性、腐蚀性以及是否容易结晶或结垢等，然后再要求其结构简单、易于制造、金属消耗量少，维修方便、传热效果好等等。 2.2 设计方案的选择 2.2.1选择类型 中央循环管式蒸发器。其型式在前面已经介绍，这里不再说明。 2.2.2工艺流程简介 本次设计的三效蒸发的操作流程为并流操作。 并流也称顺流，并流加料法是最常见的蒸发操作流程，该流程中溶液和蒸 汽的流向相同，即都是由第一顺序流至末效，故称并流加料法。生蒸汽通 入第一效加热室，蒸发出的二次蒸汽进入第二效的加热室作为加热蒸汽。 第二效的二次蒸汽又进入第三效的加热室作为加热蒸汽，第三效的二次蒸 汽则送至冷凝器全部冷凝。原料液进入第一效，浓缩后由底部排出，依次 进入后面各效时，完成液由末效底部取出。 5 吉林化工学院食品工程原理课程设计 3工业设计计算 3.1 估计各效蒸发量和完成液浓度 72.810，总进料量kg/h F,,3535.3533024， ,,X0.1,,P总蒸发量kg/h wF,,,，,,13535.3512693.6,,,,X0.42,,F,, 因为并流加料，蒸发中无额外蒸汽引出，可设 WWW::1:1.1:1.2,123 WWWWW,，，,3.31231 2693.6kg/h W,,816.213.3 kg/h WW,，,，,1.11.1816.2897.921 kg/h WW,,，,1.21.2816.2979.431 分别为各效完成液中固形物得质量分数; xxx,,123 FX3535.350.1，0 x,,,0.13001FW,,3535.35816.21 FX3535.350.1，0 x,,,0.019412FWW,,,,3535.35816.2897.912 x,0.423 3.2 估计各效溶液的沸点和有效总温差 设各效间压力降相等，则总压力差为 ' ,,,,,,pppkpa60020580,k1 各效间的平均压力差为 p580, ,,,,pkpa193.3i33 由各效的压力差可以求得各效蒸发室的压力，即 6 吉林化工学院食品工程原理课程设计 ' pppkpa,,,,,,600193.3406.7i11 ' pppkpa,,,,,，,26002193.3213.4i21 ' pkpa,203 有各效的二次蒸汽压力，从手册中可查的二次蒸汽的温度和汽化潜热列于表中。 3.2.1各效由于溶液的沸点而引起的温度差损失 根据各效二次蒸汽的温度和各效完成液的浓度而知道由各效溶液沸点而引起的温xi 2T'''度差损失，由于是果汁，可以近似用糖液的数据代替。 16.2,,,,aar 2144.2273.2，，，' ,,，，,:16.20.160.21C132136.410， 2122.2273.2，，，' ,,，，,:16.20.28820.33C232199.310， 260.1273.5，，，' ,,，，,:16.21.160.89C33235510， '''' ,,,，,，,,，，,:0.210.330.891.43C,123 3.2.2由于液注静压力而引起的沸点升高 为简便计，以液层中部点处的压力和沸点代表整个液层的平板压力和平均温度，则 根据流体静力学方程，静层的平均压力为 ,gh10009.811.2，，'1kpa PP,，,，,406.7412.6m11221000， ,gh11209.811.2，，'2kpa PP,，,，,213.4220.0m22221000， ,gh12909.811.2，，'3kpa PP,，,，,2027.6m33221000， 由平均压力可查的对应的饱和的温度为 7 吉林化工学院食品工程原理课程设计 表3-1 关于各效二次蒸汽的相关数据 效数 ? ? ? 406.7 213.4 20 '二次蒸汽压力，Pi :C 二次蒸汽温度144.2 122.2 60.1 ' TC,:i 二次蒸汽的汽化热2136.4 2199.3 2355 ' rKJKg,/i ''' TCTCTC,:,:,:144.7,123.2,67.1123 '' ,,,,:144.7144.20.5C1 '' ,,,,:123.2122.21C2 '' ,,,,:67.160.17C3 '' ,,:8.5C, 3.2.3由流动阻力而引起的温度差损失 ''''''''':取经验值,即 ,,,,,,:1.0C1C123 ''',,:3C , 故蒸发装置的总温差损失为 ,,，，,:1.437.5312.93C , 3.2.4各效料液的温度和有效总温差 '''''' ,,,，,，,,:1.71C 144.21.7145.91t,，,11111 '''''',,,，,，,,:2.33C tC,，,:122.22.33124.53 22222 '''''',,,，,，,,:8.89C tC,，,:60.1839968.99 33333 8 吉林化工学院食品工程原理课程设计 '有效总温差 ,,,,,,,,,:tTTC158.760.18.8985.67，，,,SK0 3.3加热蒸汽的消耗量和各效蒸发水量的初步计算 第?效的热量恒算式为 ,,tt,Dr0111 ,WFc,，，,,110p''rr11,, 由于是沸点进料，，热利用系数 tt,,,,,0.980.701ii ,,,,,0.980.70.130.10.959，，1 =0.939 DWD,，，,,11111 第?效热量恒算式 ,,,,,0.980.70.1940.130.935，，2 tt,12=0.87+125.4 W[()],,WwFCCw,，,1pfpw22112r 第?效的热量恒算式 ,,,,,0.980.70.420.1940.882，，3 tt,23 [()]0.5075357.2,,WwFCCwCwW,，,,,，pfpwpw3321231r kg/h WWW，，,2693.6123 ？,WKgh930.4/,Wkgh,934.4/Wkgh,829.9/123 Dkgh,990.8/1 3.4 蒸发器的换热面积的估算 Q s,,，tk 35 QDrw,,，，,，990.82091.910/36005.7610111 ,,,,,,:tTtC158.8145.912.9 111 5Q5.7610，21 Sm,,,24.81,，tk12.9180011 '35QWrw,,，，,，930.42136.410/36005.5310 211 9 吉林化工学院食品工程原理课程设计 ,,,,,,:tTtC144.2124.519.7222 3Q5.5310，22 Sm,,,23.42,，，tk120019.712 '35 QWrw,,，，,，934.42199.410/36005.7110322 ,,,,,,:tTtC122.268.9953333 5Q5.5310，23 Sm,,,18.03,，tk6005333 s18.0min误差为，误差较大，应调整各效的有效温度差，重复上述计110.27,,,,s24.8max 算过程。 3.5有效温差的再分配 ststst,，,，,24.812.923.419.718.053，，，，，2112233 sm,,,20.3t12.919.753，，, s24.8'1 ,,,,，,:ttC12.915.811s20.3 s23.4'2 ,,,,，,:ttC19.722.722s20.3 s18'3 ,,,,，,:ttC50.346.733s20.3 3.6重复上述计算步骤 3.6.1计算各效料液的浓度 由所求得的各效蒸发量，可求得各效料液的浓度，即 Fx3535.350.1，0 x,,,0.13571FW,,3535.35930.41 FX3535.350.1，0 x,,,0.21162FWW,,,,3535.35930.4934.412 x,0.423 10 吉林化工学院食品工程原理课程设计 3.6.2 计算各料液的温度 可视为恒定，故 因末效的完成液的浓度和二次蒸汽的压力均不变，各种温度差损失末效溶液的温度仍为,即 69:C tC,:693 则第?效的加热蒸汽的温度(第?效的二次蒸汽的温度)为 '' TTtC,，,,，,:6946.7115.7323 由第?效的二次蒸汽温度即第?效的料液的浓度(0.2126)可知 115.7:C，， '''''''''''， tt,，,，,tT,，,，,，,2222AA23222 2115.7273.2，，，' ,,，，,:16.20.32320.36C22219 '''''' tTC,，,，,，,,，，，，，,:22115.70.36212112023222 由第?效加热蒸汽的温度，可知第?效二次加热蒸汽的温度 120:C '' TTtC,，,,，,:12022.7142.7222 第?效二次蒸汽的温度,以及第?效的浓度(0.1357)可知 142.7:C，， 2142.2273.2，，，' ,,，，,:16.20.1740.22C232140.810， '''''' tTC,，,，,，,,，，，，，,:22142.70.2220.521145.912111 有效总温差不变，即 ,,:tC85.67, 3.6.3各效料液的热恒算 表3-2各效加热温度及汽化热 效数 ? ? ? 158.7 142.7 115.7 Tc:，， r(kJ/kg) 2091.1 2140.8 2219 ''TC,:142.7 r,2140.811 ''TC,:115.7 r,221922 11 吉林化工学院食品工程原理课程设计 '' TC,:60.1r,235533 TC,:158.7r,2091.111 第?效 ,,,,,0.980.70.13570.10.955，，1 ,,,,,0.980.70.21160.13570.927，，2 ,,,,,0.980.70.420.21160.834，，3 2091.1 ,，，,，,,,wDDD0.9550.931111112140.8第?效 tt,12 [()]0.84149.2,,WwFCCwW,，，,，,，pfpw221121r第?效 tt,23 [()]0.5117345.8,,WWFCCwCwW,，,,,，pfpwpw3321231r WWWKgh，，,2693.6/123 则 WKgh,931.2/1 Wkgh,931.4/2 Wkgh,834.9/3 Dkgh,1001.3/1 与第一次结果相比较，其相对误差为 930.410.0008,,931.2 932.210.0023,, 934.4 829.210.0068,,834.9 相对误差在0.05以下，不需再计算 3.6.4 蒸发器的传热面积的计算 33QDrw,,，，,，1001.32091.110/36005.8210111 ' ,,:tc15.81 Q21sm,,20.11'Kt,11 12 吉林化工学院食品工程原理课程设计 '35QWrw,,，，,，931.22140.810/36005.5410211 ',,:tc22.72 Q22sm,,20.32'kt,22 '35QWrW,,，，,，931.4221910/36005.7410322 ' ,,:tC46.73 Q23Sm,,20.53'Kt,33 S20.1min 1,,10.001950.05,,，S20.5max sss，，2123则 sm,,20.43 13 吉林化工学院食品工程原理课程设计 4.计算结果总汇表 表3-3 效次 ? ? ? 冷凝器 加热蒸汽温度158.7 142.7 111.5 60.1 :C 操作压力 k pa 溶液沸点 145.9 120 115.7 :C 完成液浓度 13.54% 21.16% 42% 蒸发量kg/h 931.2 931.4 834.9 蒸汽消耗量kg/h 2369.9 20.1 20.3 20.5 2传热面积 m 14 吉林化工学院食品工程原理课程设计 5. 讨论 首先，由于中央循环管较大，其单位体积溶液占有的传热面，比沸腾管内单位溶液所 有的要小，即中央循环管和其它加热管内溶液受热程度不同，从而沸腾管内的汽液混合物的密度要比中央循环管中溶液的密度小，加之上升蒸汽的向上的抽吸作用，会使蒸发器中的溶液形成由中央循环管下降、由沸腾管上升的循环流动这种蒸发器由于结构紧凑、制造方便、传热较好及操作可靠等优点，应用十分广泛。但是由于结构上的限制，循环速度不大。所以，本设计采用中央循环管式蒸发器，应用并流的方式进行三效蒸发。 然后就是计算流程: 1:估算部分个效蒸发量为， 一效蒸发量: Wkgh,816.2/1 二效蒸发量: Wkgh,897.9/2 三效蒸发量: Wkgh,979.4/3 初步计算部分个效蒸发量为 一效蒸发量: =930.4kg/h W1 二效蒸发水量: =934.4 kg/h W2 三效蒸发水量: =829.9 kg/h W3 核算部分各效蒸发量为 一效蒸发水量: W,931.2 kg/h1 二效蒸发水量: W,931.4 kg/h2 三效蒸发水量: W,834.9 kg/h3 估算部分各效的完成液浓度: 一效完成液浓度: x,13.00%1 二效完成液浓度: x,19.41%2 三效完成液浓度: x,42% 3 核算部分各效的完成液浓度: 一效料液的浓度: x,13.57% 1 二效料液的浓度: x,21.16% 2 15 吉林化工学院食品工程原理课程设计 三效料液的浓度: x,42%3 由上述数据可以得知:粗略地估算中比前两项都大，不符合要变小的实际情况，进一步WW33 出算过程，使得结果与核算部分更近一层次的接近，进行温差再分配后的核算部分才是最符合实际要求的。 2:因二次蒸汽沸点的不同而出现: ''由沸点引起的一效温度差损失: ,,:0.22C,,:0.21C核11() ''由沸点引起的二效温度差损失: ,,:0.36C,,:0.33C(核)22 且估算以及核算部分由于溶液沸点而引起温度差损失均是用查糖汁表的方法求得，糖汁与桃浆的物性会有所差异，没有采用查杜林线图的方法精确，会产生一系列微小的误差。 3:初步计算部分的传热面积: 2一效传热面积: sm,24.81 2二效传热面积: sm,23.42 2三效传热面积: 各效之间的传热面积相差甚多，相对误差较大 sm,18.03 温差再分配后核算部分的传热面积: 2 一效传热面积: sm,20.11 2二效传热面积: sm,20.32 2三效传热面积: 各效之间的传热面积非常接近，相对误差较小 sm,20.53 经过了估算初步计算核算过程使得结果更进一步地精确，使设计更合理，更与实际相吻合。 最后就是本次设计过程中，计算部分因小数点后小数位数的保留以及查表计算会使得有部 分偶然误差存在。所以，以后做设计时一定要细心认真，确保每一步误差达到最小。 通过本次课程设了解到了蒸发是浓缩溶液的单元操作，是食品工业中应用最广泛的浓缩方法之一;蒸发器的实质是换热器，其内有一加热室，加热介质通常为水蒸气，在加热管内溶液受热沸腾。溶液在蒸发器内不断的循环流动，被浓缩到规定浓度后由蒸发器底部排出。蒸发器的成功运行取决于其构件的正确设计和相互配合协调。 本次设计的题目为年处理量为3.8万吨桃浆蒸发器装置的设计，通过了解蒸发器的选型原则和工艺设计的计算过程，最后确定了选用三效并流的中央循环管式蒸发器。虽然由于结构上的限制，其循环速度较低，但在中央循环管内安装一旋浆式搅拌器构成强制循环蒸发器就可使循环速度提高2-3倍，就可以解决流速的问题。此外该蒸发器具有结构紧凑、制造方便、操作可靠等优点，适用于浓缩果汁的生产，制糖制盐工业中的蒸发结晶工段等，其有“标准蒸发器”之称。故综上得中央循环管式蒸发器较适宜本次设计。 16 吉林化工学院食品工程原理课程设计 参考文献 1.马晓迅，夏素兰，曾庆荣.《化工原理》上册，北京，化学工业出版社， 2010; 2.贾绍义，柴诚敬.《化工原理课程设计》，天津，天津大学出版社， 2002; 3.李云飞，葛克山.《食品工程原理》，北京，中国农业大学出版社， 2009; 4.陆美娟.《化工原理》上册，北京，化学工业出版社， 2000。 17 吉林化工学院食品工程原理课程设计 结束语 本次蒸发器设计过程中，我运用所学知识，并查阅大量各种资料文献，，完成单元操作为主的设计实践。经过这一实践，我掌握了化工单元操作设计的基本程序和方法，提高了科学计算、工程计算以及熟悉查阅资料及国家技术标准的能力;培养了我工程概念，自主实践，实事求是的科学态度和正确的经济观点;使我运用综合知识，独立解决问题的能力得到很大提高，为下一步毕业设计做了一定的基础。由于本人能力有限，不足之处，还望老师批评指正～ 18 吉林化工学院食品工程原理课程设计 附录(主要符号说明) m——平均的; c,?kJ/kg,?p，，——温度差损失，; ——比热容，; max——最大的; ,——热利用系数，无因次; min——最小的。 kgh——加热蒸汽消耗量，;D 3 kg/m,——密度，; kghF ——原料液流量，; ,——求和算符。 h ——高度，m; 2W/m,?，，K——总传热系数，; pPa——绝对压力，; QW——总传热速率(热负荷)，; rkJkg——汽化潜热，; 2Sm——传热面积，; t?——溶液的温度(沸点)，; ,t?——温差，; T?——温度，; kghW——蒸发量，; x——溶质的质量分数，无因次。 19