采用抽提蒸馏技术对芳烃抽提装置的扩能改造

采用抽提蒸馏技术对芳烃抽提装置的扩能改造 李宝中! 吕宏光 郭俊玲 新疆独山子石化院 独山子 !""#$$ 摘要 介绍独山子石化公司芳烃抽提装置采用抽提蒸馏工艺技术进行扩能改造的设计方法、特点、节 能，投产后的生产标定考核。 关键词 芳烃抽提装置 扩能改造 抽提蒸馏 ! 概述 中国石油天然气股份有限公司独山子分公司 芳烃抽提装置原设计能力为 %$$&’ ( )，分 *、+系 列。*系列加工重整油，设计能力为 ,%$&’ ( )相应 预处理能力为 ,#-&’ ( )；+系列加工裂解油，设计 能力为 !$&’ ( )。%$$%年乙烯能力由 ,-$&’ ( )扩大到 %%$&’ ( )，乙烯裂解汽油量由 !$&’ ( )增加到 ,%%&’ ( )，原有的 +系列、三苯分离系统不能满足要求， 需要进行扩能改造。 " 工艺技术选择 "#! 抽提蒸馏工艺技术 从烃类混合物中分离芳烃主要有液 .液抽提 和抽提蒸馏两种工艺。其中液 .液抽提如环丁砜 抽提比较适合于芳烃含量 / 0$12’的原料，而抽 提蒸馏则适合于芳烃含量 3 0$12’的原料。近年 来，中国石化石油化工科学研究院（4566）开发 了环丁砜 7 助溶剂的抽提蒸馏（以下简称 89:） 分离芳烃工艺专利技术，该工艺可直接生产出苯 产品。89:环丁砜抽提蒸馏工艺是以环丁砜为选 择性溶剂，利用溶剂对原料中各组分相对挥发度 影响的不同，通过精馏实现芳烃与非芳烃分离。 溶剂和 ;#馏分在抽提蒸馏塔接触形成气液两相， 由于溶剂与芳烃的作用力更强，使非芳烃富集于 气相于塔顶排出；芳烃富集于液相并被提纯，于 塔底排出。富集芳烃的液相进入溶剂回收塔，在 塔内进行芳烃与溶剂的分离，溶剂循环使用。 89:工艺环丁砜 7助溶剂的复合溶剂，增强了溶 剂体系对 ;# 馏分的溶解能力，使抽提塔操作稳 定，易于控制；同时加入助溶剂后，使得溶剂回 收塔在相同的操作苛刻度下，贫溶剂中的苯含量 显著降低，从而使芳烃收率明显提高。该技术具 有工艺流程短，操作简单，投资省，能耗低等优 势。 本次 + 系列改造设计的原料组成及原料量， 较原设计有很大变化，详见表 ,。 其中，原料量由 ,,<-’ ( = 提高到 ,0<>’ ( =，芳 烃含量由 0"<-1 2’ 提高到 !0 $<$$ $<,! ;# ><,$ -<#, ;0 "<"% $<>% ;! $ ,<,> $<$$ ;# ,,<$# ;0 "<"% ,<%" ;! $0<>" ;0 ,?<>> %-<0> ;! ,#<0, ><#? ;? 7 $<>$ 流量，’ ( = ,,<- ,0<> 本设计原料裂解油的芳烃含量高达 !!1 2’， ;# @ ;!组分宽，故 +系列扩能改造，裂解加氢汽 油的 ;0 7馏分及部分重整油 ;# @ ;! 馏分，仍采用 原环丁砜液 .液抽提工艺技术；;# 馏分分离采用 抽提蒸馏（环丁砜 7助溶剂的抽提蒸馏）（89:） 工艺路线。 #, $%&’($)* &+,(+&&-(+, .&/(,+ 化工设计 %$$-，,-（-） ! 李宝中：工程师。,?!!年毕业于河北工业大学，长期从事炼油设计工作。联系电话：（$??%）"!##?0> . !$$0。万方数据 !"! !"#工艺流程及特点 $%$%& 流程 裂解加氢汽油 ’( ) ’*首先进入预分馏塔进行 馏分切割，塔顶得到 ’(馏分为抽提原料，塔底的 ’(后馏分含有少量的苯。’(馏分进入抽提蒸馏塔 的中部，在溶剂（环丁砜 + 助溶剂）的作用下， 非芳烃从塔顶蒸出得到抽余油，或者直接作为非 芳烃产品出装置，或者与预分馏塔塔底的 ’( 后馏 分混合后作为 ,系列液—液抽提的进料。抽提蒸 馏塔塔底富溶剂再进入溶剂回收塔进行溶剂与芳 烃分离，塔顶直接得到苯产品。系统中的循环溶 剂部分进行减压连续再生，以保证溶剂系统的洁 净。 裂解加氢汽油的 ’- +馏分及部分重整油 ’( ) ’*馏分混合后进入 ,系列进行液 .液抽提，所得 抽余油经水洗后作为非芳烃产品，混合芳烃进入 原有的精馏系统，经分离得到甲苯、二甲苯和另 外一部分苯产品。抽提蒸馏流程见图 &。 图 & 抽提蒸馏流程示意图 &% 原料进料泵 $% 原料 /重组分换热器 0% 原料 /贫溶剂换热器 1% 预分馏塔釜液泵 2% 预分馏塔 (% 预分馏塔再沸器 -% 预分馏 塔塔顶空冷器 *% 预分馏塔水冷器 3% 预分馏塔回流泵 &4% 预分馏塔回流罐 &&% 抽提蒸馏塔进料罐 &$% 抽提蒸馏塔原料泵 &0% 抽 提蒸馏塔原料 /贫溶剂换热器 &1% 抽提蒸馏塔 &2% 抽提蒸馏塔再沸器 &(% 抽提蒸馏塔釜液泵 &-% 抽提蒸馏塔水冷器 &*% 抽提蒸馏 塔回流罐 &3% 抽提蒸馏塔回流泵 $4% 溶剂回收塔 $&% 溶剂回收塔顶空冷器 $$% 溶剂回收塔水冷器 $0% 溶剂回收塔再沸器 $1% 贫 溶剂泵 $2% 溶剂回收塔回流罐 $(% 溶剂回收塔回流泵 $-% 溶剂过滤器 $*% 溶剂回收塔水泵 $3% 苯处理罐 04% 溶剂再生罐 0&% 溶 剂再生罐冷凝器 0$% 单乙醇胺罐 00% 再生溶剂罐 01% 再生溶剂泵 02% 再生罐蒸汽喷射泵 0(% 再生罐蒸汽喷射泵冷凝器 0-% 回收 塔蒸汽喷射泵冷凝器 0*% 回收塔蒸汽喷射泵 03% 抽真空水封罐 14% 污水泵 -&$441，&1（1） 李宝中等 采用抽提蒸馏技术对芳烃抽提装置的扩能改造 万方数据 扩能改造后，裂解加氢汽油原料的加工流程 考虑了原料加工量及组成等的变化情况，即流程 上考虑了两条加工路线，裂解加氢汽油可以直接 进入新建抽提蒸馏单元加工，也可以不进入新建 抽提蒸馏单元，而进入 !系列加工。 "#"#" 特点 （$）芳烃收率高达 %%#&’，与液—液抽提工 艺水平相当。 （"）能耗、物耗低，与液—液抽提工艺相比 可节能 "(’左右。 （)）复合溶剂体系性能更加稳定，助溶剂与 主溶剂互溶，对设备无腐蚀性。 （*）可直接生产出苯产品，减轻三苯分离负 荷。 !"# 物料平衡 本次扩能改造主要包括 )个部分的改造内容， 即新建抽提蒸馏单元（)$((+单元）、重整生成油预 处理单元（"((单元）以及混合芳烃分离单元（*(( 单元）的配套改造。由于上述三单元物料量变化， 伴随带来重整油液 ,液抽提单元（)((-单元）、裂 解汽油液 ,液抽提单元（)((!单元）的改造前后 物料平衡变化，详见表 " .表 /。 表 " )$(( +单元物料平衡表 项 目 物料名称 0·1, $ $(*0·2, $ 进料 裂解加氢汽油 $ $)#") 合计 $ $)#") 出料 45& /#( *#3* 苯 %#3%/ &#"3 非芳烃! $#%(* $#** 合计 $ $)#") 表 ) "((单元改造后（改造前）物料平衡表 项 目 物料名称 0·1, $ $(*0·2, $ 进料 重整生成油 "6#(（"$#&3%） "$#$&（$/#*3） 合计 "6#(（"$#&3%） "$#$&（$/#*3） 出料 戊烷油 "#)/*（$#&6/） $#&%（$#)3） 重汽油组分 *#(6&（*#$((） )#(%（)#$(） 4/ . 46馏分 "$#3*%（$3#6&)） $/#"%（$"#(） 合计 "6#(（"$#&3%） "$#$&（$/#*3） 表 " .表 /中括号内数据为改造前的数据。非芳烃为 )$(( +单 元抽余油。 !"$ 技术经济比较 采用 789与液—液抽提工艺技术对原芳烃装 置扩能改造的两种技术技术经济比较，其结 果见表 & .表 $(。 表 * )((-单元改造后（改造前）物料平衡表 项目 物料名称 0·1, $ $(*0·2, $ 进料 4/ . 46馏分 $/#3*%（$3#6&)） $"#3$（$"#((） 合计 $/#3*%（$3#6&)） $"#3$（$"#((） 出料 非芳烃 3#6%"（6#"/&） *#*3（/#"3） 混合芳烃 $(#/3&（&#/(/） 6#(/（3#&3） 合计 $/#3*%（$3#6&)） $"#3$（$"#((） 表 3 )((!单元改造后（改造前）物料平衡表 物料 物料名称 0·1, $ $(*0·2, $ 进料 45& /#( *#3* 4/ . 46馏分 3#( )#&6 （裂解汽油） （$(#36"） （6#((） 合计 $$#(（$(#36"） 6#)"（6#((） 出料 非芳烃 "#(("（"#63） $#3"（"#$/） 混合芳烃 6#%%6（&#&"3） /#6(（3#6*） 合计 $$#((（$(#36"） 6#)"（6#(） 表 / *((单元改造后（改造前）物料平衡表 项目 物料名称 0·1, $ $(*0·2, $ 进料 混合芳烃 $%#/33（$3#))$） $*#6/（$$#3%） 合计 $%#/33（$3#))$） $*#6/（$$#3%） 出料 苯 "#/)（*#&&3） $#%%（)#/$） 甲苯 %#&($（3#("/） &#))（)#6(） 混合二甲苯 &#"6&（3#*$） 3#3$（*#(%） 45% 重芳烃 (#()&（(#$"） (#()（(#(%） 合计 $%#/33（$3#))$） $*#6/（$$#3%） 表 & 两种方案需要改造或新建的设备概况 项目 789 液 ,液抽提 数量（台） 改造方法 数量（台） 改造方法 塔 ) 新建 * 新建 换热器 $$ 新建 6 新建 空冷器 3 新建 3 新增 罐 $( 新建 " 更换 泵 $6 新建 6 新增 仪表 抽提蒸馏单元 新建 部分流量仪表 更换 表 6 采用 789技术需要新建的塔设备 名 称 塔板类型 数 量 主要规格（::） 预分馏塔 筛板 $ !$/(( ; )&((( 抽提蒸馏塔 浮阀 $ !$/(( ; *(((( 溶剂回收塔 浮阀 $ !$6(( ; "6((( 表 % 采用液 ,液抽提方案需要新建的塔设备 名称 塔板类型 数 量 主要规格（::） !系列抽提塔 筛板 $ !"((( ; )*((( !系列汽提塔 浮阀 $ !"((( ; )(((( 溶剂回收塔 浮阀 $ !"6(( ; "%((( 苯塔 浮阀 $ !"*(( ; *(((( 由表 6和表 %可见，采用 789技术改造，只 需新建 )台较小的塔，而液 ,液抽提方案需要新 建的设备台数虽相对少一些，但仍需新建及改造 6$ %&’()%*+ ’,-),’’.),- /’0)-, 化工设计 "((*，$*（*） 万方数据 !"台设备，特别是要新建 #台较大的塔。 两种改造方案的主要消耗指标见表 $%。 表 $% 两种改造方案的主要消耗指标 项 目 &’(技术 （以每吨原料计） 液 )液抽提技术 （以每吨原料计） 循环冷却水，*+ " , 电，-./ $! $0 蒸汽，1 $2!% $2#3 溶剂，-4 %2%0 %2%" 由表 $%可见，两种改造方案相比，循环水量 相当。采用 &’(技术，电耗量略小，蒸汽耗量约 降低 !%5，溶剂耗量也有所降低，因此，采用 &’(技术，操作费用可显著降低。 综上所述，本次芳烃抽提装置 6系列扩能改 造采用环丁砜 7 助溶剂的抽提蒸馏（&’(）分离 芳烃工艺技术。 ! 主要设备选型 !"# 新建 !#$$ %单元 （$）新增预分馏塔 8 ) +$%$（碳钢塔盘）、抽 提蒸馏塔 8 ) +$%!（碳钢塔盘）、溶剂回收塔 8 ) +$%+由于溶剂在高温下易分解出酸性物质，故采 用不锈钢塔盘，同时 +座塔的浮阀也均为不锈钢。 （!）新增预分馏塔再沸器 ’ ) +$%+、抽提蒸 馏塔再沸器 ’ ) +$%9、溶剂回收塔再沸器 ’ ) +$%,，为了尽可能地降低再沸器管程物料的流动 阻力以及缩短物料在再沸器的停留时间，+ 台再 沸器均采用立式热虹吸的型式，为塔底提供热量， 其余均采用卧式浮头式结构。 !"& 原装置 6系列 +2!2$ 塔设备改造 经工艺核算原脱戊烷塔 8 ) !%$、甲苯塔 8 ) #%+已不能满足扩能要求。在保持塔直径、高度 不变的前提下（不更换塔体），通过采用高效、大 流通能力的塔盘，满足扩能生产的要求。针对二 甲苯塔 8 ) #%#存在的提馏段理论板数不够及汽、 液分布不良的问，提馏段增高 !* 填料，同时 将原提馏段的 :;*<=-!2%> 改为 ?;@@;<=- !0%A 复 合填料，以改进汽、液相分布和适应进料组成的 变化，改造后的塔底二甲苯含量由改造前 9%5下 降到 +%5以下。 +2!2! 空冷器的改造 经工艺核算，脱重组分塔顶空冷器 ’8 ) !%$ （#片）、苯塔顶空冷器 ’8 ) #%$（$ 片）、甲苯塔 顶空冷器 ’8 ) #%!（!片）、二甲苯塔顶空冷器 ’8 ) #%+（$ 片）的物料管程压降均在 0%-B= 以上， 因空冷器压降高而影响装置生产负荷，因此需要 对现有 ,片空冷器的管程进行改造，（#管程改为 !管程），改造后压降已减少到 !%-B=，解决了长 期困扰三苯分离系统因空冷器压降高而影响生产 负荷问题。 ’ 布置特点 由于原芳烃抽提装置布置非常紧凑，没有布 置新增几十台工艺设备的空间，因此将新建抽提 蒸馏 +$%% C单元布置在原芳烃抽提装置西侧的空 地上，而对三苯分离单元改造部分仍在原装置基 础上进行。原液—液抽提装置不作改动。工艺设 备的布置采用南北方向的长矩形布置，同时为了 便于与系统管线相接，将单元新建主管廊布置在 西侧，而与原装置的衔接设置桁架，以方便架空 布置工艺管线、仪表及电缆桥架。+$%% C单元采 表 $$ 装置生产能力设计值与标定数据对比表 项 目 设计值 标定数据 6系列裂解汽油 烷烃 80 %2$, %2+93 89 #29$! !2$9, 8" %20! %20+, 8, %2!! 83 7 环烷烃 80 %2%% +290" 89 02%9! 02%3" 8" $2!+$ $29!, 8, %2!% 芳烃 89 0"20++ 0+23!% 8" !#2"0% !+2"0, 8, 0293! ,2%9+ 83 7 % %2,%! 6系列加工量，1 D / $"20 $"20 负荷率，5 $%% $%% >系列加工量，1 D / !, !9 负荷率，5 $%% 3!2,9 +$%% C产品质量流率 2 1 D / 苯 32039 ,2! 8" 7馏分 92%%% 920% 非芳烃 $23%# !2, +$%% C能耗，?E D 1（加氢汽油） !!++29" !%$929+ 改造后原装置能耗，?E D 1（总原料） +"03293 +0+"2"9 用流程式布置，兼顾同类设备相对集中的原则， 3$!%%#，$#（#） 李宝中等 采用抽提蒸馏技术对芳烃抽提装置的扩能改造 万方数据 并以管架为中心，管架两侧布置设备。 ! 生产考核标定 原装置（液 !液抽提）改造于当年设计、施 工，当年顺利投产，而新设计的抽提蒸馏 "#$$ % 单元建成后由于原料问题，没有当年投用，于 &$$"年 ’月 (日一次投产成功，’月 &"同进行为 期 &)*的全面标定，表 ##、表 #& 为设计数据与 &$$"年装置标定数据对比。 装置投产至今一直正常、平稳运行，装置能 力操作参数和能耗等各项指标基本达到设计要求， 改造后原装置的 +片空冷器压降均有所下降，低 于 &$,-.，改造的脱戊烷塔 / ! &$#、甲苯塔 / ! )$"、二甲苯塔 / ! )$) 均能满足扩能要求。该项 目总投资为 "’)$万元。标定期间由于溶剂再生系 统未开，净化风量未进行计量，标定的能耗略低 于设计值。旧装置区预处理能力达到了改造要求， 比改造前增大，故旧装置能耗也略有下降。生产 考核表明本次改造设计所采取的以下节能措施是 有效的。 （#）采用先进、可靠的抽提蒸馏工艺技术优 化流程，作为节能的主要手段。 （&）充分利用塔物料的热量，提高冷进料进 塔温度。 （"）采用高效率、低压降的塔盘，尽可能地 降低蒸汽消耗。 （)）采用变频调速技术，自动控制空冷器风 机的转速，降低电耗。 （0）采用新型高效机泵，提高能量转换。 （+）最大程度地回收和利用工艺冷凝水，设 置高压凝结水一次闪蒸罐，产生的乏汽再利用， 同时将闪蒸后的凝结水自压送出装置，作为电厂 锅炉补水。 （1）设备及管道布置尽量紧凑合理，从而减 少散热损失和压力损失。 " 结论及建议 新建 "#$$ %单元从开工至今运行平稳，处理 量可达 #1203 4 *，已达到设计要求，制约旧装置的 扩能生产的瓶颈已消除，5系列预处理量可达 &’ 6 "$3 4 *，达到设计值要求，三苯分离系统运行正 常。以上说明本次芳烃抽提装置扩能改造是成功 的，可以得出以下几点结论： 表 #& 塔设备主要操作数据设计值与标定数据对比表 项 目 设计值 标定数据 预分馏塔 / ! "#$# 塔顶压力（5），7-. $2#0 $2#)) 回流比（8 4 9） #2$ #2$ 塔顶温度，: (" ’+ 塔底温度，: #&’ #&’2" 抽提蒸馏塔 / ! "#$& 塔顶压力（5），7-. $2&" $2&" 回流比（8 4 9） $21 $201 塔顶温度，: #$) (1 塔底温度，: #+# #+& /+馏分进料温度，: ’) ($ 贫溶剂进塔温度，: ##’ #$0 溶剂比（; 4 <） )20& )2&+ 溶剂回收塔 / ! "#$" 塔顶压力（5），7-. $2$+0 $2$00 回流比（8 4 9） #2$ $2’# 塔顶温度，: ++ +0 塔底温度，: #1) #1" 脱戊烷塔 / ! &$# 塔顶压力（5），7-. $2) $2"’ 回流比（8 4 9） "2& "2$ 塔顶温度，: 112) ++ 塔底温度，: #0$2" #0#20 脱重塔 / ! &$& 塔顶压力（5），7-. $2#" $2#&( 回流比（8 4 9） $2+ $2)" 塔顶温度，: #&&2& #"& 塔底温度，: #(& #($ 抽提塔 / ! "$#= 塔顶压力（5）7-. $2+ $2+0 回流芳烃比（8 4 <） $2+& 贫溶剂进塔温度，: ’$ ’120 主溶剂比（;# 4 <） "2’ "2$ 汽提塔 / ! "$&= 二次溶剂比（;& 4 <） $ $ 塔顶压力（5），7-. $2#( $2#) 塔顶温度，: ##( ##0 塔底温度，: #10 #1+ 溶剂回收塔 / ! "$) 塔顶压力（5），7-. $2$)0 $2$(1 回流比（8 4 9） $2+ $20’ 塔顶温度，: ’) ’0 塔底温度，: #1& #10 溶剂再生塔 / ! "$+ 塔顶压力（5），7-. $2$1’ $2$10 塔底温度，: #1+ #10 白土塔 / ! )$# 塔顶压力（5），7-. #2’ #21 塔顶温度，: &$$ #(+ 苯塔 / ! )$& 塔顶压力（5），7-. $2#" $2#"& 塔顶温度，: ’’2+ ’’ 塔底温度，: #"12& #)# 甲苯塔 / ! )$" 塔顶压力（5），7-. $2#" $2#"" 回流比（8 4 9） &2$ #2(& 塔顶温度，: ##(2" ##’ 塔底温度，: #+#2# #0# 二甲苯塔 / ! )$) 塔顶压力（5），7-. $2#" $2#)0 回流比（8 4 9） #2’ &2" 塔顶温度，: #)(2& #+0 塔底温度，: #1(2" #0) （下转第 "$页） $& #$%&’#() %*+’*%%,’*+ -%.’+* 化工设计 &$$)，#)（)） 万方数据 内部，并在与国外工程公司合作过程中，结 合公司标准图，编制了楼梯，栏杆，直梯建模程 序，该程序只需输入参数，便可自动生成楼梯、 栏杆、直梯模型，见图 !。该程序使用 "#$%&’ ()#*+ ,-.+提供的 ,/0语言编制。 楼梯，栏杆，直梯自动建模程序的编制和应 用，不仅提高了建模效率，使模型更加完整，而 且材料统计也更加精确，同时也深化了三维模型 的设计深度。 !"# 配套材料统计程序的开发 为了满足总承包项目对材料统计及钢结构图 纸材料表的要求，配合公司计算中心编制了材料 统计程序及请购单程序，见图 1。其中，材料统 计程序可直接把 "(,统计出的文本格式的材料表 格式转入 234&-，并按平立面写入 5.6)758图纸的 材料表中；请购单程序则可以把 "(,统计出的材 料按照钢材标准长度进行套材计算，作出最优组 合，从而在采购和施工过程中节省费用，提高效 率。 图 1 请购单程序示意 # 工程应用情况 "(,二次开发及相关配套软件的应用，保 证了设计流程的通畅，实现了计算、建模、出图 及材料统计的一体化，即通过 "(, 或计算软件 9:558 ; ,#)建模，在计算和建模过程中，各专业 经过碰撞检查和模型审核，计算后，读入计算结 果文件更新 "(,模型或直接转化计算文件为 "(, 模型，最后用 "(,模型生成平立面图及材料表。 设计过程不再是平面画图工作，而是基于三维模 型，通过模型修改和优化，形成各专业集成的三 维模型，最后从模型生成平立面图和材料表，从 而提高了设计效率，同时通过和其他专业的协同 工作，也保证了集成化设计中模型和数据的共享。 开发成果已经在燕化 <==*6 裂解炉、燕化 > ?、@ ? 裂解炉改造、土耳其 77A 项目、金山 B==*6聚丙烯、仪征 ,:5项目，以及上海 C==*6大 乙烯项目、南海 ,/7项目等多个国内外工程中得 到应用，提高了设计效率和设计成品准确性，其 中材料统计及请购单程序在金山 B==*6 聚丙烯总 承包项目中应用良好，使材料请购更为精确，节 省了费用。 $ 结语 "(,的用户化和开发工作是在充分了解软件 的功能的基础上，结合实际工程应用进行的，该 软件的开发和应用使设计人员转变了设计观念， 基本实现了设计方式从平面设计到模型设计的转 变，从而把精力用于模型和方案的优化上，而不 是平面的绘图工作中，最终提高设计质量和设计 效率。 参 考 文 献（略） （收稿日期 B==! ; =D ; =! !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! ） （上接第 B=页） （<）928芳烃分离技术适用于裂解加氢汽油 芳烃抽提装置大幅度的扩能改造，工艺流程简单， 投资省，见效快。 （B）928芳烃分离技术所采用复合溶剂性能 更加稳定，助溶剂与主溶剂互溶，对设备无腐蚀 性。 （E）改造部分采用高效塔盘，提高了生产能 力，节约了投资，是扩能改造的有效途径。 参 考 文 献 < 候芙生编 F 炼油工程师手册 F 北京：石油工业出版社， ; =!） =E %&’()%*+ ’,-),’’.),- /’0)-, 化工设计 B==!，