600MW汽轮机可倾瓦轴承金属温度偏高处理措施

600MW汽轮机可倾瓦轴承金属温度偏高处理措施 ,,,, ,,(,, 科技创新导报 ,;,,,;, ,,, ,,;,,,,,,, ，,,,,,,,,, ,,,,,, 工 业 技 术 , , , , , 汽轮机可倾瓦轴承金属温度偏高处理措施 闫军 ( 中电投电力有限公司福溪项目部 四川宜宾 , , , , , , ) 摘 要:论述了超临界,,,,,汽轮机可倾瓦轴承温度偏高影响因素，并提出了合理的处理措施，经实际运行检验，取得了良好效果，保证了 汽轮机设备的安全稳定可靠运行。 关 键 词:,,,,,汽轮机 可倾瓦轴承 金属温度 中 图 分 类 号 :,,,,,(, 文 献 标 识 码 :, 文 章 编 号 :,,,,,,,,,(,,,,),,(;),,,,,,,,, 可倾瓦轴承结构及特点 温升与轴承金属温度变化也成正比，故 ,,,。 汽轮机的高中压转子是由,,、 ,支持 , T ?T ?W动 。 因此， 要解决轴承金属温度 针对,,可倾瓦轴承受力情况，,,轴承支承，结构采用六瓦块可倾瓦结构形 过高的问，可以通过适当增加轴承实际用 可倾瓦轴承不仅受到转子重量的载荷与轴 下式， 上 、 半 各 三 块 ， 每 块 瓦 背 弧 加 工 成 大 油量和降低轴承动载荷两种方式来处理。 承 的 旋 转 摩 擦 力 载 荷 外， 还 受 到 高 压 调 节半径球面， 可倾瓦可自动找中， 装在轴瓦套 , ( , 增大可倾瓦轴承用油量途径 级的侧向合力Δ, 作用， 调节阀开启过程上的螺纹挂销用间隙配合的形式固定着可 现场增大进油节流孔板(由Ф,,(,改为 右 中， , , 可 倾 瓦 轴 承 受 到 左 、 侧 向 力 Δ , , ;倾瓦块， 防止其旋转。 在轴承下部的瓦块上 后 Ф, , , , ) ，同 时 在 轴 承 体 前 、 挡 油 环 底 部 同时受到上、 只 下侧向力Δ, , 。 有 当,, 增大设有测量瓦块金属温度的双支点热电偶。 油 槽 各 开 一 个 Ф,,,排油孔，这 种 处 理 方 时 ，,, ? 高 压 调 节 阀 开 大， Δ , , 增 大 ， 则 , , 这种轴承具有以下特点: 与固定式支 法可将,,可 倾 瓦 金 属 温 度 降 至 ?,,?水 可 倾 瓦 轴 承 所 受 垂 直 方 向 的 动 载 合 力,, 相持轴承相比， 稳定性高。 可倾瓦块轴承具有 平。 由于轴瓦体上排油孔径和前、 后挡油环 应 变 小 ( , ,, , , Δ , ,) ; 同 时 , , 可 倾 瓦 轴 承良好的阻尼特性，具有减低转子不平衡响 的泄油间隙不变，流过轴承的实际用油量 所 受 水 平 方 向 的 动 载 合 力 Δ ,,也 变 小 。 再应和抑制不稳定振动的能力。 椭圆轴承 与 几乎变化不大，相应地不能带走更多轴瓦 从高压调节阀配汽曲线可知:若将,, ?、相比，可倾瓦轴承对轴颈的歪斜和轴承载 摩 擦 耗 功 的 热 量， 因此， 降 温 效 果 不 大 。 ,,?高压调节阀开启阀序互换后，在整个荷变化的敏感性较小; 但承载能力较椭圆 , ( , 高压调阀开启顺序对 , , 轴承动荷的影 机 组 带 负 荷 过 程 中 ， , ,大 于 , , ，使 Δ , ,变轴承稍低， 功率消耗较大。 轴承钨金采用了 响分析 大， 故 , , 可 倾 瓦 轴 承 所 受 垂 直 方 向 的 动 载日立牌号(,,,,)，最 高 工 作 温 度 达, , ,?。 由前述可知: 汽轮机在启动升速过程 合力, , 相 应 变 小 (, , , , ,Δ, , )， 有 利 于 轴 承正 常 运 行 温 度 值,,, ?,,,, ? ，报 警 温 度 中，随转速的升高而轴承的金属温度也随 降低金属温度。值为,,,?,,,,?，跳机温度值,,,?。 之升高; 在汽轮机并网带负荷过程中， 转速 恒定不变， 润滑油量也相应不会变化， 轴承 , 现场检查处理情况, 可倾瓦轴承金属温度偏高现象 耗功的变化只与轴承的动载荷有关。 (,)首先进行了复测测温元件(,,,,, 端 较早投运的部分东汽产超临界,,,,, 超临界,,,,,汽轮机高压喷嘴组是由 面铂热电阻)的精度以及检查,,,系统分度汽轮机组，存在,,可倾瓦轴承金属温度偏 ,, ,, ,, ,,、 、 、 四组喷嘴组同一节圆对称布 的设置情况均正常;并检查了测温元件的高现象， 个别达到报警温度值水平。 如华润 , , , 置 构 成 ，,, 、 , 、 , 、 , 四 组 喷 嘴 组 分 别 通 安装深度情况均符合要求。 , , 兰常熟电厂,,、 ,、 ,机、 溪电厂,,机 过?、 、 、 高压进汽导管与,,?、 , ? ? ? , ( , )检查下瓦块与轴颈接触情况。 每块,,,,,超 临 界 机 组 在 新 机 试 运 时 ， 均出现 , , ?、 ,?、 ,?高压调节阀对应联接控制 可倾瓦的径向摆动量, ( ,?,(,,,,、 向 轴,,可倾瓦轴承金属温度偏高，主要表现在 其 ,, 的。 中， , ,、 两 组 喷 嘴 组 的 导 叶 数 均 为 摆动量,(,?,(,,,,和瓦块与前、 油挡 后带负荷过程中,,可倾瓦轴承金属温度在 ,,;,,、 ,,两组喷嘴组导叶数均为,,。 因此， 的轴向间隙,(,,?,(,,(单侧)，均无异常现,,?,,,,? 范 围 内 变 化，当,, 调门开启 将, , 和 , , 两 组 喷 嘴 对 调 开 启 顺 序 ， 对 机 组 象， 可以排除因可倾瓦接触不良、 涩 而 造 卡?,,, 时，,, 可倾瓦轴承金属温度会接近 启动带负荷整个过程的工况不会受到影 成瓦块局部受力过大温升过高的因素。报警值(达,,,(,?)，最高温度达,,,?。 观 响。 (,)改变轴承工作时的动态载荷降低轴察表明，,,可倾瓦轴承金属温度主要是随 机组正常带负荷工况中， 调节阀配汽 改 承金属温度。 变,,可倾瓦轴承在带负荷机组负荷变化而变化， 但相应轴振无明显 方式为复合调节方式， 即全周进汽， 部分进 过程中的动载荷，将高压调节阀的开启曲变化。 汽方式。 从高压调节阀配汽曲线可知: 机组 线 顺 序 进 行 了 优 化 处 理， 将 原 来 设 计 的 调 在启动和低负荷下，,,?、 ,?、 ,?、 , , 节阀的开启曲线顺序由原来的,,?，,,, 理论分析与论证 ,,?高压调节同时开启，其后为,, ?，,, ??，,,??，,,?，改为开启顺序为,,, ( , 从轴承原理方面分析 ?，,, ?随自身曲线开启，而,,?在 ?，,,??，,,??，,,?，即将,,?阀 轴承的温升与轴承参数的影响及降低 额 定 负 荷 时 有 关 闭 过 程， 即 机 组 在 额 定 蒸 和 ,, ?阀对调处理，轴承温度降低效果很金 属 温 度 的 方 法 在 轴 承 设 计 中， 一 般 有 以 背 汽 参 数 、 压 下， 负 荷 在 额 定 值 附 近 时， , , 整 好。 个机组带负荷过程中，,,可倾瓦轴下因子表征轴承特性:润滑油温升 , , ?、 ,?、 ,?几乎处于全开、 ,?高压 , 同 承的金属温度不超过,,?。 时轴承的稳 Wfu φ f ψ Wu fWu 而 调节阀开启较大。 ,,?高压调节阀几乎 定性也没有受到明显影响。 践证明可倾实T C p ρ Q ，轴承功耗 N 102 102 ，承 全 关 或 开 启 较 小 (?, , 指 令 )工 况 时 ， 蒸汽 瓦对动载荷变化适应范围较宽。 通过调节级喷嘴组出口速度ω , 产生冲动能 Pmψ 2载能力系数(萨摩菲尔得数) S0 。在 量 , ,在 调 节 级 动 叶 栅 上 ， 通 常 分 解 成 沿 圆 , 结语 ω 周 速 度 方 向 的 周 向 分 力,, 和 沿 轴 线 方 向 的 实践证明可以在机组调试阶段或停机摩擦系数( f )、 轴径圆周速度( u )、润滑油 轴 向 分 力 , , ，而 周 向 分 力 , ,等 速 做 了 功 ，轴 , 检修期间，通过将,,?、 ,?高压调节阀量( Q )等因素确定的情况下，影响润滑油温 向 分 力, ,产 生 轴 向 推 力 ， 若 , ,分 别 由 四 组 的开启阀序在,,,控制系统中互换的升仅 T 与轴承载荷相关。 而轴承载荷是在 不同开度的调节阀控制蒸汽流量大小，对 效 来降低,,可倾瓦轴承金属温度。 果非常某一工况下转子静载荷和动载荷的矢量合 高压转子就产生一个不对称的侧向翻转力 当 明显。 然，也可将,, 可倾瓦轴承的进油成，其中静载荷主要是转子自重也是固定 设 , , 矩。 ,,?、 ,?、 ,?、 ,?调节阀对, 节流孔径加大和增设下部瓦块的排油孔也值 ， 因 此 润 滑 油 温 升 T 与 转 子 动 载 荷 相 应的喷嘴组控制着蒸汽流量的大小,,、 可一定程度降低,,可倾瓦金属温度的，只关且成正比的。 , , ,,、 , 、 ,，那么，分别作用转子调节级动 是效果差一些。 即 W W静 W动 和 T ?W动 且 润 滑 油 叶栅上的轴向分力分别为:,,,、 ,,,、,,,和,, 科技创新导报 ,;,,,;, ,,, ,,;,,,,,,, ，,,,,,,,,, ,,,,,,