凤凰国际传媒中心结构设计

第 41 卷 第 9 期 2011 年 9 月 建 筑 结 构 Building Structure Vol． 41 No． 9 Sep． 2011 凤凰国际传媒中心结构设计 周思红，朱忠义，齐五辉，束伟农，张世忠，王 毅，沈凯震，卜龙瑰 (北京市建筑设计研究院，北京 100045) ［摘要］ 凤凰国际传媒中心工程主体办公楼和演播楼为钢筋混凝土结构，外壳结构采用复杂空间曲面的钢结构体 系，将两个混凝土楼连为一体，形成连体结构。工程地上由六大部分组成，但是这六个部分相互之间并非完全独 立，形成一个非常复杂的结构体系。由于建筑外形为复杂空间曲面，设计中利用空间三维建模软件 DP 建立了钢结 构精确三维空间几何模型与计算模型，为更好地表现建筑效果，曲面网格主要构件全部为空间弯扭构件。工程采 取了一系列的措施用以保证在现有计算机水平和施工水平的条件下达到足够的计算精度、较高的设计效率，以及 保证施工的可实施性。在进行构件截面的设计时，为充分利用钢材性能，节省造价，一方面控制应力比不宜过小， 另一方面使用国产优质钢材，包括 Q345GJD，Q420GJD，Q460GJE。 ［关键词］ 复杂结构;连体结构;超限高层;复杂三维建模;弯扭构件;文化建筑 中图分类号:TU318. 82 文献标识码:A 文章编号:1002-848X(2011)09-0056-07 Structural design on the project of Phoenix International Media Center Zhou Sihong，Zhu Zhongyi，Qi Wuhui，Shu Weinong， Zhang Shizhong，Wang Yi，Shen Kaizhen，Bu Longgui (Beijing institute of Architectural Design，Beijing 100045，China) Abstract:The office building and the broadcasting building of Phoenix International Media Center are reinforced concrete structures，and connected by a spatial steel shell with a complex curved surface． There are six major parts of the structure， while they are not structurally independent from each other，therefore form a highly complicated system． A powerful 3D modeling software Digital Project was used to build precise 3D geometric models and computation models of this project． To fulfill the best architectural effects，the curved surface was designed with members subjected to spatial flexure-torsion loads． A series of measures were implemented to assure certain computation accuracy，design efficiency and construction feasibility based on the current computer technology and construction conditions． On the member design stage，in order to develop the best performance of the steel members and to save on the cost，the stress ratio has been prevented from an over low level，and selected high quality steel including Q345GJD，Q420GJD，Q460GJE from domestic manufacturers． Keywords:complex structures; connected structure; high-rise building structure beyond code limited; complex 3D modeling;flexure-torsion members;cultural building 作者简介:周思红，本科，高级工程师，Email:4s1@ vip． 163． com。 1 工程概况 凤凰国际传媒中心工程(图 1)位于北京市朝阳 区朝阳公园西南角，西临朝阳公园路，南邻朝阳公园 南路，东侧、北侧紧邻朝阳公园，总建筑面积64 973 m2。地上部分南侧为高层办公区(10 层钢筋混凝土 结构) ，北侧为演播工艺区(4 ～ 6 层钢筋混凝土结 构) ，一个连续的钢结构外壳把这两部分围合成整 体，并且形成东西两侧开放的中庭空间。地下室共 有 3 层，联系各功能区，包含商场、地下车库及附属 配套设施。 工程主体采用钢筋混凝土结构，外壳结构采用 空间钢结构体系，紧贴钢结构的是玻璃幕墙。地上 层层高为 4. 2m，办公楼层 10 顶板高度 43. 4m; 演播楼层 6 顶板高度 27. 3m。建筑总高度为 51. 15m。设计使用年限为 50 年，混凝土部分的建 筑结构安全等级为二级，钢结构部分的为一级。工 图 1 建筑总效果图 程地基基础设计等级为乙级，工程抗震设防烈度为 8 度，设计基本地震加速度 0. 20g，Ⅲ类场地，设计地 震分组第一组。建筑抗震设防类别，办公楼按丙类 考虑，演播楼按乙类考虑。基本风压取 0. 5kN /m2 (100 年一遇) ，地面粗糙度 C 类。 工程基础采用钢筋混凝土梁板式筏形基础，地 第 41 卷 第 9 期 周思红，等 ．凤凰国际传媒中心结构设计 基采用天然地基。持力层土质为层④卵石、圆 砾层和层④1 细砂、中砂层，地基承载力标准值 fak = 280kPa。 工程地下部分为一个整体结构单元，最大平面 轮廓尺寸为直径约 119m 的近似圆形。工程地上由 六大部分组成，但是这六个部分之间并不是完全独 立的，形成了一个非常复杂的结构体系。具体情况 如下: (1)办公楼为 10 层框架-剪力墙结构，地上最大 平面轮廓尺寸为 74. 6m × 26. 3m 的蚕豆形，见图 2， 外框架均为斜柱:其中首层为底座向内收的 V 字形 斜柱，层 2 ～ 9 则为单向斜柱。外壳钢结构挂在钢筋 混凝土结构的外环梁及斜柱上。 图 2 不带钢结构外壳的结构分区图 (2)演播楼采用框架-剪力墙结构，演播楼最大 平面轮廓尺寸约为 111. 6m × 39m 的蚕豆形，见图 2，立体外形呈土豆形。内侧墙体随层高向里倾斜， 两侧向外倾斜，混凝土顶板为不规则坡起。屋顶设 置了 16 根摇摆柱支承罩在上面的钢结构。 (3)连接办公楼及演播楼的东西向钢结构拱 桥，见图 2，3。钢结构拱桥两端分别支承于办公楼 和演播楼的地下室顶板沿桥方向的混凝土墩上。此 处钢结构壳体不落地，形成一个空腔，拱桥作为钢结 构的一个支承位于空腔的底部。 图 3 东侧钢结构拱桥地上示意图 (4)钢结构内的通天梯及旋转坡道，见图 2。通 天梯为宽度 3. 2m，水平投影总长约 43m 的钢结构， 下端固定端铰接于演播楼的层 5;上端滑动端支承 在办公楼层 9 中间的设备夹层上。旋转坡道为宽度 3m，总长 235m 的钢结构，将演播楼的层 2 ～ 4 与办 公楼的层 2 ～ 4 连通，分别支承在演播楼、办公楼以 及外壳钢结构上，局部设拉索及支杆。 图 4 屋盖外壳钢结构 图 5 外壳钢结构落地范围 (5)罩在办公楼与演播楼上的是一个屋盖外壳 钢结构，见图 4。在地上屋盖钢结构从 ± 0. 00 标高 起，将办公楼和演播楼连为一体。外壳钢结构主要 支承体系有四大部分:1)钢结构直接落地(图 5 中 黑粗线部分) ;2)办公楼外挂支座(图 6) ;3)演播楼 顶摇摆柱 V 形柱(图 7) ;4)空腔部分支承在拱桥 上。另外，在演播楼 7. 0m 标高处设有一圈钢结构 平台，一端与演播楼铰接，另一端与外壳钢结构采用 滑动支座连接(图 7)。图 8，9 为摇摆柱 V 形柱和 7m 平台的施工照片。 图 6 外壳钢结构与办公楼的连接 图 7 外壳钢结构与混凝土主体的连接 (6)办公楼和演播楼之间的中庭处设有一个悬 索膜结构作为内顶篷，见图 10。悬索张拉在外壳钢 结构上。索网长向跨度为 65. 7m，短向跨度 37. 9m。 2 结构设计中需要解决的问题 2. 1 结构不规则情况 根据建质［2006］220 号《超限高层建筑工程抗 75 建 筑 结 构 2011 年 图 8 摇摆柱 V 形柱工地照片 图 9 7m 平台工地照片 图 10 悬索膜结构 震设防专项审查技术要 点》，对结构的不规则性进 行了检查，工程存在的不 规则情况如下:办公楼平 面扭转不规则(考虑偶然 偏心的扭转位移比为 1. 31 ＞ 1. 2) ，演播楼平面扭转 不规则(考虑偶然偏心的扭转位移比为 1. 39 ＞ 1. 2) ，且演播楼内演播厅楼板不连续(开洞面积大 于 30%) ，以及存在复杂连接的连体结构。 2. 2 结构的抗震重点加强部位 根据结构特点，抗震重点加强部位有以下几处: 钢结构与混凝土结构连接处，混凝土结构作为钢结 构支座处;连体部位;办公楼剪力墙筒体及斜柱;演 播楼屋顶摇摆柱;演播楼1 200m2 演播厅楼板多层 开大洞处。 2. 3 结构方案控制 图 11 中显示了办公楼各楼层板边线的投影线， 结合图 12 的剖面所示，可见办公楼的立面造型为底 座向内收，立面向单侧倾斜的形式。由于外壳钢结 构在办公楼处需要挂在主体结构上，因而办公楼对 外壳的支承作用非常关键。通过协调建筑专业，调 整建筑方案使得各层的结构构件可以沿横向轴线拉 通(如图 11 粗虚线所示位置) ，形成良好的整体性。 同时提高了墙、柱的抗震性能目标，并在最外侧的轴 ○R3和○R9上加钢斜撑(见图 11，12)以增强横向刚度和 抗扭刚度。由于办公楼为扁长蚕豆形，为保证纵向 刚度与横向刚度相对接近，将纵向墙上洞口加高，并 在适当的部位加设结构洞口，将长墙肢分割为几段， 从而将刚度减弱，减小配筋。 图 11 办公楼结构构件沿轴线拉通位置 演播楼四周的外壳钢结构落地，仅在屋顶处，外 壳通过 V 形柱支承在演播楼上，因而演播楼仅提高 了墙、柱等竖向构件的抗震性能目标。另外，由于演 播厅楼板开大洞，结合建筑使用功能设置了一定数 量的混凝土墙以提高结构的整体性，图 13 粗线所示 位置为混凝土墙。演播楼屋顶收进处局部扭转位移 比偏大，在该处结合建筑布置加设斜向支撑，以减小 局部位移比，满足要求。 图 12 办公楼轴○R3和轴○R9 沿高度布置的钢斜撑 图 13 混凝土墙布置位置 2. 4 结构构件基本情况 工程主要结构构件的情况如下: (1)办公楼中柱子(包括斜柱)采用钢管混凝土 柱，楼面梁采用工字形钢梁，楼板采用混凝土板。主 要构件尺寸如下:钢管混凝土:首层 V 形斜柱，钢管 为 900 × 30;层 2 及以上外围斜柱，钢管为□700 × 900 × 30;钢梁:边环梁:B × H × tw × t f = 450 × 500 × 16 × 30，中部楼层梁:B × H × tw × t f = 400 × 500 × 16 × 25，其他钢次梁:I45a。 (2)演播楼采用钢筋混凝土框架剪力墙结构， 柱尺寸以 800mm × 800mm 的方形截面为主，墙厚为 300，400mm，梁截面以 600mm × 700mm 为主。 (3)外壳钢结构屋盖是由逆时针旋转布置的主 肋和顺时针旋转布置的次肋相交形成的近似菱形空 间曲面网格，网格尺寸约 3. 5m × 4. 5m，网格内部布 置玻璃幕墙。为了凸显主肋的旋转效果，主肋设置 在玻璃幕墙外侧，而次肋设置在内侧，主次肋之间由 85 第 41 卷 第 9 期 周思红，等 ．凤凰国际传媒中心结构设计 净长为 200mm 的节点连接。主肋为等腰梯形截面， 外侧宽 330mm，内侧宽 500mm，高 700mm，壁厚选用 16，20，30，36，45mm 等;次肋为 406 的圆钢管，壁 厚选用 12，16，24，32mm 等。 3 抗震设防性能目标 工程的抗震设防性能目标见表 1。 抗震性能目标 表 1 部位 需加强的构件 性能目标 混凝土墙抗剪 中震弹性 办公楼 混凝土墙抗弯 中震不屈服 混凝土柱(含斜柱) 中震弹性 混凝土墙抗剪 中震弹性 演播楼 混凝土墙抗弯 中震不屈服 混凝土柱(含斜柱) 中震弹性 壳体东西两侧空腔 中震弹性 外壳钢结构 演播楼顶 V 形撑 中震弹性 壳体的其他部位构件 中震不屈服 钢结构支座及预埋件 大震下保证安全，屋 顶钢结构挠度≤L /50 拱桥 中震弹性 通天扶梯，旋转坡道，内顶篷索膜结构 小震弹性 4 结构计算 4. 1 分析模型及分析软件 鉴于工程的复杂性，进行了如下多模型分析: (1)不带钢结构的混凝土整体模型，此时钢结 构(外壳、拱桥、通天梯、旋转坡道)作用在混凝土结 构上的反力以荷载的形式加入到混凝土模型中。采 用 PKPM 软件建模。 (2)带钢结构的办公楼混凝土单体模型，采用 MIDAS 软件建模，此模型计入了附着在办公楼上的 全部钢结构构件的自重和部分构件刚度。旋转坡 道、通天梯的作用以荷载的形式考虑在内。 (3)不带钢结构的办公楼混凝土单体模型，采 用 MIDAS 和 PKPM 软件建模，钢结构外壳、旋转坡 道和通天梯的作用以荷载的形式考虑在内。 (4)不带钢结构的演播楼混凝土单体模型，采 用 PKPM 软件和 MIDAS 软件建模，钢结构外壳、旋 转坡道和通天梯的作用以荷载的形式考虑在内。 (5)包括钢结构和混凝土结构的整体模型(包 括前述六个结构单元) ，采用 MIDAS 软件建模。 4. 2 混凝土结构主要静力计算结果 由于在办公楼处，外壳钢结构与混凝土结构联 系特别紧密。带钢结构的办公楼单体模型的周期计 算结果见表 2。演播楼的单体模型周期计算结果见 表 3。结构在地震作用下计算的等效重力荷载及地 震剪力、层间位移角、层位移比详见表 4，5。 办公楼单体模型周期 表 2 软件 SATWE 振型 周期 / s 振型模式 1 0. 684 4 Y 向平动 2 0. 600 6 扭转 3 0. 501 9 X 向平动 演播楼单体模型周期 表 3 软件 SATWE MIDAS 振型 周期 / s 振型模式 周期 / s 振型模式 1 0. 259 7 X 向平动 0. 244 4 X 向平动 2 0. 236 6 Y 向平动 0. 231 9 Y 向平动 3 0. 229 3 扭转 0. 228 7 扭转 等效重力荷载及地震剪力 表 4 模型 分析软件 SATWE MIDAS 办公楼 单体 结构总重量 / kN 296 732. 397 295 695. 4 基底剪力 / kN(X /Y 向) 29 831 /27 569 29 157 /22 988 剪重比 /%(X /Y 向) 9. 9 /9. 1 10 /7. 9 演播楼 单体 结构总质量 / kN 371 261. 975 367 980. 2 基底剪力 / kN(X /Y 向) 41 170 /38 037 35 279 /27 545 剪重比 /%(X /Y 向) 11 /10 10 /7. 8 楼层最大层间位移 表 5 最大层间位移角 最大层位移比 办公楼单体模型 演播楼单体模型 办公楼单体模型 演播楼单体模型 X Y X Y X Y X Y 1 /1 801 1 /1 243 1 /1 122 1 /2 006 1. 08 1. 31 1. 25 1. 39 5 钢结构设计特点简述 5. 1 钢结构建模 工程在设计过程中采取了以下措施来控制计算 模拟的精度。 5. 1. 1 采用 DP 软件建立三维空间模型 为了建立更为精确的整体模型，设计中采用三 维建模软件 DP(Digital Project) ，该软件是在航空、 汽车制造业得到广泛应用的三维建模软件 CATIA 的基础上进行的二次开发软件，其功能比 CATIA 更 加强大，对使用者要求较高，建模工作由建筑师和 结构师协同完成。 5. 1. 2 控制最长单元长度 对于结构计算模型，空间弯扭构件由分段直线 的梁单元模拟，这是受限于目前通用有限元软件的 计算功能及计算速度，通过如下对比分析，得出分段 长度不大于 400mm 时，用梁单元模拟弯扭构件的精 度能够满足设计要求。 对比分析模型如图 14 所示。取典型弯扭构件 一段，长度约 5. 4m，截面为等腰梯形截面(上边长 330mm，壁厚 24mm，下边长 500mm，壁厚 16mm，高 700mm，腹板厚度 16mm) ，分别建立杆系模型和板 95 建 筑 结 构 2011 年 壳模型，其中杆系模型中，最长长度控制在 400mm 以内，加入到整体模型中计算，施加同样的支承条 件，重点比较四个角点应力。 图 14 弯扭构件对比用模型 对比结果表明，对于梯形截面的四个角点，组合 应力的绝对最大值相差很小，四个角点分别相差 6%，7%，2%，4%，且采用梁单元计算的应力偏高， 可以认为用多段等截面梁单元满足工程要求。 5. 1. 3 精确控制单元主轴方向 弯扭构件的重要特点是单元主轴方向沿着中心 曲线逐渐变化，计算分析不能忽略这种变化对结构 的影响。因此要求旋转每个单元的局部坐标系保证 局部坐标系的主轴方向与单元所在点的面法线垂直 (弯扭构件照片见图 15)。 图 15 部分弯扭构件照片 5. 1. 4 面荷载施加方法 屋面采用框架式幕墙结构，由于主结构网格较 大，尺寸为(3 ～ 4)m ×(4 ～ 5)m，近似菱形网格。由 于部分曲面曲率较大，如简化为平面计算面上恒载、 活载及风荷载误差较大。因此，用 FORTRAN95 编 制了空间曲面网格结构的荷载施加程序，能精确地 计算曲面荷载，并按照一定的规则分配到相关构件 上，减小了因为过度简化造成的偏差。 5. 2 构件截面优化设计 5. 2. 1 构件材料 为了满足建筑对主构件外围尺寸统一，同时尺 寸不宜过大的双重条件，对于局部受力较大部位的 构件，通过加厚来满足受力要求，最大壁厚为 115mm，但壁厚超过 35mm 的用钢量为总用钢量的 10%左右，为了尽可能地减小结构自重，有效降低生 产、加工及安装成本，随着板厚的增加，采用了国内 能够生产的高强度、高性能钢材，具体见表 6。 构件材质 表 6 材质 Q345C Q345GJD Q420GJD Q460GJE 板厚 t /mm t≤35 35 ＜ t≤50 50 ＜ t≤90 ＞ 90 另外，板厚 t ＞ 40mm 时，使用 Z 向钢:40mm ＜ t ≤60mm，选用 Z15;60mm ＜ t≤90mm，选用 Z25;t ＞ 90mm 时，选用 Z35。 5. 2. 2 构件计算长度研究 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)［1］对于 交叉网格结构构件的计算长度没有专门，考虑 到本工程空间曲面网格比较复杂，同时交叉的网格 上下错开，相关规范对此也没有明确规定。为确定 构件的计算长度，采用整体模型进行非线性分析，考 虑竖向荷载及地震作用，根据受压构件欧拉公式确 定计算长度系数。 5. 2. 3 截面优化设计 在空间结构中，薄壁箱形构件可能受到拉、压、 弯、剪、扭等各种内力的作用。由于约束扭转效应产 生的翘曲应力较小，在薄壁箱形构件正截面验算时 可不考虑。在已知截面特性的条件下，可以分别进 行正截面强度、抗剪强度、受压稳定性验算。 目前，常用的通用计算软件暂无此类复杂截面 的优化功能。在本工程优化设计中，按照规范公式， 利用 FORTRAN 语言编制了优化设计程序，进行弯 扭构件的优化设计。在保证结构安全可靠的前提 下，减少用钢量，节约造价。 5. 3 旋转坡道结构设计 图 16 旋转坡道为宽度 3m，总长 235m 的钢结 构，标准断面见图 17，分别支承在演播楼、办公楼以 及外壳钢结构上，支承点如图 16 所示，局部设拉索 (带拉索节点断面见图 18)。在坡道端部进行了减 隔震设计，一方面通过隔震支座减小外壳与演播楼 的拉接刚度，减小支座反力;另一方面通过阻尼器及 支座的铅芯耗散能量，降低坡道面的水平振动(如 图 19 所示)。 5. 4 拱桥结构设计 连接办公楼及演播楼的东西向钢结构拱桥见图 20 ～ 22。拱桥跨度为 34m 左右，矢高 6. 4m，拱桥两 端分别支承于办公楼和演播楼的地下室墙上，与外 壳钢结构采用拉梁连接。拱桥一方面支承上部大平 台，另一方面增加钢结构空腔竖向刚度。 06 第 41 卷 第 9 期 周思红，等 ．凤凰国际传媒中心结构设计 图 16 旋转坡道示意图 图 17 坡道标准断面 图 18 带拉索节点断面 图 19 上端出口处支座平面图 图 20 西侧拱桥轴测示意 图 21 拱桥三维模型 图 22 拱桥月牙形标准断面 图 23 通天梯标准断面 图 24 通天梯平面及立面 5. 5 通天梯结构设计 通天梯为宽度 4. 2m，水平投影总长约 40m 的 钢结构，梯面与水平面夹角为 30°，标准断面形式见 图 23，下端支承于演播楼的层 5，上端支承在办公楼 层 9 中间的设备夹层上，仅提供竖向支承，垂直行梯 的水平方向设置阻尼器，减小地震下的振动及位移 (图 24)。 5. 6 计算分析结果 静力计算主要保证钢结构的挠度满足规范要 求。考虑到结构边界条件复杂，分区对挠度进行控 制。钢结构在恒载与活载的标准组合下变形云图见 图 25。通过分区挠度计算，最大挠跨比为 1 /362，满 足规范要求。 图 25 恒载 +活载下屋盖钢结构变形云图 /m 动力分析采用 Ritz 向量法进行特征值分析，各 个方向的振型参与质量均超过 90%，表 7 列出前 3 阶模态的周期，前 3 阶模态见图 26，27。 根据构件的重要程度，对部分重要钢结构构件 确定了相应的性能目标。其中，东西两侧空腔及 V 形柱需满足中震弹性，其余需满足中震不屈服的要 求。通过计算，各类构件应力比满足控制目标。 结构动力特性 表 7 模态号 周期(MIDAS)/ s 周期(ANSYS)/ s 振动模式 1 1. 19 1. 17 西侧空腔 2 1. 03 1. 02 办公楼 Y 方向平动 3 0. 94 0. 93 东侧空腔 注:1)由于结构过于复杂，很难出现单一方向的振动模态;2)结构局部振 动较多，东西侧空腔部位相对较柔，低阶振型主要在该位置。 5. 7 MIDAS 与 ANSYS 的模型弹性时程结果对比 考虑到本结构的复杂性，按照《建筑抗震设计 规范》(GB50011—2001)［2］3. 6. 6 条要求，进行多遇 地震作用下的内力和变形分析时，采用不少于两个 的不同力学模型，并对其计算结果进行分析比较。 限于篇幅，仅对不同软件的两个模型的动力特性进 行对比，如表 7 所示。 对比结果表明，两个模型的动力特性吻合很好。 进一步对构件的内力及变形进行对比，结果差异较 小，验证了计算模型的合理性。 5. 8 结构整体稳定分析 稳定分析的模型为整体模型，包括混凝土结构、 整体钢结构以及索网结构。整体稳定采用荷载-位 16 建 筑 结 构 2011 年 图 26 MIDAS 计算的前 3 阶振型 图 27 ANSYS 计算输出的前 3 阶振型图 图 28 几何非线性极限状态变形云图 /mm 图 29 双重非线性极限状态变形云图 /mm 图 30 施工现场照片(摄于 2011 年 3 月 25 日) 移全过程分析，具体按照以下两个模型进行:模型 一:几何非线性模型，即钢结构、索网结构考虑大变 形;模型二:考虑几何和材料双重非线性模型。钢结 构按理想弹塑性考虑，同时索网结构考虑大变形。 稳定分析的荷载模式为恒荷载 +活荷载。 分析结果(图 28，29)为:几何非线性分析的稳 定系数为 11. 6，几何和材料非线性分析的稳定系数 为 3. 5。 6 结论 经计算分析，工程主体混凝土部分的两个楼的 单体模型均满足规范规定的要求。由于钢结构将两 个部分连接为一体，形成复杂连体结构，为此，提高 了混凝土部分的抗震性能目标:由于办公楼与钢结 构连体的联系比较紧密，因而办公楼部分的墙抗剪、 柱子(包括斜柱)按照中震弹性考虑，墙抗弯按照中 震不屈服考虑;演播楼部分的竖向构件按照中震弹 性考虑。经计算，以上各部分均满足相应要求。考 虑几何和材料双重非线性，结构的整体稳定均满足 规范要求。 图 30 所示为 2011 年 3 月 25 日在施工现场拍 摄的照片，照片左侧为演播楼(结构北侧) ，其上大 部分外壳钢结构已经就位;照片右侧为办公楼(结 构南侧) ，其上的外壳钢结构尚未完成。两楼之间 的近端可以看到位于整体结构西侧的钢结构拱桥。 参 考 文 献 ［1］ GB50017—2003 钢结构设计规范［S］． 北京:中国计划 出版社，2003． ［2］ GB50011—2001 建筑抗震设计规范［S］． 2008 年版 ． 北 京:中国建筑工业出版社，2008． ［3］ JGJ3—2002 高层建筑混凝土结构技术规程［S］． 北京: 中国建筑工业出版社，2002． ［4］ GB50010—2002 混凝土结构设计规范［S］． 北京:中国 建筑工业出版社，2002． 26