铅芯橡胶支座隔震效果分析
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铅芯橡胶支座隔震效果分析
江海波廖蜀樵
(铁道第一勘察设计院上海研发中心,200435,上海//第一作者,工程师)
摘要铅芯橡胶支座有较高的初始刚度,又能允许较大的
变形,可以提高桥梁抗震性能。通过模拟铅芯橡胶支座的滞
回性能,把支座和桥梁当作一个整体考虑,进行非线性时程
计算。分析了铅芯支座的抗震效果,比较了铅芯支座在不同
的桥面刚度和不同基础刚度下的抗震效果。
关键词桥梁,铅芯橡胶支座,滞回曲线,时程...
避}熊溪期葵董葵葵一阚瓣釜葵饕瓣藤黧葵葵葵藤鬻}葵葵葵葵葵葵霪葵霪l釜辩蓠鬻嚣葵葵i}鎏鏊§葵葵萋葵§葵
铅芯橡胶支座隔震效果分析
江海波廖蜀樵
(铁道第一勘察设计院上海研发中心,200435,上海//第一作者,工程师)
摘要铅芯橡胶支座有较高的初始刚度,又能允许较大的
变形,可以提高桥梁抗震性能。通过模拟铅芯橡胶支座的滞
回性能,把支座和桥梁当作一个整体考虑,进行非线性时程
计算。分析了铅芯支座的抗震效果,比较了铅芯支座在不同
的桥面刚度和不同基础刚度下的抗震效果。
关键词桥梁,铅芯橡胶支座,滞回曲线,时程分析
中图分类号U442.5+5
AIlalysis帆seismicReducti帆ofk州-RubberBf烈in擎
JiangHaib0,LiaoShuqiaO
Abstr习IctLead—RubberBe商ngShaveaKghero打百nalstiffneSS
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Key删陆Mdge,Lead—RubberB谢ngS,delayedcircl}
curve,tim}hiStoryresponsea11alysis.
First-明thor7s addre鼯蛳haiTechnologyR&DC朗ter,
TheFirStRailwaySs1】rveyaIldDesignInstitute,200435,
Shanghai,C11im
铅芯橡胶支座有很大的滞回性能以及在地震作
用下产生很大的变形,可以减少整个结构体系的刚
度,加长振动周期,从而避开卓越周期处的强烈地面
震动,同时又可耗散地震输入结构的能量,保证建筑
物安全,比传统的抗震设计经济得多。由于铅有很
好的再结晶恢复其力学性能,可以加载3400周塑
性变形,其性能不会发生明显变化。因此铅芯橡胶
粱
作为桥梁隔震有很大的应用空间。本文比较了不同
基础和桥面刚度的桥梁的支座位移反应时程和支座
剪力反应时程,以及基础底的剪力反应时程和弯矩
反应时程,来说明铅芯橡胶支座的隔震作用。
1工程概况
分析对象为4孔32m的预应力混凝土梁桥;每
孔梁的质量77z=3.47×105kg,作刚性梁处理,取弹性
模量E=3.2×1010Pa;两端为桥台,中问3个桥墩。
桥墩高度10m,为圆形等截面桥墩,直径为D=3.0
m,墩的弹性模量E=2.8×1010Pa,体积质量),=
2300kg/m3。计算模型如图1所示。
隔震装置在支座处设置。支座高0.22m,全部
采用西500铅芯橡胶支座。每孔梁4个支座,支座
上端用螺栓与梁底相连。支座的滞回曲线可以简化
为双直线的特性uJ(见图2)。由于它有很好的初始
刚度,能很好地满足列车运营中水平刚度的要求。
计算中利用大型有限元软件ANSYS中的CCIm—
bin39单元来模拟支座的滞回性能。
地震加速度的时程采用美国1933年3月10日
记录的LongBeachEarthqual【e.CA地震加速度,其
最大值为63.6Cm/S2。把其幅值扩大10倍(其它如
频率等不变),可以折算为9度罕遇地震相当的最大
加速度636cm/S2。其加速度值在前10s很大,后面
就小了,所以计算其它地震最大作用值可取前20s。
考虑桥面有纵向弹性连接的作用心J,取桥面刚
度系数K桥面=25000kN/m计算,另取K桥面=10
kN/m计算作为比较。
图1桥梁计算模型图
· 35· 万方数据
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图2铅芯橡胶支座的滞回曲线
地基情况如下:基础采用桩基础,取轨道交通1
号线某一桥墩桩基布置形式。软弱地基时,桥梁基
础水平刚度K】1=3.276×105kN/m,桥梁基础转动
刚度K22=7.824×106kN·m/rad;硬地基时,K11=
2.013×106kN/m,K,,=2.625×10
7 kN·m/rad;岩
石地基时,桥墩下端按嵌固处理。
阻尼矩阵采用质量矩阵与刚度矩阵的线性组
合【3J。考虑到结构进入塑性阶段,全结构的阻尼采
用振型阻尼比为拿】=&=0.15。
2运营性能检算
根据《新建铁路桥上无缝线路设计暂行规定》,
跨度为32m的简支梁桥墩顶纵向水平刚度限值
400kN/cm(双线)。下面用这个限值来检算采用橡
胶支座的桥梁的墩顶水平刚度在运营中的安全性.
当为软弱地基时,K11=3.276×105kN/m,K22=
7.824×106kN·m/rad,墩身的截面二次矩J=等
0q
=3.98mj,E=2.8×107kPa,支座的初始刚度为
K专瘁=66kN/,rn。
单位作用力作用于墩顶时(设F=1kN),墩顶
位移为:
∑哉=艿p+艿甲+艿h+占。=22.48×10~6m
式中,F为作用于支座顶面的纵向水平力;艿。为由
于墩身弯曲引起的墩顶位移;d。为由于基础倾斜引
起的墩顶位移;dh为由于基础平移引起的墩顶位
移;占。为由于橡胶支座剪切变形引起的支座顶面的
位移。
P
墩顶的水平刚度为K墩顶=击=445kN/cm
二Ju£
>400kN/cm,满足运营要求。
3计算结果
为研究支座的滞回性能对抗震的影响,表1~3
列出了采用线性支座和采用铅芯橡胶支座在地震作
用下对桥梁结构的影响。线性支座的弹性刚度与铅
芯橡胶支座的初始刚度相同,其它的条件均不变。
表中把线性支座计算结果作为基数,铅芯支座的计
算结果与之比较,以“+”、“一”号表示增减;K表示
桥面刚度,计算方向按顺桥方向计算。
图3~8为岩石地基时,在不同桥面刚度下,铅
芯橡胶支座和线性支座在地震作用下的时程比较图
(不考虑铝芯的滞回耗能作用)。
表l基础为软弱地基时支座变形、支座反力、桥墩基础处反力的最大值
·36 ·
万方数据
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表2基础为硬地基时支座变形、支座反力、桥墩基础处反力的最大值
表3基础为岩石地基时支座变形、支座反力、桥墩基础处反力的最大值
O.09
O.06
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楼 O
迥加.03
—0.06
n ⋯⋯一锚芯叉座
!——线性支座
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图3 K=25000kN/m时支座4在地震作用下的变形反应时程
0.15
— 0.10
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⋯⋯一铅芯支座
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图4 K=10kN/m时支座4在地震作用下的变形反应时程
·37· 万方数据
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4结语
⋯⋯一一铅芯支座
图5 K=25000kN/m时桥墩2基础处在地震作用下的剪力反应时程
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.——线性支座
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图6 K=10kN/m时桥墩2基础处在地震作用下的剪力反应时程
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。 .——线性支座
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图7 K=25000kN/,m时桥墩2基础处在地震作用下的弯矩反应时程
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图8 K=10kN/m时桥墩2基础处在地震作用下的弯矩反应时程
(1)提高桥梁结构的基础刚度和桥面刚度,可使
地震对桥墩的作用有所减少;而桥梁结构利用铅芯
橡胶支座隔震后,地震对桥墩的作用会减少很多。
从表1~3和图3~8可以看出,使用铅芯橡胶支座
后,梁体的相对位移虽增加了38%~442%,但桥墩
的剪力和弯矩大大地降低了,减少值达到15%~
64%,从而起到了很好的隔震效果。
(2)随着地基硬度变大,使用铅芯橡胶支座后,
基底桥墩所受的弯矩和剪力降低的幅度也变大。所
以在地质条件较好的情况下,使用铅芯橡胶支座会
更好地提高桥梁隔震效果。
参考文献
1 HwaIlgJS,ChouJ M.Aneguivalellt1inearmodeloflead—rubber
·38·
sei蚵cIs01ationb嘶r】gs.E蟛n商119structures,1996,18(7):
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3叶爱君.桥梁抗震.北京:人民交通出版社,2002.43
(收稿日期:2004—10—19)
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