张力减径机传动浅析
2001年第 4期(总 g口期)
张力减径机传动浅析
谷文君 张永刚 杨云志
[提要]:舟绍张力减径机传动系统的结构原理
关键词 :差建传动 张力藏 径机 选 加电机
分析张 力减轻机 的齿轮葙厦轧辊 转速 计算。
基本电机 差动轮系齿轮
我厂从德国引进的张力减径机是我厂新建无缝管热轧
线 的关键设备之一.它是用来将轧管机轧后的荒管再进
行无芯捧带张力的进一步轧制。张力减径机采用热轧方
式.可以实现减径、减壁 、等壁 、增壁轧制。由于张力减
径机具有精度高 、产品规格范围大、轧制速度高等优点....
2001年第 4期(总 g口期)
张力减径机传动浅析
谷文君 张永刚 杨云志
[提要]:舟绍张力减径机传动系统的结构原理
关键词 :差建传动 张力藏 径机 选 加电机
分析张 力减轻机 的齿轮葙厦轧辊 转速 计算。
基本电机 差动轮系齿轮
我厂从德国引进的张力减径机是我厂新建无缝管热轧
线 的关键设备之一.它是用来将轧管机轧后的荒管再进
行无芯捧带张力的进一步轧制。张力减径机采用热轧方
式.可以实现减径、减壁 、等壁 、增壁轧制。由于张力减
径机具有精度高 、产品规格范围大、轧制速度高等优点.
.‘ .‘ .j^ .j‘ .‘ .‘ .‘
围 2
在该设计分析中,一方面.优化模型的变量尺寸必须
依赖于原始模型的变量尺寸.其对应的逻辑关系始终保
持.即初始模型为参数化摸型,知结构上有较大变化时,
需重新处理模型及参数:另 一方面,我们在求解时.将多
目标转化为单目标,将其余目标及一些判断准则转化为约
束条件也是重要环节 .使问题得到简化.从而便于求解
4 有限元分析结果 比较
通过对比分析和调整.得 出了较满意的
,现将两
种方案的有限元分析结果比较如下:
阿 3、圈 4分别为最 初和优化后 的架体 弯曲变形 分布
圈
在图3中,架体变形呈担架式弯曲,最大挠度值9.33
mm.换辊机架体的剐度为 3858.5 kgf/mm;在图4中,架
体 变形 呈波浪 式弯曲 ,最 大挠度值 0 71mm,剐度 为
50704.2 kgf/mm。
通过有限元分析及优化,架体的主应力范围从 l 66~
14 6 kgf/mm ,改变为015 .19 kgf/mm:.高应力集中区得
到 明显 改善。
5 结 语
在设计中.完全可以利用 CAE(ComputerAided
一 l6一
许多无缝管生产线都把它用作最终精轧机,从而进 一步提
高生产率,提高成材率,产出高质量的无楚钢管。
张力减径机调控比较复杂 ,我们通过对张力减径机传
动系统的分析,找到一种 比较简单的调控办法,即通过计
算各机架轧辊转速.用轧辊转速控制张力,达到控制成品
围 3
啊4
neering)技术对机械零件进行结拇优化 我们在 I—DEAS
Master6.0的应用过程中已经解决丁一部分实际问题.不仅
提高丁设备的强度、剐度指标 .而且太幅度缩短周期 .提
高了设计质量。
让稿 日靶 2CO[年 5^ 10日
同建棒 、 忠^:一i 集面 司设 计研 克院工程
持 寸 一 重桌团套 哥蛭营奉部工程 师
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《一重技术>
管壁厚度 的 目的
1 差速转动张力减径枧的主要技术性能
型号 :SRM一275—9_0 ;
机架数:20架 (其中前 l~6架为一套传动系统 ,后
7~20架为另一套传动 系统 ,:
基本速度电机 :】(30kW(】~6架 ),450kW(7~20架);
选加速度电机 :100 kW (I 6架 ),450 kW(7~20架 );
人 口毛管 :直径 O95~O131 mm,壁厚 3.5~I9 8珊
成品管:直径030-.-0127Ⅲm,壁厚 3~20mm:
轧制速度:^口1.,n/s,出口最大5.,n/s
2 机构分析
(1)集中差速传动张力减径机传动如图 1所示
这里需要说明的是 ,本张力硪径机共有两套传动系
统,其中 1~6架由一台基本电机和一台造加电机带动,7~
I” (2 J 【 I
1一选加电机 (1-6)I 2~基车电机 (1—6);3一基率电机 (7-如
一 暂星{色;8一系秆; 差动轮系齿轮;l 与机槊相连。
圈 1
2O架由另外~台基率电机带动,因为 7一加 架的传动形式
与 I~6架基率一样.只是电机所在位置不同,故其传动示
意图在本图中省略 .下面的分析和计算也只以 1~6架为
例
本张力减径机传动形式为两段集中传动,其特点是所
有轧辊的驱动是由同一台基本电机和同一台选加电机来实
现的,这样在每个机架咬^钢管时不会因为冲击而造成该
槊轧辊的速度下降.造成锕管壁厚 均 .这也是枭中传动
的张力耐c径机优于单独传动的张力减径机的地方。与单独
捧动的张力减径札相比.其缺点是结构复杂、造价高。同
时它还有一个突出的缺点,就是第 6架和第 7架之间的传
动是截然分开的,此两架I茜I的速度关系只能通过电气方面
采调整,这是在使用过程中应特别注意的。
(2)机架结构如图 2所示。
这里需要说明,一种机架主驱动轴在上面,另一种机
架主驱动轴在下面,这样使齿轮箱的输出轴反向转动变成
了机架间同向轧制 机架是装配好后,在专用机床上加工
孔型.从而保证孔型和轧制中心线妁精确稳定。
孵
‘量盒接f;卜 螺旋锥齿鸵 ,一轧魁; 一^轴;5一毛 动轴
圈 2
i5 1 (n1
4一选加电机 (7—20);5一减速箱;6一差动轮系内卣田
3 轧辊转速计算
3 1 甍逮蕞统计算
差建系统由圈 1中件6、件7、件 8、件 9组成
设件9的转速为 齿数为: ;件 8的转速为 n 件
7的转速为 rt:,齿数为2.2;件6的转速为 ‰ 齿数为
为了计算方便,我们假设整个轮系加上一个转速为n
的附加转动,由相对运动原理可知,各构件的相对运动关
系不变,剽原米的差动轮系变成了定轴轮系.所 任意两
构件闻的传动比可用定辅轮系的方法来计算.则有:
H
乏= = 一垒
n n3--llH l
整理得: = !!
, ,
上式中n ,
示件9和件 6相对于件 8的转速, 表示
转化后的机构中件 9和件6的传动比。
3 2 各机架基奉转逮计算
根据M—M公司提供的资料可知 jI P_J_⋯ , 但
设第 n机架的基本转速为 .基本传动系统的一段轴的转
速为 r~(即基本电机的转速为 ),则有 : =三
nm :‘
由此 可得 :n 盟 ⋯ ⋯ ⋯ . (2)
3.3 各机架迭加转速计算
设第 n架的选椰转速为 ~.,选加传动系统的一段轴转
一 17—
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200 7年第 4期(总 90期)
压力容器开孔与补强
王相意 张永 田 王 忠臣
[提要]:论述时压力客器开孔的强度问题和等面积补强法。
关篱词:窖署开孔 补强 薄膜应力 弯曲应力 峰值应力 压力窖器
为满足工艺操作、容器制造 、安装、检验及维修等要
求.在压力容器上开孔是 不可避免的。容器开孔 以后 ,不
仅整体强度受到削弱 ,而 且还 因开孔 引起应 力集 中造成 开
孔边缘局部的高应力。因此压力容器设计中必须充分考虑
开孔 和开孔补强 。
1 压力容器开孔引起的强度问题
11 开孔引起的应 力
压力容器壳体开孔以后,可引起三种应力:
(1)局部薄膜应力 压力容器壳体一般承受均匀的薄
膜应力,即一次总体薄膜应力。壳体开孔以后 ,不仅壳体
开孔截面的承载面积减少,使该截面的平均应力增大,而
且开孔边缘应力分布极不均匀。在离开孔边缘较远处 ,应
力几乎没有变化,而增大的应力则集中分布在开孔边缘
由此在孔边引起很大的薄膜应力,即局部薄膜应力。
{2)弯曲应力 容器开孔以后,一般总需设置接管或
凡孔,即有另一个壳体与之相贯。相贯的两个壳体在压力
载荷作用下,各自产生的径 向膨胀 (直径增大)避常是不
一 致的,为使两部件在连接上变形相协调,则必然产生一
组自平衡的边界内力 (包括横剪力与弯矩) 这些边界内力
将在壳体的开孔边缘及接管端部引起局部的弯曲应力.属
于=次应力
(3)峰值应力 在壳体开孔边缘与接管的连接处还会
产生 一种由于应力集中造成的分布范围很小,而数值可能
很高的应力.称为蚌值应力。可见,压力容器壳体由于开
孔使开孔边缘形成了较复杂的应力状况。
1.2 不同应力对应的破坏形式
容器在压力载荷下产生的一次总体薄膜应力是最基本
的应力,是为平衡压力载荷所产生的。这种应力如超过材
料的许用应力达到材料屈服点 ,则容器将产生很大变形
(径向晦胀),如不计壳体材料的应变强化效应,则壳体材
料会发生塑性流动,导致容器爆破。这种破坏是在一次加
载条件下就发生的,故称为静力强度失效。
由于耜贯壳体变形协调产生的边界内力引起的局部应
力具有 自限性.它不会使容器在一次加载条件下发生破
坏。但它可能在多次加载条件下,即多次加压卸压的加载
方式下,造成开孔附近的局部破坏,即发生所谓失去安定
性的塑性疲劳破坏 (大应变疲劳破坏)。
由于应力集中现象引起蚌值应力虽不会使容器在一次
或多次加载方式下发生破坏,但可能在频繁的加压卸压的
反复加载方式下 ,使开孔接管的连接部位首先出现裂纹.
继而扩展 ,最终导致容器开孔附近的破裂,即发生疲劳破
坏 。
容器中上述几种应力虽然是同时存在的,但其破坏的
发生则是与加载方式 (加卸压循环次数)密切相关的。因
此,压力容器强度设计,首先应根据容器使用条件的加载
方式 (一次、多次或反复加载)考虑可能l发生的破坏形式,
然后确定所应计算的应力 ,井按不同的性质分剐对待,以
t t ● t ● t t t t t t t t ● t t t t t t t ● ● t t t ● ⋯ ● t t t t t t t t t ● t ● t ● t ● t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t t ● t ● t ● t t t ● ● t t
速为 , (即选加电机的转速为 )。 因为所有齿轮的齿数均为已知,所以只要知道 和 ,
如图则有 —璺L=三 - ⋯ (
Zd ; =
由此可得 丑 .'_ 几d ⋯ ⋯⋯ ⋯⋯⋯ .(4)
;d ⋯ =如 I)
上式中i 为一段轴与第 架选加传动轴之间的传动比。
3 4 轧辊转速的计算
根据M-M公司提供的资料,所有机架的差速系统完全
相同,所以用(2)式的 和(3)式的‰ 分别代替(1)式的n
和 ,,即可得出第 架轧辊的转速 ,如下式:
三LⅡ I+ 壁 .. n
rl 蝤 lL一一 ⋯ ⋯ (5)
r ,
一 18一
即知道基奉电机转速和迭加电机转速,就可以求出所有机
架的转速。
4 结 语
各机架轧辊的转速是我们在生产中非常关心的,只要
知道基本电机和迭加电机的转速,即可求出各架轧辊的速
度,从而控制各机架阃的张力,控制壁厚。
牧 稿日觏 :2001年 4月 u 日
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