附件2:25t汽车吊上楼板计算
书
目 录
1.1. 计算内容 - 1 -
1.2. 计算说明 - 1 -
1.2.1. 计算概述 - 1 -
1.2.2. 汽车吊性能参数
- 6 -
1.2.3. 荷载取值 - 7 -
1.2.4. 荷载施加 - 8 -
1.2.5. 边界条件 - 11 -
1.2.6. 荷载组合 - 13 -
1.3. 楼面承载力验算 - 14 -
1.3.1. 南北侧工况楼面承载力验算 - 14 -
1.3.2. 东西侧工况楼面承载力验算 - 22 -
1.4. 混凝土结构裂缝宽度验算 - 27 -
1.5. 结论 - 28 -
1.5.1. 验算结论 - 28 -
1.5.2. 建议 - 28 -
1.6. 补充计算 - 1 -
1.6.1. 计算说明 - 1 -
1.6.2. 荷载取值 - 2 -
1.6.3. 荷载施加 - 3 -
1.6.4. 边界条件 - 7 -
1.6.5. 荷载组合 - 8 -
1.6.6. 南北侧工况楼面承载力验算 - 9 -
1.6.7. 结论 - 14 -
1.1. 计算内容
在1F层混凝土楼板回填后,为了扩大拼装范围,
将回填区域作为拼装场地,由于需要上25t汽车吊作为拼装设备,故需要对楼板结构进行验算,确定汽车吊上楼板进行吊装作业,结构是否安全。
汽车吊上楼板区域示意如下所示:
汽车吊上楼板范围图
1.2. 计算说明
1.2.1. 计算概述
汽车吊上楼板验算内容包括两个部分,第一部分是空载行驶工况下的受力验算,第二部分是吊装作业(打腿)时的受力验算。
根据汽车吊上楼板范围图,和对应结构图发现,南北向结构与东西向结构存在差别,故在验算时将分为南北向和东西向两种结构形式验算:
南北向结构计算模型(取其中两跨进行验算)
东西向结构计算模型(取其中两跨进行验算)
验算的板厚为200mm,因混凝土强度在上楼板时只能达到75%,故根据混凝土强度
值确定本验算混凝土强度的75%来验算,相应查表数据均按照C25取:
说明:混凝土强度标准值,通过计算发现C35混凝土的强度达到75%时比C25混凝土强度略小,故本计算按照C25混凝土强度验算。
楼板采用钢筋桁架楼承板,配筋大样如下所示:
1.2.2. 汽车吊性能参数表
汽车吊性能参数表
1.2.3. 荷载取值
1、结构自重
2、汽车吊支腿荷载
按照最不利工况,侧后方吊装工况计算各个支腿的反力结果如下:
选取腿下方受力面积为0.5m*0.5m=0.25m2,计算出各个支腿下的面荷载如下:
N1=934KN/ m2
N2=406.8 KN/ m2
N3=553.2 KN/ m2
N4=26.2 KN/ m2
3、施工活荷载
施工活荷载按照2KN/m2考虑。
1.2.4. 荷载施加
1、结构自重——软件自行考虑
2、25t汽车吊上楼板,选取其中两跨进行计算,按最不利工况计算(四个支腿均支撑在楼板上),荷载施加如下所示:
荷载施加图(南北侧)
荷载施加局部放大图(N1支腿位置)(南北侧)
荷载施加图(东西侧)
载施加局部放大图(N1支腿位置)(东西侧)
3、施工活荷载
施工活荷载按照2KN/m2考虑,施加如下:
荷载施加(南北侧)
荷载施加局部放大图(南北侧)
荷载施加(东西侧)
荷载施加局部放大图(东西侧)
1.2.5. 边界条件
1、根据结构图标示确认边界条件:
南北侧
东西侧
2、钢柱柱脚设置为刚接
南北侧
东西侧
1.2.6. 荷载组合
共进行4种荷载组合,其中前三种荷载组合为应力、配筋验算,第四种荷载组合为变形验算。
1.3. 楼面承载力验算
1.3.1. 南北侧工况楼面承载力验算
1.3.1.1. 变形验算
板竖向变形图
梁竖向变形图
计算结果分析:
竖向变形:最不利位置最大竖向变形为5.13mm<9000/250=36mm,满足规范要求。
1.3.1.2. 应力验算
钢结构梁柱最大正应力为26.6MPa,最大负应力为-60.6MPa,小于规范允许设计强度值(Q345应小于295MPa,Q390应小于360MPa)
1.3.1.3. 配筋验算
1、最大内力值确定
板最大正弯矩为60.0KN.m/m,位于板跨中
板最大负弯矩-33.0KN.m/m,位于板与梁交接位置
板最大正剪力为185KN/m
板最大负剪力为-142KN/m
根据以上计算结果,统计板单位长度(1000mm)下的最大内力值如下:
最大正弯矩为60.0KN.m/m,位于板跨中
最大负弯矩为-33.0KN.m/m,位于板与梁交接位置
最大正剪力为为185KN/m,位于板与梁交接位置
最大负剪力为为-142KN/m,位于板与梁交接位置
2、配筋验算
1)楼板最大正弯矩配筋验算
板最大正弯矩为:60.0kN?m/m
查《混凝土结构计算
》表2-1-15
确定在60KN.m/m的弯矩下,实际需要抗拉配筋面积为【As=1800mm2】
HB1板:
图纸设计板下部配筋为:一侧为
10@94配筋,每米板宽【As=863.5mm2】
另一侧为
12@150配筋,每米板宽【As=791mm2】
As=863.5mm2<【As=1800mm2】,不满足规范要求。
HB2板:
图纸设计板下部配筋为:一侧为
12@94配筋,附加钢筋
12,每米板宽【As=1808.6mm2】
另一侧为
12@80配筋,每米板宽【As=1413mm2】
As=1413mm2<【As=1800mm2】,单侧配筋不满足规范要求。
2)楼板最大负弯矩配筋验算
板最大负弯矩为:-33.0kN?m/m
查《混凝土结构计算手册》表2-1-15
确定在33KN.m/m的弯矩下,实际需要抗拉配筋面积为【As=970mm2】
HB1板:
图纸设计板上部配筋为:
一侧为
12@188配筋,附加钢筋为
10@188配筋,每米板宽【As=1071mm2】
另一侧为
12@150配筋,每米板宽【As=1413mm2】
As=1071 mm2>【As=970mm2】,满足规范要求。
HB2板:
图纸设计板上部配筋为:
一侧为
12@188配筋,附加钢筋为2
12配筋,每米板宽【As=1808mm2】
另一侧为
12@80配筋,每米板宽【As=1470mm2】
As=1470 mm2>【As=970mm2】,满足规范要求。
3)楼板最大剪力配筋验算
楼板最大剪力:185kN
查《混凝土结构计算手册》表2-3-14
得到C25混凝土,200mm厚楼板抗剪能力为155.6KN/m<185KN,不满足规范要求。
1.3.2. 东西侧工况楼面承载力验算
1.3.2.1. 变形验算
板竖向变形图
梁竖向变形图
计算结果分析:
竖向变形:最不利位置最大竖向变形为9.1mm<9000/250=36mm,满足规范要求。
1.3.2.2. 应力验算
钢结构梁柱最大正应力为29.0MPa,最大负应力为-57.3MPa,小于规范允许设计强度值(Q345应小于295MPa,Q390应小于360MPa)
1.3.2.3. 配筋验算
1、最大内力值确定
板最大正弯矩为53.7KN.m/m,位于板跨中
板最大负弯矩-44.9KN.m/m,位于板与梁交接位置
板最大正剪力为106KN/m
板最大负剪力为-121KN/m
根据以上计算结果,统计板单位长度(1000mm)下的最大内力值如下:
最大正弯矩为53.7KN.m/m,位于板跨中
最大负弯矩为-44.9KN.m/m,位于板与梁交接位置
最大正剪力为为106KN/m,位于板与梁交接位置
最大负剪力为为-121KN/m,位于板与梁交接位置
2、配筋验算
1)楼板最大正弯矩配筋验算
板最大正弯矩为:53.7kN?m/m
查《混凝土结构计算手册》表2-1-15
确定在53.7KN.m/m的弯矩下,实际需要抗拉配筋面积为【As=1560mm2】
HB1板:
图纸设计板下部配筋为:
一侧为
10@94配筋,每米板宽【As=863.5mm2】
另一侧为
12@150配筋,每米板宽【As=791mm2】
As=863.5mm2<【As=1560mm2】,不满足规范要求。
HB2板:
图纸设计板下部配筋为:一侧为
12@94配筋,附加钢筋
12,每米板宽【As=1808.6mm2】
另一侧为
12@80配筋,每米板宽【As=1413mm2】
As=1413mm2<【As=1560mm2】,不满足规范要求。
2)楼板最大负弯矩配筋验算
板最大负弯矩为:-44.9kN?m/m
查《混凝土结构计算手册》表2-1-15
确定在44.9KN.m/m的弯矩下,实际需要抗拉配筋面积为【As=1310mm2】
HB1板:
图纸设计板上部配筋为:
一侧为
12@188配筋,附加钢筋为
10@188配筋,每米板宽【As=1071mm2】
另一侧为
12@150配筋,每米板宽【As=791mm2】
As=1071 mm2<【As=1310mm2】,不满足规范要求。
HB2板:
图纸设计板上部配筋为:
一侧为
12@188配筋,附加钢筋为2
12配筋,每米板宽【As=1808mm2】
另一侧为
12@80配筋,每米板宽【As=1470mm2】
As=1470 mm2>【As=1310mm2】,满足规范要求。
3)楼板最大剪力配筋验算
楼板最大剪力:121kN
查《混凝土结构计算手册》表2-3-14
得到C25混凝土,200mm厚楼板抗剪能力为155.6KN/m>121KN,满足规范要求。
1.4. 混凝土结构裂缝宽度验算
汽车吊对楼板产生最大弯矩为60kN?m/m(详见1.3.1.3)。
1)荷载效应标准组合的弯矩设计值
Mq = Mmax/1.35=44.5 kN?m
2)σsk —按荷载效应的标准组合计算的钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力
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