20万吨每年饲料和20万吨每年果葡糖浆综合项目节能评估报告

第一章 建设单位及项目概况 1.1 建设单位基本情况 建设单位名称：内蒙古XXX有限责任公司 企业性质： 有限责任公司 单位地址： 内蒙古XXX区工业园区南区 法定代表人： 联 系 人： 电 话： 邮 编： ： 内蒙古XXX有限责任公司隶属于XXXX有限公司,是该公司在东北地区投巨资建设的一家大型玉米深加工企业。 内蒙古XXX有限责任公司始建于2006年3月，注册资金3000万元，其中广东顺糖占股份93%，内蒙古通粮集团占股7%。公司座落于XXX区工业园区南区（该园区是国家农牧业产业化示范基地），占地面积1000亩，资产总值超5亿元，年加工转化玉米60万吨，年产酒精10万吨、DDGS（饲料）9万吨、淀粉20万吨， 胚芽、纤维、蛋白粉等副产品6.55万吨，年销售收入16亿元 。主要工艺达到了国内先进水平。 内蒙古顺通生物公司现有一条60.00×104t/a玉米深加工生产线，年产淀粉20.00×104t，此外公司抓住现阶段全球食糖供不应求、糖价持续攀升、屡创新高等一系列良好契机，拟在内蒙古XXX区工业园区南区建设20×104t/a饲料和20×104t/a果葡糖浆生产综合项目。 1.2 项目基本情况 一、项目概况见表1-1。 表1-1 项目概况表 名 称 内 容 一、项目概况 项目名称 内蒙古XXX有限责任公司20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目 建设地点 内蒙古XXX区工业园区南区 项目性质 新建 项目类型 轻工 建设规模及内容 本项目拟建设20×104t/a饲料和20×104t/a果葡糖浆生产线及相关辅助配套设施，项目建成后年产20×104t/a饲料和20×104t/a果葡糖浆。购置液化喷射器、糖化锅、膜过滤、色谱分离系统、电力设备等年产20×104t/a饲料和20×104t/a果葡糖浆生产设备及相关配套设备。 项目总投资37410.81万元，项目占地面积105874.00m2、总建筑面积45571.16㎡。 工作制度 项目生产车间为三班运转，管理部门为一班制，每班工作8小时，年工作日为300天。 项目总投资、经济分析与 本项目总投资为37410.81万元，其中建设投资29695.90万元，流动资金为7714.91万元。项目建成后，年销售收入122640.00万元；年利润总额6841.51万元；销售税金及附加439.91万元；总投资收益率18.29%；投资利税率31.22%；财务内部收益率18.38%（所得税前）；投资回收期7.14年（所得税前）；盈亏平衡点71.88%。 二、生产系统 生产工艺 本项目以企业所自产精制淀粉乳和淀粉车间的副产品作为为原料，生产常规淀粉糖浆、F55果葡糖浆和饲料，淀粉转化糖浆工艺采用酶法，液化过程采用二次喷射二次闪蒸工艺。化常规淀粉糖浆生产装置由液化、糖化、过滤、脱色、离子交换、蒸发浓缩和灌装等过程组成；F55果葡糖浆生产装置由液化、糖化、板框过滤、膜过滤、一次离交、袋式过滤、一次蒸发、异构、二次离交、二次蒸发、色谱分离、混床、调味、减菌过滤、三次蒸发和包装等部分组成；饲料生产装置由原料接受、搅拌混配（添加营养物）、包装等部分组成。 供 电 本项目电源由内蒙古XXX有限责任公司原有10kV变电站接入项目各生产装及辅助装置。公司总电源由木里图镇工业区红河110KV有变电站双回路提供。项目常规淀粉糖浆工序、F55果葡糖浆工序和辅助工序个建一座变电站，供项目日常用电。 三、辅助附属系统 供热（生产蒸汽和采暖热力）方案 本项目生产（蒸汽）和采暖耗热（热力）由公司现有一台130.00t/h锅炉、两台25.00t/h循环流化床锅炉和项目自备的一台KLSH090S型中央空调提供。公司原有装置蒸汽消耗量为108.00t/h，富裕72.00t/h，本项目蒸汽消耗量为36.99t/h，公司原有锅炉可满足本项目用汽需求。 通风 车间通风采取机械通风和自然相结合的方式，一般生产生产车间采用FT35-11NO3.15#型轴流风机，补风靠门窗缝隙补充，换气次数按6次/时。屋顶风机采用XHBX-D5T型回收式换气机。工业洁净车间采用KLSH090S型中央空调进行通风。 水源及给排水 本项目生产、生活及消防用水由公司自备水井供给，水量可满足项目用水需要。项目年新水用量为74.78×104m3，年排水量为61.37×104m3。 循环水 本项目循环水用量为3600.00m3/h，设计温差为8℃，循环水采用冷却塔强制冷却，项目设有1200m3/h喷雾冷却塔三台，塔外最大直径12m。流量3600m3/h，扬程45m。循环热水经冷却塔强制冷却后，由循环水泵加压至工艺装置。采用10台循环水泵（Q=400 m3/h H=37m）。 1.2.1 主要技术经济指标 项目主要技术经济指标表见表1-2。 表1-2 主要技术经济指标表 序号 项目名称 单位 数量 备注 1 建设规模 1.1 饲料 t/a 200000.00 1.2 果葡糖浆 t/a 200000.00 2 产品方案 2.1 常规淀粉糖浆 t/a 80000.00 2.2 F55果葡糖浆 t/a 120000.00 2.3 饲料 t/a 200000.00 3 主要原材料 3.1 精制淀粉乳（39.00%） t/a 375520.00 4 年工作日 天 300 三班制（每班8小时） 5 动力消耗量 5.1 电力 104kW.h/a 901.83 5.2 蒸汽（170℃） t/a 70955.01 5.3 蒸汽（133℃） t/a 195389.68 5.4 热力（采暖） GJ/a 19356.09 5.5 新水 104m3/a 74.78 6 电气指标 6.1 补偿后全厂功率因数 0.95 6.2 总线变损率 % 2.35 6.3 S11-M-630KVA/10/0.4KV（1台） % 68.90 6.4 S11-M-1000KVA/10/0.4KV（1台） % 65.83 6.5 S11-M-1250KVA/10/0.4KV（1台） % 61.94 7 建（构）筑物 7.1 用地面积 m2 105874.00 7.2 总建筑面积 m2 45571.16 8 项目定员 人 316 8.1 其中：工人 人 269 8.2 管理人员 人 47 9 财务情况 9.1 总投资 万元 37410.81 9.2 建设投资 万元 29695.9 9.3 流动资金 万元 7714.91 达产年份 9.4 营业收入 万元 122640.00 各年平均值 9.5 营业税金及附加 万元 439.91 9.6 增值税 万元 4399.12 各年平均值 9.7 总成本费用 万元 110959.47 各年平均值 9.8 利润总额 万元 6841.51 各年平均值 9.9 所得税 万元 1710.38 各年平均值 9.10 净利润 万元 5131.13 各年平均值 9.11 总投资收益率 % 18.29 息税前利润/总投资 9.12 总投资利税率 % 31.22 9.13 资本金净利润率 % 13.72 9.14 总成本利润率 % 6.17 9.15 销售利润率 % 5.58 9.16 盈亏平衡点 % 71.88 达产年值 % 73.1 各年平均值 9.17 投资回收期 年 7.14 所得税前 年 8.17 所得税后 9.18 财务净现值 万元 14284.1 i=12% 所得税前 万元 5443.73 i=12% 所得税后 9.19 财务内部收益率 % 18.38 所得税前 % 14.57 所得税后 9.20 资产负债率 % 17.05 达产年 9.21 流动比率 % 257.73 达产年 9.22 速动比率 % 194.15 达产年 1.2.2 项目主要能耗指标 项目能耗指标见表1-3。 表1-3 项目能耗指标表 序号 指标名称 单位 能耗指标 1 项目能源消费总量 （当量值） tce/a 22881.24 （等价值） tce/a 29258.56 2 项目综合能耗 （当量值） tce/a 22881.24 （等价值） tce/a 29322.64 3 工业增加值能耗 （当量值） tce/万元 1.423 （等价值） tce/万元 1.824 4 单位产值能耗 （当量值） tce/万元 0.187 （等价值） tce/万元 0.239 5 单位常规淀粉糖浆综合能耗 （当量值） tce/t 0.106 （等价值） tce/t 0.137 6 单位F55产果葡糖浆综合能耗 （当量值） tce/t 0.116 （等价值） tce/t 0.149 7 单位饲料综合能耗 （当量值） tce/t 0.003 （等价值） tce/t 0.005 8 单位建筑面积能耗 （当量值） kgce/m2 18.38 （等价值） kgce/m2 29.85 9 节能量 （当量值） tce/a 984.54 （等价值） tce/a 1258.74 10 总线变损率 % 2.35 11 变压器负载率 S11- M-630KVA/10/0.4KV % 68.90% S11- M-1000KVA/10/0.4KV % 65.83% S11- M-1250KVA/10/0.4KV % 61.94% 12 循环水利用率 % 98.00 1.2.3 项目进度计划 本项目计划建设期从2012年2月至2014年4月，建设期为26个月，第三年投产，达到设计生产能力的30%，第四年达到设计能力的100%。为了加快项目建设进度，各项工作可以交叉进行，具体实施进度详见表1-4。 内蒙古XXX有限责任公司项20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目节能评估报告 6 表1-4 项目实施进度计划表 月份 项目 2012年 2013年 2014年 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1 2 3 4 项目报批 ★ ★ ★ 初步设计、施工图设计 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ 土建施工 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ 非标设备加工、设备订货 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ 设备安装 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ 管路安装 ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ 调试 ★ ★ 带料试车 ★ 1.2.4 产品方案及原辅料消耗 一、产品方案 项目产品方案见表1-5。 表1-5 产品方案表 产品 单位 数量 常规淀粉糖浆 t/a 80000.00 F55果葡糖浆 t/a 120000.00 饲料 t/a 200000.00 二、产品质量 1.常规淀粉糖浆 本项目常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）主要供当地啤酒厂。项目常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）规格见表1-6。 表1-6 常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）规格 项 目 DE值：40-48 DE值：28-39 优级 一级 二级 一级 二级 干物质% 84-88 68-83 73-76 68-72 PH 4.6-6.0 4.6-6.0 透光率% ≥96 ≥94 熬糖温度℃ >155 >135 >125 >125 蛋白质% ≤0.1 硫酸灰分% ≤0.3 ≤0.4 ≤1.0 ≤0.5 ≤1.0 二氧化硫mg/kg ≤450 ≤200 ≤200 ≤200 ≤100 砷（以As计mg/kg） ≤0.5 铅（以Ph计）mg/kg ≤1 铜（以Cu计）mg/kg ≤1 2．F55果葡糖浆标准 我国已制定F55果葡糖浆国家标准GB/T 20882-2007《果葡糖浆》，但是本项目所产F55果葡糖浆主要供应可口可乐和百事可乐，因而对F55果葡糖浆质量要求高于国家标准，因此本项目F55果葡糖浆标准采用可乐标准。F55果葡糖浆标准见表1-7。 表1-7 F55果葡糖浆标准 序号 项目 参数 1 口味 无异味 2 气味 无不愉快气味 3 外观 无混浊和其它异状 4 % 固形物（20℃） 76.5至77.5% 5 成份 (干组分) 果糖 右旋糖与果糖 高糖类 (DP2+) 最低55.0 % 最低95.0 % 最高5.0 % 6 pH (未稀释) 3.3-4.5 7 色值 1.15 CRA (x 100) 或 最高20 ICUMSA 单位 8 电导率 最高70 μmhos/cm 9 二氧化硫 (总) 最高3.0 ppm 10 铁 (按Fe计) 最高1.0 ppm 11 钙 (按Ca计) 最高5.0 ppm 12 铜 (按Cu计) 最高1.0 ppm 13 镁 (按Mg计) 最高5.0 ppm 14 砷(按As计) 最高1.0 ppm 15 铅 (按Pb计) 最高0.1ppm 16 沉淀物 最高6.0 ppm 17 乙醛 最高80 ppb（11% 干组分） 18 异戊醛 (IVA) 最高5.0ppb（11% 干组分） 19 2-氨基苯乙酮 (2AP) 最高0.5 ppb，直读% 干组分 20 羟甲基糠醛(HMF) 最高75 ppm，直读% 干组分 21 糠醛(FFA) 最高2.0 ppm，直读% 干组分 22 氯化物 最高50 ppm 23 总需氧菌平板计数 (总喜中温菌) 最高200 CFU/10克. 24 酵母菌 最高10 CFU/10克. 25 霉菌 最高10 CFU/10克. 26 絮凝反应 通过试验 三、原辅料消耗情况 本项目所需辅助材料主要有酶制剂，盐酸、液碱、无机盐类和活性炭、硅藻土及离子交换树脂等，除酶制剂需由天津或无锡外购以外，其余绝大部分辅助材料可以由本地化工厂就近解决。 1. 常规糖浆原（啤酒专用糖浆）主要原辅材料消耗见表1-8。 表1-8 常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）原辅材料消耗表 序 号 名称及规格 单位 年消耗量 备注 1 原料 1.1 淀粉乳（39%） t 148000 管道输送 2 化学品 2.1 NaOH(30%) t 1244.8 汽车 2.2 HCL(31%) t 1212.8 汽车 2.3 纯碱 t 26.4 火车 汽车 2.4 食用盐 t 536 火车 汽车 3 酶制剂 3.1 2X-高温酶 t 25.6 火车 汽车 3.2 复合糖化酶 t 45.6 火车 汽车 4 辅助材料 4.1 活性炭 t 320 火车 汽车 4.2 树脂 t 14.4 火车 汽车 2. F55果葡糖浆主要原辅材料消耗见表1-9。 表1-9 F55果葡糖浆原辅材料消耗表 序 号 名称及规格 单位 年消耗量 备 注 1 原料 1.1 淀粉乳（39%） t 227520 管道输送 2 化学品 2.1 盐酸（31%） t 3240 汽车 2.2 碱液(30%) t 3360 汽车 2.3 硫酸镁 t 120 汽车 2.4 焦亚硫酸钠 t 129.6 汽车 3 酶制剂 4 淀粉酶 t 26.4 火车 汽车 5 糖化酶 t 84 火车 汽车 6 异构酶 t 14.88 火车 汽车 7 辅助材料 7.1 阳离子树脂 t 34.08 火车 汽车 7.2 阴离子树脂 t 34.08 火车 汽车 3. 饲料主要原辅材料消耗见表1-10。 表1-10 饲料原辅材料消耗表 序号 品种名称 单位 年消耗量 备 注 1 DDGS t 84000 管道输送 2 纤维粉 t 34000 汽车 3 胚芽饼 t 16000 4 蛋白粉 t 12000 汽车 5 其他填料 t 54000 第二章 节能评估的主要依据 为贯彻落实科学发展观，促进国民经济协调、可持续发展，确保固定资产投资项目合理利用能源、提高能源利用效率，实现节能降耗，特依据下列合理用能标准、节能设计规范编制本节能评估报告。 2.1 国家现行的法律、法规、规章和产业政策、准入条件 《中华人民共和国节约能源法》(主席令77号) 《中华人民共和国清洁生产促进法》(主席令72号) 《国务院关于加强节能工作的决定》(国发[2006]28号) 《固定资产投资项目节能评估和审查暂行办法》(发改委[2010]第6号令) 《中国节能技术政策大纲》(2006年) 《国务院关于发布促进产业结构调整暂行规定的通知》(国发[2005]40号) 《产业结构调整指导目录(2011本)》（国家发改委令 第9号） 《国家鼓励发展的资源节约综合利用和环境保护技术》(国家发改委 [2005]第65号) 《国家重点节能技术推广目录(第一批)》(国家发改委[2008]第36号) 《国家重点节能技术推广目录(第二批)》(国家发改委 [2009]第24号) 《高耗能落后机电设备(产品)淘汰目录(第一批)》(工节［2009］第67号) 2.2 自治区有关规定 《内蒙古自治区人民政府关于大力开展节能工作的意见》内政发[2006]71号 《关于进一步加强固定资产投资项目节能评估和审查工作的通知》（内经信节综字[2010]457号） 《内蒙古自治区人民政府关于印发自治区固定资产投资项目节能评估和审查管理办法的通知》内政发[2008]16号 《关于对自治区固定资产投资项目节能评估管理办法配套文件修订通知》内经信资环字[2011]446号 2.3 行业标准、规范，技术规定和技术导则 一、合理用能方面的标准 《工业企业能源管理导则》(GB/T15587-2008) 《工业设备及管道绝热工程设计规范》(GB50264-1997) 《工业设备及管道绝热工程质量检验评定标准》(GB50185-1993) 《用能单位能源计量器具配备和管理通则》(GB17167-2006) 《评价企业合理用电技术导则》(GB/T3485-1998) 《评价企业合理用热技术导则》(GB/T3486-1993) 《节电技术经济效益计算与评价》(GB/TB13471-2008) 《节水型企业评价导则》(GB/T7119-2006) 二、 工业设备能效方面的标准 《清水离心泵能效限定值及节能评价值》(GB19762-2007) 《中小型三相异步电动机能效限定值及能效等级值》（GB18613-2006) 《容积式空气压缩机能效限定值及节能评价值》(GB19153-2003) 《三相配电变压器能效限定值及节能评价值》(GB20052-2006) 《通风机能效限定值及节能评价值》(GB19761-2005) 三、节能设计标准和规范 《设备热效率计算通则》(GB/T2588-2000) 《设备及管道保温保冷技术通则》(GB/T11790-1996) 《综合能耗计算通则》(GB/T2589-2008) 《企业能量平衡通则》(GB/T3484-2009) 《供配电系统设计规范》(GB50052-2009) 《10kV及以下变电所设计规范》（GB 50053-94） 《工业循环冷却水处理设计规范》GB50050-2007 《工业用水软化除盐设计规范》GB/T 50109-2006 《固定资产投资项目节能评估工作指南》（2011年本） 《企业能量平衡表编制方法》GB/T16615 《企业能流图绘制方法》GB6421 四、建筑类相关标准和规范 《公共建筑节能设计标准》(GB50189-2005) 《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019-2003) 《外墙外保温工程技术规范》(GB50034-2004) 《建筑照明设计标准》(GB50034-2004) 《建筑采光设计标准》(GB/T50033-2001) 《洁净厂房设计规范》GB50187-93 《工业企业总平面设计规范》GBJ73-84 五、其他 《能源管理培训》内蒙古自治区经济委员会 由XXX设计研究院编制的《内蒙古XXX有限责任公司20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项》可行性研究报告 内蒙古XXX有限责任公司《节能评估项目委托书》 第三章 项目设计内容及对比分析 3.1 工艺、技术选择原则及其主要内容 3.1.1 工艺技术选择原则 一、严格执行国家和内蒙古现行的有关设计规范、规程，以及有关消 防、环保和职业卫生方面的方针政策。 二、根据建设规模进行详细计算，并结合企业多年的生产实践经验， 确定生产工艺及其它配套设备。 三、设备选型以先进、高效、实用、节能、可靠为原则，引进关键设 备，选用国产先进设备，尽可能在保证产品质量的前提下减少投资、降低成本。 四、考虑公用各系统的配套。 3.1.2 工艺技术的主要内容及评价 一、生产工艺 （一）生产工艺比选 目前业内，淀粉转化为葡萄糖浆的生产工艺有酸法、酸酶法及酶法等三种工艺。不同的工艺，其产品甜度、胶粘性、增稠性、保潮性、吸湿性、渗透压力、颜色稳定性、焦化性、还原性、发酵性是不同的，三种工艺技术及特点见表3-1。 表3-1 生产工艺明细表 序号 业内工艺 特 点 1 酸法 工艺过程需要盐酸、草酸，其中盐酸的水解淀粉能力高，但酸法水解缺乏专一性，同时产生复合反应，温度愈高，复合反应愈多，生成的有色物质多，颜色深，用酸量多，需中和碱量大，因之产生的灰分也多。 2 酶法 具有高度的专一性，副产物少，纯度高，糖色浅，因之减少了净化工序和净化剂的用量，与酸法相比，可以转化较高浓度的固形物，提高效率，减少损耗，降低成本，所得母液还可以利用，而且在常温常压下进行，设备工艺都比较简单。 3 酸酶法 投料浓度18～20oBe-，为酸法的两倍，节省费用，缩短时间，DE值（糖化率）可达96%，纯度高，糖液色浅，容易结晶析出，用酸量少，仅为酸法的20%，产品质量高。 通过上述对比，本项目糖浆生产工艺选用了酶法。该工艺成熟、并且具有运行稳定、生产效率高、成本低等优点。 （二）常规淀粉糖浆生产工艺 1．液化 来自公司原有淀粉生产装置的精制淀粉乳，经计量后送至调配罐，调至浓度33%DS，在配料罐中加入碳酸钠溶液，调节淀粉乳的PH值为6左右，同时连续加入耐高温的液化酶。配料之后将料液送至一级喷射器中，将原料用蒸汽加热到108℃，在管道中保温5～7分钟。然后进行一次闪蒸，将物料冷却到91℃左右后进行二次喷射，二次喷射温度140～150℃维持10分钟，然后进行二次闪蒸，将物料温度降至100℃，用泵送至液化柱进行液化反应，反应时间为120分钟左右。充分液化反应后的物料经物料间换热后到真空闪蒸罐冷却至60℃后送去糖化工段。 2．糖化 在糖化前加盐酸调节PH值4.2~5.5，并加入一定量的糖化酶，送入糖 化反应罐进行糖化，糖化时间依据不同品种的要求确定。 3．过滤 预涂板框过滤机，通过板框过滤机滤布表面的硅藻土预涂层作为过滤介质，使糖液通过预涂层进入下道工序，而糖液中的蛋白质、脂肪及大分子糊精则被截留到预涂层表面，糖液进入脱色进料罐，由泵经换热器升温加热至70~80℃后，送到下道脱色工序。 4．脱色 过滤后糖浆加入活性炭充分搅拌后，活性碳吸附20-30min后，通过（预涂硅藻土的烛式过滤机）或板框滤去活性炭，得到清澈透明的滤液。滤液经热交换器、冷却降温后，进入下道离子交换工序。 5．离交 糖浆经脱色系统处理后经降温至55-60℃进入离交进料罐中，通过阳、阴柱后除去糖液中的大部分盐类、胶体物质和离子型色素进入缓冲罐中，再经阳、阴柱精制后，经检测合格，送至糖浆蒸发。 6．蒸发 经离子交换系统后无色透明的稀糖浆送至糖浆蒸发工序进行浓缩。进入蒸发器的稀糖浆含固形物为30-35％，经蒸发浓缩至固形物达到产品要求（干物质含量73.58%）。 7．包装 由蒸发工序送来的浓缩糖浆即可进入贮罐，也可直接进入中间罐。由贮罐出来的糖浆送入中间罐进行小包装，或送至汽车槽车装车。 8．工艺流程图见图3.1。 图3.1 常规淀粉糖浆生产工艺流程图 （三）F55果葡糖浆生产工艺 1．液化 来自公司原有淀粉生产装置的精制淀粉乳，计量后送至调配罐，调至浓度33%DS，在配料罐中加入碳酸钠溶液，调节淀粉乳的PH值为6左右，同时连续加入耐高温的液化酶。配料之后将料液送至一级喷射器中，用蒸汽加热到108℃，在管道中保温5～7分钟。然后进行一次闪蒸，将物料冷却到91.00℃左右后进行二次喷射，二次喷射温度140～150℃维持10分钟，然后进行二次闪蒸，将物料温度降至100℃，用泵送至液化柱进行液化反应，反应时间为120分钟左右。充分液化反应后的物料经物料间换热后到闪蒸罐冷却至60℃后送去糖化工段。 2．糖化 在糖化前加盐酸调节PH值4.0～5.0，并加入一定量的糖化酶，送入糖化反应罐进行糖化后出料送至过滤工段。 3．过滤 糖化液通过自动板框过滤机过滤进入下道工序，而液化液中的蛋白质、脂肪及大分子糊精则被截留到滤布表面，达到一定厚度后自动卸料清洗，卸下的蛋白质、脂肪及大分子糊精由螺旋机到收集槽内运出。物料经中间换热器加热后送膜过滤工段。 4．膜过滤 过滤糖化后的糖浆经加热器加热到加热70～80℃进入膜过滤进料罐，糖液由泵送入葡萄糖膜过滤系统，通过三级膜过滤后，得到清澈透明的滤液。滤液经冷却降温后，进入下道离子交换工序。 5．离交 葡萄糖浆经脱色系统处理后经降温至55～60℃进入离交进料罐中，通过阳、阴柱后除去糖液中的大部分盐类、胶体物质和离子型色素进入缓冲罐中，再经阳、阴柱精制后，经检测合格，送至葡萄糖浆蒸发。 6．蒸发 经离子交换系统后无色透明的稀糖浆送至葡萄糖浆蒸发工序进行浓缩。进入蒸发器的稀糖浆含固形物为30～35％，经真空蒸发浓缩至固形物45％，浓缩后糖浆输送至异构工序。 7．异构 浓缩至45%DS的糖液，以一定的温度和流速通过异构柱，在适宜的异构酶作用参数条件下，葡萄糖在异构酶的催化作用下转化为果糖含量 42%-44%的果葡糖浆，再送至后道精制系统进行处理。 8．F42离交精制 经异构的F42糖浆进入离交进料罐中，通过阳、阴柱后除去糖液中的大部分盐类、胶体物质和离子型色素，精制后，经检测合格后依据色谱分离量部分进下一工序。 9．色谱分离 色谱分离装置可分为物料前处理系统和模拟移动床系统两个部分。物料处理系统将系统所需要的物料和洗脱水进行前处理。物料和洗脱水经过滤之后进入脱气系统除去其中的溶解氧，然后进入到模拟移动床系统进行分离。分离出来的果糖馏分果糖含量在90%左右（称F90），与二套离交出料的F42果糖按比例混合，调配成果糖含量在55-55.5%的F55果葡糖浆，进入下道精制工序；分离出来的葡萄糖馏分返回到一套离交系统。 10．F55离交精制 从色谱分离工序来的F55果葡糖浆经降温至35-40℃进入糖浆精制系统中，经混床、脱味后，对糖浆进一步进行除盐、除异味后，经检测合格后分别进入F55蒸发工序。 11．F55蒸发 经F55精制系统后无色透明的F55果葡糖浆含固形物为40-45％左右，经蒸发浓缩至固形物78.54％。浓缩后糖浆经成品换热器冷却至30-35 ℃后输送至灌装工段。 12．灌装 由蒸发工序送来的浓缩糖浆即可进入贮罐。由贮罐出来的糖浆送至灌装间，用密闭式汽车鹤管装车，灌装前成品贮罐车为洗涤合格的成品贮罐车。 13．工艺流程图 图3.2 F55果葡糖浆工艺流程图 （四）饲料生产工艺流程 项目饲料工艺流程包括：原料接受、搅拌混配（添加营养物）、包装等过程。 由公司原有淀粉装置输送来的DDGS、纤维粉、胚芽饼、蛋白粉和填料按42.00%∶17.00%∶8.00%∶6.00%∶27.00%进行搅拌混配后由自动包装机进行包装。 二、工艺技术评价 本项目所采用的生产工艺具有运行稳定、生产效率高、专一性强、生产过程副产品少、生产条件温和、产品纯度高等一系列优点。 3.2设备选择原则及其关键设备选择情况 3.2.1 设备选择原则 一、在满足工艺条件的前提下，力求经济、合理的选择原则，确保设备选型的先进性及合理性。 二、除关键生产设备拟从国外引进，其余设备全部国产化，以加快建设进度，节省投资。 三、根据生产需要，在保证产品质量，提高收率前提下，关键生产设备液化喷射器、膜过滤、色谱分离系统拟从国外引进。 四、对国内已经制造，且在实践应用中证明性能可靠的专用和定型设备， 3.2.2 关键设备选择情况 本项目主要设备液化喷射器、糖化锅、压滤机等。其糖化锅采用：J47001-0Z型糖化锅，加热面积为6m2；有效容积：14m2；压滤机型号为LB-20、生产能力450kg/h。 3.2.2 主要生产设备 项目主要生产设备见表5-3。 3.3 厂区布局和车间工艺平面布置原则及其主要内容 3.3.1 总平面布置原则 一、充分考虑厂区的地形、风向等因素，并力求工艺顺畅、运输短捷、布置紧凑、减少占地，满足执行国家现行的防火、防爆、防噪、防振、运输、卫生等规范规定的要求，合理确定建筑物的间距。 二、充分利用公司现有场地，布置尽量紧凑，以节约占地。根据生产流程及整个工业园的运输情况，做到新老区相结合。 3.3.2 总平面布置内容及评价 一、总平面布置内容 内蒙古XXX有限责任公司20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目位于内蒙古XXX区工业园区南区，内蒙古XXX有限责任公司厂区内。用地面积105874.00m2，项目包括淀粉库房、F55果葡糖浆装置、常规淀粉糖浆装置、洗桶小桶灌装间以及相应的辅助装置，规划总建筑面积45571.16m2。 内蒙古XXX有限责任公司厂区原有一套60×104t/a玉米深加工装置，本项目拟建设在原有装置南侧。 项目淀粉库房位于项目西侧自北向南依次排开；紧邻淀粉库房东侧自北向南依次为F55果葡糖浆装置和常规淀粉糖浆装置。 饲料库房位于项目东侧，饲料库房西侧自北向南依次为洗车及灌装车间、洗桶小桶灌装间和辅助材料库房。其中新建循环水池和污水池同样自北向南依次排列在洗车及灌装车间和F55果葡糖浆装置中间。 二、竖向设计 1．保证土方工程量最小，并尽量使填挖量达到或接近平衡。 2．确保建筑物和场地不受洪水淹没，项目初步按厂房地面标高比室外地面高出0.20m，用平坡式布置。 3．保证厂区内交通方便，防火间距要满足最小防火间距要求。 三、厂区道路 本厂区已设环形消防道路，路面宽度为12.00m、10.00m、7.00m及6.00m，转弯半径为12.00m,道路与管架交叉处的净空高度为5.00m，项目规划项目有两条路与原厂区道路连接，满足老厂区与新建厂区之间的运输。道路型式采用城市型道路，混凝土路面结构层自上而下分别为250厚C30水泥混凝土面层、150厚二灰碎石稳定层、250厚级配碎石、素土夯实。 四、运输 生产的原料为淀粉乳，由淀粉车间用管路输送到果葡糖车间使用，需要厂内外运输的主要物料是辅助原料及产品，年运输量达469471.00t，其中运入68579.00t，运出400892.00t。 五、绿化 项目建设区内种植一些观赏性强的树木，适当点缀些具有北方特色的矮型乔、灌木及绿篱；主干道两侧种植行道树；其余可绿化的场地，均以草坪为主，适当点缀灌木球、花卉等，以美化厂区环境。绿化覆盖率≤15%。 六、建（构）筑物 具体建（构）筑物见表3-2。 表3-2 建（构）筑物一览表 序号 建（构）筑物名称 建筑面积（m2） 层高 结构形式 备注 1 淀粉库房2座 7800.00 1、 轻钢彩钢板 2 辅助材料库房 3900.000 1、 砖混 3 常规淀粉糖浆装置 8074.00 2、4 混凝土框架结构 4 果葡糖浆装置 8074.00 2、4 混凝土框架结构 5 洗桶小桶灌装间 4844.40 1、2 轻钢彩钢板 洁净车间 6 洗车及灌装间 1156.80 1、2 轻钢彩钢板 7 喷干装置 4797.00 2、5 混凝土框架结构 8 饲料库房 2898.00 1 轻钢彩钢板 9 饲料装置 700.00 4 混凝土框架结构 10 配电室 200.00 1 砖混 11 门卫 54.00 1 砖混 12 食堂及倒班宿舍 2388.96 4 混凝土框架结构 13 循环站 360.00 1 砖混加钢砼 14 污水处池 252.00 1 砖混加钢砼 15 化学品站 72.00 1 砖混 合计 45571.16 三、总平面布置评价 整个厂区布置紧凑，使得工艺流程短捷，有利于生产管理，同时考虑了一定的绿化空间，有助于改善生产环境。项目总平面布置及洁净车间布置符合《工业企业总平面设计规范》GB50187-93和《洁净厂房设计规范》GB50187-93中的各项规定。 3.4项目供配电设计方案 3.4.1工厂供电设计的原则 一、必须遵守国家的有关规定及标准，执行国家的有关方针政策，包括节约能源，节约有色金属等技术经济政策。 二、应做到保障人身和设备的安全，供电可靠，电能质量合格，技术先进和经济合理，采用效率高、能耗低和性能先进的电气产品。 三、应根据工作特点、规模和发展规划，正确处理近期建设与远期发 展的关系，做到远近结合，适当考虑扩建的可能性。 四、按负荷性质、用电容量、工程特点和地区供电条件等，合理确定设计方案。 3.4.2供配电方案 一、供电电源及电压等级 电源由公司原有10KV变电站双回路供电，线路采用电缆和架空线引入项目各车间变电所。公司总电源由XXXX工业区红河110KV有变电站双回路提供。 根据GB50052-09《供配电系统设计规范》的规定。本项目工艺装置用 电负荷为级三级负荷，合计2675.10kW；少数重要负荷如消防、仪表电源、 事故照明等负荷属二级负荷，合计80kW。 二级用电负荷原则上不允许停电，采用UPS供电；三级用电负荷采用单回路供电。 本项目电容补偿采用低压侧集中补偿方式，使高压进线处的功率因数达到0.90以上。 二、主电源的选择及电气主接线 项目拟建三座车间变配电室。 三个车间变配电室分别为F55果葡糖浆车间变配电室；常规淀粉糖浆车间变配电室；辅助附属变配电室。 F55果葡糖浆车间变配电室内设1台S11- M-1000KVA/10/0.4KV变压器，供F55果葡糖浆工序设备用电；常规淀粉糖浆车间变配电室设1台S11- M-630KVA/10/0.4KV变压器，供常规淀粉糖浆工序设备用电；辅助附属变配电室设1台S11- M-1250KVA/10/0.4KV变压器，供全厂辅助设备饲料工序、灌装工序及日常生活设备用电。 10kV及0.4kV侧母线均采用单母线分段运行供电方式供电。正常时母联断开，分段运行，做倒闸操作时母联只能手动合闸。 10kV系统为中性点非直接接地方式，考虑本工程10kV侧出线全部为电缆线路，电容电流较大，且每个馈出线回路均装设了零序电流互感器，可以快速切除故障点，所以采用小电阻接地系统。对系统正常运行时的中性点位移具有抑制作用。 配电变压器均采用节能型全封闭户内式电力变压器S11-M-型。10kV配电装置选用KYN-12型金属铠装中置手车式开关柜，断路器采用高分断能力的真空断路器。电缆根据电压、电流、允许电压损失及环境等条件选择，本项目电缆选用示铜芯、聚氯乙稀绝缘、粗钢线铠装、聚氯乙稀护套 电力电缆。 三、配电电压的选择 根据装置的负荷情况，生产装置用电负荷配电电压等级如下： 低压电动机： 380V 检修电源 ： 36/12V 照明电源： 380/220V 关键仪表 220V，来自UPS 四、补偿及计量 无功补偿采用低压在母线集中自动补偿，以确保全厂功率因数达到0.95以上。计量设在线路进线处进口处，计量CT选择0.2S级，计量PT选择0.2级，计量表计选用智能表。 1．微机监控及保护装置 变电所设有一套微机监控及保护装置，继电保护按照现行国标《电力装置的继电保护和自动装置设计规范》来设计系统保护和安全自动装置。 2．主变压器：纵联差动保护、过电流保护、电流速断保护、瓦斯保护。 3．馈出线：过电流保护、电流速断保护、零序过电流保护。 五、非线性负荷谐波情况及防治 本项目在供用电系统中使用了整流器、变频器、光设备、日光灯、应急电源、电容补偿装置等设备，均会产生对供电系统的谐波危害。 可采用的抑制谐波的措施有：单调谐滤波器是电容与电感的串联回路在欲滤除谐波频率下串联谐振。对该频率谐波电流相当于短路。该频率的谐波电流理论上全部流入滤波器而不会注入电网，达到滤波的目的； 三相配电变压器采用D,Yn11接线组别；380V负荷采用有源滤波器。对10kV和380V系统单台电子换流设备严格限制其谐波含量，将其注入电网的各次谐波值控制在规范要求的范围内。 六、主要电气设备材料选型 本项目用电设备及电缆按短路电流的动、热稳定来选择、校验，380V用电设备按短路电流选择、校验，低压电缆按额定电流来选择，防爆设备按防爆介质的级别和组别来选择，电缆桥架选用高防腐复合型桥架或铝合金桥架。见表3-3。 表3-3 主要电气设备表 名 称 型 号 及 规 格 单位 数量 备 注 变配电室 10kV金属铠装中置式高压开关柜 KYN-12 台 4 电力变压器 S11-M-630KVA/10/0.4kV 台 1 电力变压器 S11-M-1000KVA/10/0.4kV 台 1 电力变压器 S11-M-1250KVA/10/0.4kV 台 1 抽出式低压配电屏 GCS 台 20 综合自动化保护装置 套 1 动力配电箱 台 10 照明配电箱 台 5 电缆及其它材料 低压控制电缆 95m2 千米 0.30 火灾报警系统 套 1 七、电气照明 照明电压选用220V，电控室及开关室根据外商要求的照度配置灯具，主车间采用金属卤素灯，局部照明采用荧光灯。每个出口配置应急指示灯 ，变电所、电控室及开关室设置事故照明灯。 八、防雷及接地系统 本项目根据《建筑物防雷设计规范》GB5057-2010规定，进行防雷及 接地系统设计，本项目建、构筑物设置避雷装置，其接地电阻值小于10欧姆。变压器中心点直接接地，接地电阻小于4欧姆。生产车间采用TN-S接地形式保护，并做等电位环接地网。低压配电系统采用220/380V的中性点固定接地系统按照各主要厂房的用电负荷量的大小。 九、通信 本项目在各厂房办公室、仪表室、值班室等设置电话。 3.5项目辅助工程设计方案 3.5.1供热方案 本项目热力（生产蒸汽和采暖热力）主要用于生产过程和冬季车间采暖。热力由公司现有锅炉房提供。 一、生产供热 本项目生产用汽（0.8MPa，170℃饱和蒸汽、0.3MPa，133℃饱和蒸汽）主要集中在常规淀粉糖浆工序和F55果葡糖浆工序的原料液化产品蒸发过程，液化过程耗蒸汽（0.8MPa，170℃）量为9.85t/h，产品蒸发过程耗蒸汽（0.3MPa，133℃）量为27.14t/h。 蒸汽由公司锅炉房经管道输送至本项目后再经减温减压装置后进入各蒸汽用点。 二、采暖供热 项目建设地冬季寒冷，生产车间冬季需要采暖，变配电室和洁净车间（洗桶小桶灌装间）采用空调采暖。因此本项目采暖热源分别有由公司现有热力管网和空调提供。 洗桶小桶灌装间采暖面积为4844.40m2，采暖热负荷为169.55kW，变配电室采暖面积为200.00m2，采暖热负荷为7.00kW，因考虑洗桶小桶灌装间通风要求，设计采用1台KLSH090S型空调作为采暖热源，制热量为384.00 kW。 采暖形式：厂区各建筑物采暖均采用散热器采暖，采暖形式为下供下回双立管系统。 设备及材料：采暖用散热器选用四柱760铸铁散热器，室内采暖管道 用焊接钢管。 3.5.2通风 依据《采暖通风与空气调节设计规范》(GB50019-2003)，将本项目车间分为一般生产车间和洁净车间，一般生产车间通风采用自然通风和机械通风相结合的方式，原则上以自然通风为主，自然通风不能满足生产工艺要求时，则考虑机械通风，通风设备设计采用FT35-11NO3.15#型轴流风机，参数N=0.25kW，补风靠门窗缝隙补充，换气次数按6次/时。屋顶风机采用XHBX-D5T型回收式换气机，参数N=0.33kW。 洁净车间（洗桶小桶灌装间）通风采用中央空调进行通风，空调型号为KLSH090S。 3.5.3给排水方案 一、设计范围 内蒙古XXX有限责任公司20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目的给排水设计，设计内容包括生产、生活、消防给水系统、循环水系统排水系统及装置界区内给排水管网设计。 二、水源 本项目生产、生活及消防用水由公司自备水井供给，公司原有四眼深水井，每眼井出水量为150m3/h，总供水能力为600.00 m3/h，公司原有装置耗水量为450 m3/h，剩余150 m3/h，本项目用水量为103.86 m3/h，既公司原有供水能力可满足项目用水需要。 三、给水系统 本项目新水用量为103.86m3/h。给水系统主要由生产装置给水系统和辅助工序供水系统组成。 生产装置给水系统主要为生产过程工艺用水；辅助工序用水系统为设备冲洗、车辆冲洗和循环水补充水及员工日常生活用水。其供水压力均为0.40 MPa，给水系统设施采用DN150mm无缝钢管。管道除必要的部分法兰连接外其余均采用焊接。埋地部分管道采用原土直埋，聚乙烯胶带加强级防腐。 根据工艺要求项目新水分别为一次水、脱盐水和循环水补水。 （一）脱盐水 本项目脱盐水用F55果葡糖浆工序，用量为15.00m3/h。 项目自备一套CX-20型反渗透全自动脱盐水装置，其产水量为20.00 m3/h，供水能力可满足项目需求。 （二）循环水系统 本工程循环水用于生产工序物料的循环冷却，用量为3600.00m3/h，设计温差为8.00℃，循环水采用冷却塔强制冷却，项目设由1200m3/h喷雾冷却塔三台，塔外最大直径12m。流量3600m3/h，扬程45m。循环热水经冷却塔强制冷却后，由循环水泵加压至工艺装置。采用10台循环水泵（Q=400 m3/h H=37m）。循环热水经冷却塔强制冷却后，由循环水泵加压至工艺装置。冷却塔置于循环水池上。 本项目循环水系统的水质控制执行《工业循环冷却水处理设计规范》（GB50050-2007）的水质指标。 四、排水系统 根据清污分流的原则，排水系统划分为生产废水、生活污水、雨水清污分流排水制，排水量为85.23m3/h。 (一) 生产污水 项目生产污水排放量为84.27m3/h，生产污水经项目污水池排入公司现有污水处理装置进行处理后排入园区污水管网。 (二) 生活污水 生活污水排放量为0.96m3/h，生活污水经化粪池处理后排入公司现有污 水处理装置。 五、消防用水 室外消防给水管网与生产、生活给水管网合用，在管网上设地下式室外消火栓。设置间距为120m。有两条输水管道与厂区给水管网连接。 3.5.4供气方案 本项目灌装工序部分设备需要压缩空气作为动力，消耗量为320.00 m3/h，根据项目压缩空气的消耗量，选择一台SCR75-7型空压机，供气量为500.00m3/h。供应量可满足项目用气需求。 第四章 项目所在地能源供应情况 4.1项目使用能源种类及其来源的合理性、可行性分析评价 4.1.1 项目使用能源品种的选用原则 一、项目所用能源与当地能源品种相适应； 二、根据清洁生产节能减排原则合理利用能源； 三、根据生产过程特点及用能设备的要求确定能源品种 四、选择价廉、质优、供应稳定的能源。 五、尽可能利用运距短、成本低的能源。 4.1.2 能源品种选择的合理性、可行性分析评价 本项目能源消耗种类主要有二次能源热力、电力。耗能工质：新水、压缩空气等。 本项目电力和热力外购，新水和压缩空气项目自给。 该项目能源品种的选择是合理可行的。 4.1.3项目能源消耗种类及供应情况分析 一、电力 本项目电源由公司原有10KV变电站双回路引入对项目供电。供电能力可满足项目用电需要。公司总电源由木里图镇工业区红河110KV变电站双回路提供。供电计划详情见附件供电协议。 二、热力（生产蒸汽和采暖热力） 本项目热力（生产蒸汽和采暖热力）用于日常生产和冬季采暖。由公司现有锅炉房提供，供应量可满足本项目需求。 三、压缩空气 本项目灌装工序部分设备需要压缩空气作为动力，项目所耗压缩空气由自备空压机提供。 4.2 项目能源的各种能源年总消耗量及其使用分布情况 一、电力使用分布情况 项目电力使用分布情况见表4-1，图4.1。 表4-1 电力使用分布情况表 用能系统 用能工序 年消耗量 当量值 等价值 分布 比例% （104kW.h） (tce/a) (tce/a) 生产系统 常规淀粉糖浆工序 222.69 273.68 899.66 24.70% F55果葡糖浆工序 337.70 415.04 1364.32 37.45% 饲料工序 34.63 42.56 139.90 3.84% 灌装工序 42.10 51.74 170.08 4.67% 辅助系统 243.56 299.34 983.98 27.01% 变线损 22.04 26.00 85.46 2.35% 合计 901.83 1108.36 3643.40 100.00% 图4.1项目电力分布结构图 二、热力（生产蒸汽）使用分布情况 热力（生产蒸汽）用于日常生产。项目电力使用分布情况见表4-2。 表4-2 热力（生产蒸汽）使用分布情况表 项目 单位 数量 比例% 常规淀粉糖浆工序 t/h 13.96 37.74% F55果葡糖浆工序 t/h 23.03 62.26% 合计 t/h 36.99 100.00% 三、压缩空气 本项目灌装工序部分设备需要压缩空气作为动力，消耗量为230.40×104m3/a。 4.3 水的使用和供应情况 一、水源及供应情况 本项目生产、生活及消防用水由公司自备水井供给。厂区内形成环状布置，水管管径根据用水量大小确定，可保证项目用水需要。 三、项目用水情况 项目新水用量为103.86m3/h、循环水用量为3600.00m3/h。项目年新水用量为74.78×104m3。项目新水用量分布情况见表4-3。 表4-3 新水分布表 用水工序 单位 新水 蒸发冷凝水回用 循环水 新水 脱盐水 F55果葡糖浆工序 m3/h 57.72 15.00 15.23 2400.00 常规淀粉糖浆工序 m3/h 29.56 — 9.67 1200.00 辅助工序 m3/h 1.58 — 总计 88.86 15.00 24.90 3600.00 第五章 项目用能系统、工序及其用能的平衡分析 5.1项目用能系统及用能工序 一、项目用能系统 本项目能源统计边界主要针对内蒙古XXX有限责任公司20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目。 根据项目用能特点，将本项目划分为生产系统、辅助附属生产系统两个部分。 用能工序及用能种类统计见表5-1。 表5-1 用能工序及用能种类 用能系统 用能工序 使用能源（耗能工质）种类 备注 生产系统 常规淀粉糖浆工序 电力、蒸汽、新水 F55果葡糖浆工序 电力、蒸汽、新水 饲料工序 电力、 灌装工序 电力、压缩空气 压缩空气计入空压机电耗 辅助附属生产系统 生活办公、循环水站、库房、通风、采暖等 电力、热力、新水 图5.1项目用能系统图 根据项目用能系统及用能工序划分情况，确定重点用能单元为F55果葡糖浆工序。项目用能结点图见图5.2。 内蒙古XXX有限责任公司项20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目节能评估报告 45 图5.2项目用能结点图 项目用能计算结点说明，见表5-2。 表5-2 用能计算结点 序 号 能源品种 结 点 1 电 力 计算边界从变电所的进线起算 2 热 力 计算边界从进项目起算 3 新 水 计算边界从进项目起算 二、用能环节 用能环节包括购入储存、加工转换、输送分配及最终使用四个环节。加工转换环节主要设备为变压器。能源主要消耗在最终使用环节。最终使用环节为生产系统装置和辅助附属装置。 5.2 主要用能设备表 项目主要用能设备表见表5-3。 表5-3 项目主要用能设备表 序号 设备名称 规格型号 总功率（kW） 数量 备注 一 常规淀粉糖浆工序 1 淀粉乳罐 Φ2200×4000 V=15m3 5.50 1 2 淀粉乳泵 DCZ65-40-160C Q=30m3/h H=20m 5.50 1 3 淀粉乳配料罐 Φ1100×1300 V=1.2m3 1.10 1 4 淀粉乳混合罐 Φ2200×4000V=15m3 1 5 混合乳泵 SCZ40-250C Q=37m3/h H=60m 15.00 1 6 碳酸钠罐 Φ1500×2200 V=3.8m3 4.0 1 7 碳酸钠泵 NK1210 Q=9m3/h H=15m 2.20 1 8 碳酸钠高位罐 Φ1100×1300 V=1.2m3 1.10 1 9 碳酸钠计量泵 Q=9L/h H=10m 0.20 1 10 酶制剂罐 Φ500×800 V=150L 1 11 酶制剂计量泵 Q=8L/h H=10m 0.20 1 12 酶制剂罐 Φ500×800 V=150L 1 13 酶制剂计量泵 Q=8L/h H=10m 0.20 1 14 淀粉乳加热器 BR0.5-1.0-45.5 1 15 循环供料泵 SCZ80-160D Q=80m3/h H=18m 15.00 1 16 一次喷射器 1 17 维持管 Φ400×1400 V=0.176m3 1 18 液化反应器 Φ1800×9000 V=23m3 1 19 一次液化泵 ENK2250 Q=36m3/h H=60m 15.00 1 20 二次喷射器 1 21 维持管 Φ400×1400 V=0.176m3 1 22 闪蒸罐 Φ1400×3000 V=200L 1 23 二次液化泵 ENK3310 Q=36m3/h H=26m 11.00 1 24 液化柱 Φ1200×9000 V=10.2m3 6 25 热水罐 Φ2800×4000 V=25m3 1 26 热水泵 DCZ100--65-160C Q=65m3/h H=26m 11.00 1 27 分汽缸 Φ250×1200 1 28 液化换热器 LBK-115320m2 2 29 PH调节罐 Φ1400×1450V=2.2m3 1.1 1 30 糖化进料泵 SCZ40-315B Q=26m3/h H=32 m 7.5 1 31 HCL罐 Φ1100×1300 V=1.2m3 1 32 HCL计量泵 Q=50L/h H=10m 1 33 糖化酶罐 Φ500×800 V=150L 34 糖化酶计量泵 Q=50L/h H=10m 0.37 1 35 糖化锅 Φ3800×9000 V=90 m3 44.00 4 36 糖化出料泵 SCZ40-315B Q=26 m3/h H=26m 5.50 1 37 清洗泵 SCZ50-160A Q=56m3/h H=28m 11.00 1 38 过滤前暂存罐 30m3 1 39 过滤进料泵 30 m3/h 2 40 板框过滤机 F=60m2 16.00 4 41 离心泵 180.00 4 42 中间罐 4 43 滤液泵 30 m3/h 16.00 4 44 滤液贮罐 Φ1800×2500 V=30m3 1 45 一脱色进料泵 Q=30m3/h H=33m 15.00 2 46 一脱过滤机 30m2 11.00 2 47 二脱色进料泵 Q=30m3/h H=33m 15.00 1 48 二脱过滤机 40m2 11.00 2 49 助滤剂调配罐 Φ1300×2600V=4m3 1 50 助滤剂输送泵 DCZ100-65-315C Q=50m3/h H=28m 7.50 51 离交进料罐 Φ3000×4200 V=30m3 1 52 离交进料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 15.00 2 53 袋式过滤器 JGB-ⅢA 5um 2 54 袋式过滤器 JGB-ⅢA 5um 2 55 无离子水系统 775m3/d 30.00 1 56 无离子水储罐 50m3 57 浓盐酸罐 Φ3000×4200 V=30m3 1 58 浓盐酸泵 FF50-28 Q=14.4m3/h H=28m 5.50 59 盐酸计量罐 Φ1400×2001 V=3m3 60 浓碱罐 Φ3000×4200 V=30m3 61 浓碱泵 DCZ50-32-160D Q=13m3/h H=14m 4.00 62 碱计量罐 Φ1400×2001 V=3m3 63 酸喷射器 SGP-2216 Q=20m3/h 64 碱喷射器 SGP-2216 Q=20m3/h 65 阳离子交换器 Φ1800×6088 V=20m3 6 66 阴离子交换器 Φ1800×6088 V=20m3 6 67 袋式过滤器 JGB-ⅡA5μm Q=20m3/h 3 68 回收酸罐 Φ3000×4200 V=30m3 69 回收酸泵 FF80-32 Q=54m3/h H=32m 7.50 1 70 回收碱罐 Φ3000×4200 V=30m3 71 回收碱泵 ENK2110 Q=40m3/h H=30m 7.50 72 凝结水罐 Φ5200×4700 V=100m3 3 73 凝结水泵 SCZ65-160B Q=90m3/h H=30m 2 74 回收水罐 Φ4400×4500 V=70m3 75 回收水泵 SIG65-160 Q=50m3/h H=32m 11.00 76 清洗水罐 Φ2001×3000 V=9m3 77 清洗水泵 SCZ50-160B Q=50m3/h H=25m 11.00 78 废水罐 Φ3400×5000 V=38m3 79 废水泵 SCZ65-160B Q=90m3/h H=30m 15.00 80 甜水罐 Φ4400×4500 V=70m3 81 甜水泵 SCZ32-160 Q=16m3/h H=13m 3.00 82 密封水罐 Φ1500×2200 V=5m3 83 密封水泵 DZA40-25-200B/C Q=7.5m3/h H=45m 5.50 84 蒸发进料罐 Φ2200×2600 V=10m3 85 蒸发系统泵 90.00 12 86 蒸发器 2 87 袋式过滤器 4 小计 638.64 二 F55果葡糖浆工序 1 淀粉投料罐 Φ2200×4000 V=15m3 22.00 4 非标 2 淀粉乳泵 DCZ65-40-160C Q=30m3/h H=20m 18.50 4 3 配淀粉乳水罐 1 非标 4 淀粉乳配料罐 1 非标 5 蒸汽喷射器 1 7 维持管 3 8 一次闪蒸罐 1 非标 9 一次喷射泵 30.00 1 10 液化柱进料泵 11.00 1 11 液化柱 Φ1200×9000 V=10.2m3 6 12 液化柱出料罐 2 非标 13 厢式隔膜压滤机 5.50 3 14 板框中间罐 1 非标 15 板框中间泵 30.00 1 16 板框滤布洗水罐 1 非标 17 板框滤布洗水泵 7.50 1 18 板框压挤水罐 1 非标 19 板框压挤水泵 30.00 1 20 清洗罐 1 非标 21 清洗泵 SCZ50-120A Q=30m3/h H=28m 7.50 1 316L 22 PH值调节罐 Φ1400×1450 V=2.2m3 1.10 1 非标 23 闪蒸进料泵 30.00 1 316L 24 二次闪蒸罐 1 非标 25 糖化罐进料泵 SCZ40-395B Q=40m3/h H=32 m 11.00 1 316L 26 糖化罐 Φ3800×9000 V=90 m3 12 非标 27 糖化液出料泵 SCZ40-395B Q=40m3/h H=26m 11.00 1 28 膜过滤循环泵 160.00 4 29 膜过滤系统 4 30 膜清洗化学品罐 Φ1500×2300 1 非标 31 膜清洗化学品泵 45.00 1 32 厢式隔膜压滤机 5.50 1 33 浓缩液罐 Φ6500×7300 1 非标 34 浓缩液泵 30.00 1 35 板框出料罐 Φ5500×7300 1 非标 36 板框出料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 30.00 1 37 离交进料罐 Φ4500×6300 2 非标 38 离交进料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 30.00 4 39 葡萄糖离交柱 6 39 离交循环泵 30.00 1 40 离交出料罐 Φ4500×6300 1 非标 41 离交出料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 30.00 4 42 一次蒸发器 23.5t/h 43 异构进料缓冲罐 Φ6500×7800 1 非标 44 异构脱气进料泵 7.50 1 45 异构脱气罐 Φ2600×3500 1 非标 46 异构脱气真空泵 4.00 1 47 异构进料泵 15.00 1 48 异构柱 8 非标 49 异构酶水化罐 Φ4500×6300 1 非标 50 异构酶隔膜泵 1 51 异构封柱罐 Φ1500×3300 1 非标 52 异构封柱泵 2.20 1 53 离交进料罐 Φ4500×6300 1 非标 54 离交进料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 30.00 4 55 葡萄糖离交柱 6 56 离交循环泵 30.00 1 57 离交出料罐 Φ4500×6300 1 非标 58 离交出料泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 30.00 4 59 果糖蒸发系统 60 分离进料缓冲罐 Φ4500×6300 1 非标 61 分离脱气泵 37.00 1 62 脱气闪蒸罐 Φ4500×6300 1 非标 63 脱气出料罐 Φ4500×6300 1 非标 64 分离进料泵 DCZ50-32-150A Q=20m3/h H=40m 15.00 1 65 脱盐水罐 1 非标 66 脱盐水脱气泵 30.00 1 67 脱盐水脱气罐 Φ4500×6300 1 非标 68 脱盐水脱气出料罐 Φ4500×6300 1 非标 69 脱盐水脱气出料泵 DCZ50-3=-180A Q=20m3/h H=40m 11.00 1 70 色谱分离柱 2 71 分离循环泵 15.00 4 72 葡萄糖中间罐 Φ4500×6300 1 非标 73 葡萄糖出料泵 DCZ50-25-100A Q=15m3/h H=50m 3.00 1 74 F90中间罐 1 非标 75 果糖出料泵 5.50 1 76 F55精制进料罐 Φ4500×6300 1 非标 77 F55精制进料泵 DCZ50-25-200A Q=15m3/h H=40m 18.50 1 78 F55精制柱 2 79 混床再生换热器 1 80 F55脱味进料罐 Φ4500×6300 1 非标 81 F55脱味进料泵 DCZ50-25-200A Q=20m3/h H=40m 18.50 1 82 F55精制柱 2 83 F55除菌进料罐 1 非标 84 F55除菌进料泵 DCZ50-25-100A Q=20m3/h H=30m 15.00 1 85 F55果糖换热器 1 86 一级过滤器 2 87 二级过滤器 2 88 除菌过滤器 6 89 精密过滤器 2 90 蒸发进料罐 Φ4500×6300 1 非标 91 蒸发进料泵 DCZ50-25-100A Q=20m3/h H=30m 15.00 1 92 F55果糖蒸发系统 93 F55果糖QC罐 Φ4200×5300 3 非标 94 F55果糖QC罐出料泵 DCZ50-25-400A Q=30m3/h H=60m 18.50 1 95 F55果糖QC罐回流泵 DCZ50-32-400A Q=30m3/h H=60m 18.50 1 96 F55果糖成品罐 Φ8700×9000 2 非标 97 麦芽糖成品罐 6 非标 98 F55果糖成品装车泵 DCZ50-32-150A Q=30m3/h H=50m 18.50 1 99 洗车水罐 1 非标 100 洗车水泵 11.00 1 101 洗车回收水罐 1 非标 102 洗车回收水泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 11.00 1 103 洗车回收糖罐 1 非标 104 洗车回收糖泵 DCZ50-32-200A Q=20m3/h H=50m 3.00 1 小计 941.30 三 灌装工序 1 灌装高位罐 1 非标 2 浸泡槽 Φ8000×9600 1 3 洗桶槽 Φ3500×4300 1 4 清水槽 Φ7800×8600 1 5 洗盖槽 Φ2500×3300 1 6 DX甜水罐 Φ5000×6000 2 非标 7 DX甜水泵 30.00 1 8 F42甜水罐 Φ4500×6300 2 非标 9 F42甜水泵 30.00 1 10 化学品接收及配制 11 稀酸罐 Φ500×1300 1 非标 12 稀碱罐 Φ500×1300 1 非标 13 无油空气压缩机 SCR50-8，Q=6.1m3/h 55.50 1 小计 115.50 四 饲料工序 1 饲料原料接收罐 Φ7500×9300 10.00 4 非标 2 配料系统 15.00 4 3 添加剂罐 Φ500×900 5.00 2 非标 4 磁选机 5.50 5 混合机 60.00 4 非标 6 包装机 18.00 4 7 除尘系统 15.00 2 小计 115.00 五 辅助附属工序 1 无离子水系统 30.00 1 2 清洗水泵 11.00 1 3 废水泵 15.00 1 4 洗车水泵 11.00 2 5 洗车回收水泵 11.00 2 6 洗车回收糖泵 3.00 1 7 循环水泵 Q=400m3/h H=37m 300.00 10 8 车间中央空调 KLSH090S 88.00 1 9 轴流风机 FT35-11NO3.15#、 7.00 30 10 屋顶换气扇 XHBX-D5T 11 照明 336.26 12 办公及其它 50.00 小计 481.76 (六) 变压器 1 变压器 S11- M-630KVA/10/0.4KV 1 2 变压器 S11- M-1000KVA/10/0.4KV 1 3 变压器 S11- M-1250KVA/10/0.4KV 1 小计 3 5.3用能工序能量平衡分析 5.3.1 主要用能工序能量平衡分析 一、常规淀粉糖浆工序用能分析平衡分析 常规淀粉糖浆工序，将淀粉加工成常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）其生产工艺包括：液化、糖化、过滤、脱色、离交、蒸发、包装等过程。其主要耗能种类为蒸汽（170℃和133℃饱和蒸汽）和电力。 常规淀粉糖浆工序耗能主要集中在液化和蒸发过程。 电力主要作为工序各用电设备的运行动力；蒸汽用于液化和蒸发过程对物料进行加热。 根据《综合能耗计算通则》(GB/T2589-2008)统计，常规淀粉糖浆工序用 能平衡分析如下： 二次能源电力。用量222.69×104kW.h/a。 二次能源蒸汽（170℃）。用量27688.74t/a。 二次能源蒸汽（133℃）。用量72830.37t/a。 耗能工质新水。用量21.28×104m3/a。 耗能工循环水。用量864.00×104m3/a。 常规淀粉糖浆工序能耗分析表见表5-4。 表5-4 常规淀粉糖浆工序用能分析表 能源品种 单位 实物量 折标系数 当量值 当量值能耗结构比例 等价值 等价值能耗结构比例 （tce/a） （tce/a） 电 力 104kW.h 222.69 0.1229/0.404 kgce/kW.h 273.68 3.32% 899.66 8.62% 蒸汽(170℃) t 27688.74 0.0803/0.0945 tce/t 2224.13 26.98% 2616.62 25.06% 蒸汽(133℃) t 72830.37 0.0789/0.0928 tce/t 5745.07 69.70% 6758.91 64.74% 循环水 104m³ 864.00 分摊循环水站电耗 　 　 147.26 1.41% 新 水 104m³ 21.28 0.0857kgce/m³ 　 　 18.24 0.17% 合 计 8242.88 100.00% 10440.69 100.00% 从表5-4可知，常规淀粉糖浆工序蒸汽(133℃)所占比例最大为64.74%。 二、灌装工序用能分析平衡分析 灌装工序将生产的成品常规淀粉糖浆（啤酒专用糖浆）和F55果葡糖浆进行灌装。其主要耗能种类为电力和压缩空气。 灌装工序耗能主要集中在产品灌装过程。 电力和压缩空气主要作为工序用电设备用气设备的运行动力。 根据《综合能耗计算通则》(GB/T2589-2008)统计，灌装工序用能平衡分析如下： 二次能源电力。用量42.10×104kW.h/a。 耗能工压缩空气。用量230.40.00×104m3/a。（计入工序空压机电耗中） 灌装工序用能分析表见表5-5。 表5-5 灌装工序用能分析表 能源品种 单位 实物量 折标系数 当量值 当量值能耗结构比例 等价值 等价值能耗结构比例 （tce/a） （tce/a） 电 力 104kW.h 42.10 0.1229/0.404 kgce/kW.h 51.74 100.00% 170.08 100.00% 合 计 51.74 100.00% 170.08 100.00% 三、饲料工序用能分析平衡分析 饲料工序采用公司原有淀粉车间的副产品DDGS、纤维粉、胚芽饼、蛋白粉等原料生产饲料。生产过程包括：原料搅拌、混配等过程。主要耗能种类为电力。 饲料工序耗能主要集中在原料搅拌和混配过程。 电力作为工序用电设备用气设备的运行动力。 根据《综合能耗计算通则》(GB/T2589-2008)统计，饲料工序用能平衡分析如下： 二次能源电力。用量40.40×104kW.h/a。 饲料工序用能分析表见表5-6。 表5-6 饲料工序用能分析表 能源品种 单位 实物量 折标系数 当量值 当量值能耗结构比例 等价值 等价值能耗结构比例 （tce/a） （tce/a） 电 力 104kW.h 34.63 0.1229/0.404 kgce/kW.h 42.56 100.00% 170.08 100.00% 合 计 42.56 100.00% 170.08 100.00% 从表5-6中可知，饲料工序能耗中，电力所占比例100.00%。 四、辅助附属工序用能分析平衡分析 项目辅助附属工序包括：生活附属设施、采暖供热、空压、循环水站等部分组成。 辅助附属工序用能品种： 二次能源电力。用量243.56×104kW.h/a。 二次能源热力。用量19356.09GJ/a。 耗能工质新水。用量1.14×104m3/a。 辅助附属工序用能分析表见表5-7。 表5-7 辅助附属工序用能分析表 能源品种 单位 实物量 折标系数 当量值 当量值能耗结构比例 等价值 等价值能耗结构比例 （tce/a） （tce/a） 电 力 104kW.h 243.56 0.1229/0.404 kgce/kW.h 299.34 31.19% 983.98 55.84% 热 力 GJ 19356.09 0.03412/0.0401 kgce/MJ 660.43 68.81% 776.98 44.10% 新 水 104m3 1.14 0.0857kgce/m³ 　 　 0.97 0.06% 合 计 959.77 100.00% 1761.93 100.00% 从表5-7中可知，辅助附属工序能耗电力所占比例55.84%。 5.3.2重点用能工序（单元）能量平衡分析 一、重点工序（单元）用能品种 本项目重点单元为F55果葡糖浆工序。F55果葡糖浆工序，将淀粉加工成F55果葡糖浆，其生产工艺包括：液化、冷却、糖化、板框过滤、膜过滤、一次离交、袋式过滤、一次蒸发、异构、二次离交、二次蒸发、色谱分离、混床、调味柱、减菌过滤和三次蒸发等过程。其主要耗能种类为蒸汽（170℃和133℃饱和蒸汽）和电力。 F55果葡糖浆工序耗能主要集中在液化和三次蒸发过程。 电力主要作为工序各用电设备的运行动力；蒸汽用于液化和蒸发过程对物料进行加热。 根据《综合能耗计算通则》(GB/T2589-2008)统计，F55果葡糖浆工序用能平衡分析如下： 二次能源电力。用量337.70×104kW.h/a。 二次能源蒸汽（170℃）。用量43266.28t/a。 二次能源蒸汽（133℃）。用量122559.31t/a。 耗能工质新水。用量52.36×104m3/a。 耗能工循环水。用量1728.00×104m3/a。 F55果葡糖浆工序用能分析表见表5-8。 表5-8 F55果葡糖浆工序用能分析表 能源品种 单位 实物量 折标系数 当量值 当量值能耗结构比例 等价值 等价值能耗结构比例 （tce/a） （tce/a） 电 力 104kW.h 337.70 0.1229/0.404 kgce/kW.h 415.04 3.06% 1364.32 7.94% 蒸汽(170℃) t 43266.28 0.0803/0.0945 tce/t 3475.42 25.63% 4088.72 23.82% 蒸汽(133℃) t 122559.31 0.0789/0.0928 tce/t 9667.83 71.31% 11373.92 66.26% 循环水 104m³ 1728.00 分摊循环水站电耗 　 　 294.52 1.72% 新 水 104m³ 52.36 0.0857kgce/m³ 　 　 44.87 0.26% 合 计 13558.29 100.00% 17166.35 100.00% 从表5-8中可知，重点工序能耗中，蒸汽(133℃)所占比例最大为66.26%。 图5.3 F55果葡糖浆工序用能（等价值）比例 二、蒸汽核算 重点工序蒸汽核算过程见附件。 三、重点单元能量平衡分析 重点单元能源的购入储存、输送分配以及最终使用，各用能环节情况分析如下。 （一）重点单元能量平衡表 重点单元能量平衡表见表5-9。 表5-9 重点单元能量平衡表 名称 购入储存 输送分配 最终使用 实物量 等价值 当量值 F55果葡糖浆工序 合计 1 2 3 4 5 6 供入 能量 电力（104kW.h） 337.70 1364.32 415.04 415.04 408.81 408.81 蒸汽(170℃) （t） 43266.28 4088.72 3475.42 3475.42 3405.91 3405.91 蒸汽(133℃) （t） 122559.31 11373.92 9667.83 9667.83 9474.48 9474.48 循环水（104m3） 1728.00 294.52 新水（104m3） 52.36 44.87 合计 17166.35 13558.29 13558.29 13289.20 13289.20 有效 能量 电力（104kW.h） 1364.32 415.04 408.81 306.61 306.61 蒸汽(170℃) （t） 43266.28 4088.72 3475.42 3405.91 3337.79 3337.79 蒸汽(133℃) （t） 122559.31 11373.92 9667.83 9474.48 9284.99 9284.99 循环水（104m3） 1728.00 294.52 新水（104m3） 52.36 44.87 合计 17166.35 13558.29 13289.20 12929.39 12929.39 损失能量 269.09 359.81 359.81 合计 13558.29 13289.20 13289.20 能量利用率 98.02% 97.29% 97.29% 工序能量利用率95.36% 工序能源利用率75.32% （二）重点单元能流图 图5.4重点单元能流图 5.4单项能源的平衡核定及其分布情况 一、折标系数表 表5-10 折标系数表 名 称 折标系数 取值（计算）依据 当量值 等价值 电力 0.1229kgce/kWh 0.404kgce/kWh GB/T2589-2008综合能耗计算通则 蒸汽(170℃) 0.0803 tce/t 0.0945 tce/t 当量值折标系数：170℃蒸汽焓值2773.30KJ/kg，100℃饱和水的焓值419.10 KJ/kg既： （2773.30－419.10）÷29308=0.0803 tce/t；锅炉效率为85.00%，则等价值折标系数为：0.0803 tce/t÷85.00%= 0.0945 tce/t 蒸汽(133℃) 0.0789 tce/t 0.0928 tce/t 当量值折标系数：133℃蒸汽焓值2731.00KJ/kg，100℃饱和水的焓值419.10 KJ/kg既： （2731.00－419.10）÷29308=0.0789 tce/t；锅炉效率为85.00%，则等价值折标系数为：0.0789 tce/t÷85.00%= 0.0928 tce/t 热力 0.03412 kgce/MJ 0.0401kgce/MJ 当量值取自GB/T2589-2008综合能耗计算通则；等价值：锅炉效率为85.00%，则等价值折标系数为：0.03412kgce/MJ÷85.00%=0.0401 kgce/MJ 新水 0.0857kgce/m3 GB/T2589-2008综合能耗计算通则 二、项目用电核定 （一）计算参数选取 需要系数：依据《工业与民用配电设计手册》 同时系数：依据《工业与民用配电设计手册》有功功率取0.9，无功功率取0.95。 年运行时间7200h； 最大负载利用小时数：参照《工业与民用配电设计手册》年最大负荷利用小时数τ取4000h。 变压器空载损耗、短路损耗：查《变压器手册》 电阻率：查《电缆手册》 （二）用电负荷计算 见附件《用电负荷计算表》。 （三）各工序年耗电量核定 1．常规淀粉糖浆工序 412.38×7200×0.75÷10000.00=222.69×104kW.h 2．F55果葡糖浆工序 625.37×7200×0.75÷10000.00=337.70×104kW.h 3．饲料工序 64.13×7200×0.75÷10000.00=34.63×104kW.h 4．灌装工序 77.97×7200×0.75÷10000.00=42.10×104kW.h 5．辅助工序 593.47×7200×0.75÷10000.00=243.56×104kW.h （四）变压器电能损耗计算 变压器电能损耗ΔWt=P0T+β2×PK×τ，变压器损耗量计算见表5-11。 表5-11 变压器电能损耗计算表 变压器 空载损耗P0(kW) 负载损耗 PK(kW) 负荷率 β 年工作 时 间 T 损耗时间τ 变压器 数量 年耗电量 104kW.h S11- M-630KVA/10/0.4KV 0.81 6.2 68.90% 8760 4000 1 1.89 S11- M-1000KVA/10/0.4KV 1.15 10.3 65.83% 8760 4000 1 2.79 S11- M-1250KVA/10/0.4KV 1.36 12.8 61.94% 8760 4000 1 3.16 合 计 　 　 　 　 　 　 7.84 （五）线路损耗计算 项目选用YJV系列电缆，线路损耗按ΔW=（SKAV/U）2×R×L×τ×10-3 式进行计算，项目线路损耗计算见表5-12。 表5-12 线路损耗计算表 输电线路 视在功率kva 电压U 电阻率Ω/km L Km τ 线损104kW.h 线型号 S11-6304KVA/10/0.4KV至配电柜 434.09 10.00 0.22 0.10 4000 0.02 95mm² S11-10004KVA/10/0.4KV至配电柜 658.29 10.00 0.22 0.10 4000 0.04 95mm² S11-12504KVA/10/0.4KV至配电柜 774.27 10.00 0.22 0.10 4000 0.05 95mm² 配电柜至低压设备 （222.69＋337.70＋34.63＋42.10＋243.56）×0.015 13.21 95mm² 合计 13.32 （六）电平衡表 项目电平衡表见5-13。 表5-13 电平衡表 购入（104kW.h） 消耗（104kW.h） 年用电901.83 常规淀粉糖浆工序 222.69 F55果葡糖浆工序 337.70 　 饲料工序 34.63 灌装工序 42.10 辅助附属工序 243.56 　 线变损 21.15 合计 901.83 合计 901.83 图5.5项目电能耗图 三、热力（生产蒸汽、采暖热力）核定 项目热力（生产蒸汽、采暖热力）平衡表见及平衡图见表5-14、图5.6。 表5-14 项目热力（生产蒸汽、采暖热力）平衡表 工序 蒸汽用点及蒸汽等级 输入量 （蒸汽t/h） （热力GJ/h） 回收热力 （KJ/h） 损失 (蒸汽t/h) （热力GJ/h） 有效利用 (蒸汽t/h) （热力GJ/h） 合计 常规过淀粉糖浆工序 一次喷射（0.80MPa、170℃） 2.17 405636.26 0.04 2.13 2.17 二次喷射（0.80MPa、170℃） 1.67 402288.91 0.03 1.64 1.67 蒸发浓缩（0.30MPa、133℃） 10.12 711663.60 0.2 9.91 10.12 小计 13.96 1519588.77 0.28 13.68 13.96 F55果葡糖浆工序 一次喷射（0.80MPa、170℃） 3.42 639357.37 0.07 3.35 3.42 二次喷射（0.80MPa、170℃） 2.59 621527.27 0.05 2.54 2.59 一次蒸发（0.30MPa、133℃） 4.73 335477.89 0.09 4.64 4.73 二次蒸发（0.30MPa、133℃） 5.33 347386.24 0.11 5.22 5.33 三次蒸发（0.30MPa、133℃） 6.96 380196.71 0.14 6.82 6.96 小计 23.03 2323945.48 0.46 22.57 23.03 辅助工序 热力 2.69 0.05 2.64 2.69 合计（热力） 2.69 0.05 2.64 2.69 合计（蒸汽） 36.99 3843534.25 0.74 36.25 36.99 注：生产蒸汽核定见附件。 图5.6 项目蒸汽平衡图（注：辅助工序热量平衡数据见采暖热力核定。） 四、采暖热力核定 计算参数选取 采暖热指标：根据《城市热力网设计规范》 CJJ34-2002  采暖天数：180d 本项目采暖热负荷见表5-15。 表5-15 采暖热负荷表 序号 建筑物 建筑面积（m2) 采暖面积（m2) 热指标(W/m2) 功率（kW） 备注 1 淀粉库房2座 7800 7800 30.00 234.00 2 辅助材料库房 3900 3900 30.00 117.00 3 葡萄糖浆装置 8074 8074 30.00 242.22 4 果葡糖浆装置 8074 8074 30.00 242.22 5 洗车及灌装间 1156.8 1156.8 30.00 34.70 6 喷干装置 4797 4797 30.00 143.91 7 饲料库房 2898 2898 30.00 86.94 8 饲料装置 700 700 30.00 21.00 9 门卫 54 54 40.00 2.16 10 食堂及倒班宿舍 2388.96 2388.96 40.00 95.56 合计 39842.76 39842.76 1219.71 年耗热量=1219.71×24×180×3600÷0.98=19356.09GJ/a 小时耗热量为： 19356.09÷7200.00=2.69GJ/h 损失量为： 2.69×2.00%=0.05GJ/h (注:管道损失按2.00%估算。) 五、压缩空气 项目压缩空气用量320.00m3/h，则年用量为： 320.00m3/h×7200÷10000=230.40×104m3/a。 六、水平衡及使用量的核定 项目新水用量103.86m3/h，循环水3600.00m3/h，年用量为 74.78×104m3。 水平衡图表见下表5-16，图5.7。 表5-16 水平衡表 用水工序 单位 新水 蒸发冷凝水回用 循环水 损失 排水量 一次水 脱盐水 生产废水 生活废水 蒸发冷凝水 合计 F55果葡糖浆工序 m3/h 57.72 15.00 15.23 2400.00 12.00 60.72 — 15.23 60.72 常规淀粉糖浆工序 m3/h 29.56 　 9.67 1200.00 6.00 23.56 — 9.67 23.56 辅助工序 m3/h 1.58 　 0.62 0.96 0.96 总计 88.86 15.00 24.90 3600.00 18.62 84.27 0.96 24.90 85.23 图5.7 项目用水平衡图 5.5 项目的能量平衡表及能流图 5.5.1 项目各环节用能情况 一、购入贮存环节 项目电力购入901.83×104kW.h，折标煤1108.36 tce。有效支出电力1108.36tce，变压器电能损失9.63tce；蒸汽(170℃)购入70955.01t，折标煤当量值5699.55tce；蒸汽(133℃)购入195389.68t，折标煤当量值15412.90tce；热力购入19356.09GJ，折标煤当量值660.43tce；新水购入74.78×104 m3。 二、加工转换环节 变压器为加工转换环节。变压器损耗为7.84×104kW.h/a，折标煤9.63tce。 三、输送分配环节 本项目线路损耗13.32×104kW.h/a，折标煤16.37tce；蒸汽(170℃)损失 1419.10t，折标煤当量值113.99tce；蒸汽(133℃)购入3907.79t，折标 煤当量值308.26tce；采暖热力失量为387.12GJ；折标煤13.21 tce。 四、最终使用环节 总有效能折标煤21728.90tce，总能量损失折标煤1152.34tce。项目能量利用率91.18%，项目能源利用率71.15%。 5.5.2 项目能量平衡分析 根据前述对项目的能源购入储存、加工转换、输送分配及最终使用四个环节能源数量的平衡关系，分析项目用能状况。 内蒙古XX有限责任公司项20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目节能评估报告 48 一、项目能量平衡表 依据《企业能量平衡表编制方法》编制项目能量平衡表见表5-17。 表5-17 项目能量平衡表 名称 购入储存 加工转换 输送分配 最终使用 实物量 等价值 当量值 生产系统 辅助系统 合计 1 2 3 4 5 6 7 8 供入能量 电力（104kW.h） 901.83 3643.40 1108.36 1108.35 1098.72 783.02 299.34 1082.36 蒸汽(170℃) （t） 70955.01 6705.35 5699.55 5699.55 5585.55 5585.55 蒸汽(133℃) （t） 195389.68 18132.83 15412.90 15412.90 15104.65 15104.65 热力（GJ） 19356.09 776.98 660.43 660.43 647.22 647.22 新水（104m3） 74.78 64.08 合计 29322.64 22881.24 1108.35 22871.60 21473.22 946.56 22419.78 有效能量 电力（104kW.h） 901.83 3643.40 1108.36 1098.72 1082.35 587.26 224.50 811.76 蒸汽(170℃) （t） 70955.01 6705.35 5699.55 5585.55 5473.84 5473.84 蒸汽(133℃) （t） 195389.68 18132.83 15412.90 15104.65 14802.55 14802.55 热力（GJ） 19356.09 776.98 660.43 647.22 640.75 640.75 新水（104m3） 74.78 64.08 合计 29322.64 22881.24 1098.72 22419.77 20863.65 865.25 21728.90 回收热量（GJ） 27673.45 1110.84 944.22 944.22 944.22 损失能量 9.63 451.83 609.57 81.31 690.88 合计 1108.35 22871.60 21473.22 946.56 22419.78 能量利用率 99.13% 98.02% 97.16% 91.41% 96.92% 企业能量利用率：91.18% 企业能源利用率：71.15% 二、项目能流图 依据《企业能流图绘制方法》绘制项目能流图见图5.8。 图5.8 项目能流图 内蒙古XXXX有限责任公司项20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目节能评估报告 80 第六章 能耗指标及对标 6.1项目及产品能耗指标 一、项目能源消费总量见表6-1。 表6-1 项目能源消费总量表 能源品种 年需要量 折算系数 当量值 (tce/a) 当量值结构比例% 等价值 (tce/a) 等价值结构比例% 单 位 消耗量 电力 104kW.h 901.83 0.1229/0.404 kgce/kW.h 1108.36 4.84% 3643.40 12.45% 蒸汽170℃ t 70955.01 0.0803/0.0945 tce/t 5699.55 24.91% 6705.35 22.92% 蒸汽133℃ t 195389.68 0.0789/0.0928 tce/t 15412.90 67.36% 18132.83 61.97% 热力 GJ 19356.09 0.03412/0.0401 kgce/MJ 660.43 2.89% 776.98 2.66% 合计 22881.24 100.00% 29258.56 100.00% 二、项目综合能耗见表6-2。 表6-2 项目综合能耗表 能源品种 年需要量 折算系数 当量值 (tce/a) 当量值结构比例% 等价值 (tce/a) 等价值结构比例% 单 位 消耗量 电力 104kW.h 901.83 0.1229/0.404 kgce/kW.h 1108.36 4.84% 3643.40 12.43% 蒸汽170℃ t 70955.01 0.0803/0.0945 tce/t 5699.55 24.91% 6705.35 22.87% 蒸汽133℃ t 195389.68 0.0789/0.0928 tce/t 15412.90 67.36% 18132.83 61.83% 热力 GJ 19356.09 0.03412/0.0401 kgce/MJ 660.43 2.89% 776.98 2.65% 新水 104m³ 74.78 0.0857kgce/m³ 　 0.00% 64.08 0.22% 合计 22881.24 100.00% 29322.64 100.00% 三、产品能耗分摊 1．本项目常规淀粉糖浆、F55果葡糖浆和饲料的年产量和比例见表6-3。 表6-3 产品产量及比例表 产品 单位 数量 比例（%） 常规淀粉糖浆工序 104t/a 8.00 20.00% F55果葡糖浆工序 104t/a 12.00 30.00% 饲料工序 104t/a 20.00 50.00% 合计 40.00 100.00% 根据项目各产品的生产特点，故辅助工序能耗按以上比例进行分摊，辅 助工序能耗（当量值）959.77tce、（等价值）1761.93tce，则分摊情况见表 6-4。 表6-4 辅助工序能耗分摊表 产品 单位 当量值 等价值 常规淀粉糖浆工序 tce 191.95 352.39 F55果葡糖浆工序 tce 287.93 528.58 饲料工序 tce 479.88 880.96 合计 959.77 1761.93 2．依据图5.5，S11-M-630KVA/10/0.4KV和S11-M-1000KVA/10/0.4KV变压器分别对常规淀粉糖浆工序和F55果葡糖浆工序供电，S11-M-1250 KVA/10/0.4 KV变压器对灌装工序、饲料工序和辅助工序供电，常规淀粉糖浆工序、F55果葡糖浆工序、饲料工序耗电量比例见表6-5。 表6-5 耗电量分布表 产品 单位 数量 比例（%） 常规淀粉糖浆工序 104kW.h 222.69 37.43% F55果葡糖浆工序 104kW.h 337.70 56.75% 饲料工序 104kW.h 34.63 5.82% 合计 595.02 100.00% 故按以上比例分摊S11-M-1250KVA/10/0.4KV变压器的损耗以及从该变压器到灌装工序和辅助工序用电设备的线路线损，折标煤分摊情况见表6-6。 表6-6 分摊情况表 产品 单位 当量值 等价值 常规淀粉糖浆 tce 9.90 32.52 F55果葡糖浆 tce 14.93 49.08 饲料 tce 1.17 3.86 合计 26.00 85.46 3．根据生产特点，灌装工序将常规淀粉糖浆和F55果葡糖浆经行包装，灌装工序将常规淀粉糖浆和F55果葡糖浆的生产比例见表6-7。 表6-7 产品产量及比例表 产品 单位 数量 比例（%） 常规淀粉糖浆工序 104t/a 8.00 40.00% F55果葡糖浆工序 104t/a 12.00 60.00% 合计 20.00 100.00% 故灌装工序能耗按以上比例进行分摊，灌装工序能耗（当量值）51.74tce、（等价值）241.54tce，则分摊情况见表6-8。 表6-8 灌装工序能耗分摊表 产品 单位 当量值 等价值 常规淀粉糖浆工序 tce 20.70 96.62 F55果葡糖浆工序 tce 31.04 144.92 合计 51.74 241.54 综合表6-4、6-6、6-8，项目各产品综合能耗见表6-9。 表6-9 产品综合能耗分布表 产品 单位 当量值 等价值 常规淀粉糖浆 tce 8465.44 10922.21 F55果葡糖浆 tce 13892.19 17888.93 饲料 tce 523.61 1024.73 合计 tce 22881.24 29835.87 注：在三种产品合计量中去掉辅助工序循环水泵的年耗电量等价值513.23tce之后和计量为29322.64tce 1．常规淀粉糖浆 常规淀粉糖浆综合能耗（等价值）8465.44 tce （等价值）10922.21 tce （当量值）=8465.44 tce÷80000.00 t =0.106tce/t （等价值）=10922.21 tce÷80000.00 t = 0.137 tce/t 2．F55果葡糖浆 F55果葡糖浆综合能耗（等价值）13892.19 tce （等价值）17888.93 tce （当量值）=13892.19 tce÷120000.00 t =0.116 tce/t （等价值）= 17888.93 tce÷120000.00 t = 0.149 tce/t 3．饲料 饲料综合能耗（等价值）523.61 tce （等价值）1024.73 tce （当量值）=523.61 tce÷200000.00 t =0.003 tce/t （等价值）= 1024.73 tce÷200000.00 t = 0.005 tce/t 四、项目万元产值能耗 根据可研数据，按2005年不变价计算，项目年工业总产值122640.00万元。 项目单位产值能耗为： （当量值）=项目综合能耗（tce）/工业总产值（万元） 22881.24÷122640.00=0.187 tce/万元 （等价值）=项目综合能耗（tce）/工业总产值（万元） 29322.64÷122640.00=0.239 tce/万元 五、项目单位工业增加值能耗 年工业增加值=工业总产值-工业中间投入+增值税 =122640.00-110959.47+4399.12=16079.65万元 项目单位工业增加值能耗 （当量值）=项目综合能耗（tce）/工业增加值（万元） 22881.24÷16079.65=1.423 tce/万元 （等价值）=项目综合能耗（tce）/工业增加值（万元） 29322.64÷16079.65=1.824 tce/万元 六、项目单位建筑面积能耗 项目单位建筑面积能耗=项目照明+空调能耗+采暖能耗/项目建筑面积 =（114.40×1.229+29.94×1.229+660.43）÷45571.16 =18.38kgce/m2（当量值） =（114.40×4.04+29.94×4.04+776.98）÷45571.16 =29.85kgce/m2（等价值） 七、总线损率 项目总线损率见表6-10。 表6-10 总线损率统计表 序号 线损104kW.h 变损104kW.h 总线变损率% 1 13.23 7.84 2.35% 八、变压器负载率 项目各变压器负载率见表6-12。 表6-12 项目变压器负载率表 变压器型号 视在功率（KVA） 变压器容量(KVA) 负载率(%) S11- M-630KVA/10/0.4KV 434.09 630.00 68.90% S11- M-1000KVA/10/0.4KV 658.29 1000.00 65.83% S11- M-1250KVA/10/0.4KV 774.24 1250.00 61.94% 6.2对标分析 一、产品对表 目前我国还没制定F55果葡糖浆和常规淀粉糖浆行业的能源消耗定额指标，因本项目不对其进行对标。 二、项目一、二级总线损率，均符合GB/T3485-1998《评价企业合理用 电技术导则》中的“一级3.5%”、“二级5.5%”规定。 三、项目各级变压器负载率均符合《电力变压器经济运行》GB/T13462 -2008最佳经济运行范围（1.33βz2—75%）要求。 第七章 节能措施及效果分析 7.1 节能原则 一、积极贯彻执行国家关于节能设计的有关规范和规定，采用节能型工艺技术和设备。 二、优化工艺流程，按能量品位高低串联使用，做到一能多用，使能源得到综合利用。 三、选择节能型传动设备，提高能源利用率。 四、正确选用传动设备，防止“大马拉小车”现象。 五、采取有效措施，减少能量损失。 7.2 节能措施 一、项目生产工艺设备节能措施 1．本项目专业设备选型均采用国际、国内先进的高效节能设备减少电能的消耗。 2．设备和管道操作温度＞60℃的需采取保温隔热措施，设备隔热材料采用岩棉板，管道隔热材料采用超细玻璃岩棉管壳。设备隔热的防护层采用δ=0.7mm厚的镀锌铁皮。管道隔热的防护层采用δ=0.5mm厚的镀锌铁皮。设备和管道保温能大大减少热量损失，节能降耗。 二、工艺节能 1．充分利用公司现有资源，利用当地丰富的地下水资源为生产过程提供工艺水、脱盐水、循环冷却水等各种用水，并回收蒸汽冷却产生的凝结水， 回用到工艺过程中，从而提高了资源综合利用效率。 2．在工艺总体设计中，尽量做到工艺过程简单、布局合理、采用自动化程度高的生产工艺。 3．余热、余压回收利用 本项目工艺过程充分考虑了余热的综合利用，在液化生产过程中利用物 料间的温差进行自换热，蒸发过程中利用热泵减少蒸汽用量等；另外，利用蒸发下来的凝结水稀释物料、冲洗滤布、用于离交再生。 4．F55果葡糖浆、常规淀粉糖浆装置采用蒸汽直接喷射，可节省蒸汽用量，采用换热器对热料与冷物料进行热交换。 三、电力节能措施 1．根据生产现场工作环境选择光效高，耗能小的灯具及光源，在办公 场所选用T8管节能荧光灯具。根据使用情况合理配置照明控制，从而避免电能浪费。 2．供电系统均选用节能变压器，并选择合理的补偿方案，使功率因数达到0.9以上。 3．选用节能电机，对功率大、小不同的电机，选择最佳供电方案，降低电能消耗。 4．对于负荷变化较大的电机，采用变频调速控制，不仅可以实现高水平的自动化控制，而且节电效果显著，增加生产效率，保障工艺正常运行。 四、设计与建筑节能 1．项目地处严寒地区，为贯彻国家颁布的有关节约能源的政策，扭转建筑采暖能耗大，保温质量差的现状，有效节约能源，对所有新建建筑均按节能设计。执行国家建筑节能的有关政策，建筑设计充分利用自然光，采暖系统的设计和散热器的选择充分考虑节能，采用高性能保温材料，对散热严重的设备和管道按设计规范要求进行保温，以减少热能消耗。 2．建筑外墙应采用经当地实践证明经济有效的新型保温建筑材料。 3．屋面采用保温性能好的聚苯板保温材料。 4．采用新技术、新工艺、新材料，提高建筑节能效果。墙体采用保温隔热材料，推广使用塑钢窗。中空玻璃窗、门窗密封条；供热系统采用水力平衡技术以及太阳能的开发利用等。 5．在总图布置上力求紧凑，按工艺流程布置，减少输送距离，避免原材料在倒运中的能源消耗。变电所布置在用电负荷集中区，放射式馈电，减少回流供电损失； 五、节水措施 1．在设计中，工艺设备的冷却水全部采取循环水，节约水资源。 2．为提高水的利用率，循环供水采取稳定处理。这样使水质浓缩倍数提高，减少设备的腐蚀与结垢，提高了换热效果，节约循环水总量及新鲜水的补给量。 3．循环水泵均采取变频供水，冷却塔风机采用节能风机，以实现节水、节电、降低噪音。 4．各装置所用的给水、循环水、蒸汽均设水表计量，逐步实现定频定量。 5．所有卫生器具均采用节水型、低噪音、节电产品。建立各项规章制度，以装置为单位，实现独立成本核算。本着节约有奖，浪费有罚的原则，使员工增强节水意识，形成节水光荣，浪费可耻的气氛，以促进企业和谐发展。 7.3 节能量估算 一、电力节能量估算 项目循环水泵年电量为109.35×104kW.h，变频器节能量按30.00%估算，则年节能量为：109.35×30.00%=32.81×104kW.h 折标煤(当量值) 40.32tce； (等价值) 132.53 tce。 二、冷凝水节能量估算 项目果常规淀粉糖浆和F55果葡糖浆蒸发冷凝水回收清洗，项目年冷凝 水回收量为：17.93×104m3 ，折合标煤（等价值）15.37tce。 三、热力回收量估算 项目热力回收量为等价值1110.84tce/a 当量值944.22 tce/a 计算过程见附件热力回收计算过程（节能量计算） 上述节能措施中可以量化节能量，见表7-1。 表7-1 节能量汇总 序号 能源种类 节能量 实物量 当量值（tce） 等价值（tce） 1 电力（104kW.h） 32.81 40.32 132.53 2 冷凝水（104m3） 17.93 15.37 3 热力（GJ） 27673.45 944.22 1110.84 合计 984.54 1258.74 第八章 评估结论 根据国家和自治区有关产业政策，以及项目的生产工艺状况，通过对可研报告的合理用能状况、能源消耗种类、能源供应状况以及能源消耗指标、节能效果进行了节能评估分析，并对项目作出以下评估结论： 一、项目符合国家产业政策和自治区有关规定 本项目不属于《产业结构调整指导目录(2011年本)》（国家发改委令 第9号）第二类限制类和第三类淘汰类项目。因此本项目符合国家产业政策和内蒙古经济发展规划，同时可加快当地农副产品深加工的发展步伐。 项目符合《中华人民共和国可再生能源法》,符合国家发改委《关于组织实施高纯硅材料高技术产业化重大专项的通知》。 二、项目符合中国节能技术政策大纲和行业节能设计规范 本项目采用“S11-M”节能型变压器、采用无功补偿装置，照明选用节能型灯具，筑物尽量采用自然采光，屋面采用保温性能好的聚苯板保温材料，墙体采用保温隔热材料，推广使用塑钢窗、中空玻璃窗、门窗密封条；采暖采用集中供热方式，采暖管网采用岩棉保温等符合以下要求： 三、符合《中国节能技术政策大纲》中“2.4.4发展、推广高效机电设备—推广S11型及低损耗变压器、低能耗导线、金具等节能型配电设备及附件。发展高性能无功补偿装置。推广可调节型低压无功补偿装置、高压先进性能无功补偿装置(SVC、SVG等)：改进电网供电质量的节电设备，如谐波防治装置等。”、“2.6.1研发、推广新型保温、隔热、高温、密封材料——推广建筑用模塑聚苯乙烯、挤塑聚苯乙烯、聚氨脂、硬质酚醛泡沫、岩棉、玻璃棉、膨胀珍珠岩等保温材料，推广应用新型节能墙体材料和节能窗框、玻璃材料。”、“3.2.1推广采用高效保温材料复合的外墙和屋面，特别是外保温外墙和倒置屋面”、“3.2.3发展节能窗技术，控制窗墙面积比，改善窗户的传热系数和遮阳系数——推广采用中空玻璃，提倡充入惰性气体，推广低辐射率(Low-E)玻璃、太阳能控制低辐射(Sun-E)玻璃。”、“3.3.1发展以集中供热为主导、多种方式相结合的城镇供热采暖节能技术”、“3.4.1发展利用自然光技术。”、“3.4.2发展利用自然通风技术。”、“5.1.3 推广节能的供热管网技术改造—推广供热管网保温技术。”、“5.3绿色照明技术—推广绿色照明技术和产品。推广高光效、长寿命、显色性好的光源、灯具和镇流器，推广稀土节能灯等高效荧光灯类产品。一般建筑内部采用紧凑型荧光灯或T5、T8荧光灯，减少普通白炽灯，提高高效节能荧光灯使用比例"的要求。 四、符合《节能中长期专项规划》中的第四项“节能的重点领域和重 点工程"的“(一)重点领域"第3条“建筑、商用和民用—照明灯具。推广稀土节能灯等高效荧光灯类产品、高强度气体放电灯及电子镇流器，减少普通白炽灯使用比例，逐步淘汰高压汞灯，实施照明产品能效标准，提高高效节能荧光灯使用比例。”、“(二)重点工程——绿色照明工程。”的要求。 符合国家经济贸易委员会、国家发展计划委员会《节约用屯管理办法》中第三章“电力需求侧管理”的第十七条“鼓励系列节约用电措施：(一)推广绿色照明技术、产品、(六)推广节能型变压器”的要求。 五、项目的用能总量及用能品种合理 本项目需用的能源有电力、热力、耗能工质有新水、压缩空气。各种能源及耗能工质按等价值折标准煤合计29322.64tce，按当量值折合标准煤合计22881.24tce。项目用能总量及用能品种合理。 六、项目工艺、技术及节能技术的先进性 本项目设计在工艺设计、设备选型方面采取有效的节能降低措施： （一）工艺流程设计合理，水，电等公用工程介质参数选择合理。 （二） 项目的设备、工艺和产品能耗达到了国家标准和地方标准的要求。 （三） 采用了热泵、余热回收利用等技术。 （四）项目严格执行了国家明令推广和淘汰的设备和产品目录。 （五）项目的产品市场前景好，节能效果与现有生产企业相比有明显改善，从节能角度评价，该项目是可行的。 第九章 项目设计中存在的问题和建议 9.1项目可研报告节能方面存在的问题 一、本项目蒸汽消耗量较大，项目投产后，在蒸汽节能面采用去进一步先进的节能措施。 二、本评估主要基于可研报告和业主提供的工艺运行参数进行了评估，但可研报告深度不够，可研报告数据与工艺运行参数有一定差异，评估基本数据依据项目运行参数，力求真实、准确。建议业主进一步核实项目现行运行状态下，设备运行效率和能耗数据的准确性。 9.2建议 9.2.1节能管理机构设置 建立企业能源管理机构，主要内容如下： 一、能源管理机构 公司能源管理系统实行公司、职能部门、生产厂（车间）三级能源管理体系。公司设有节能减排领导小组，组长由公司经理兼任，副组长由生产、技术副总兼任，其常设机构是节能办公室。该室为公司能源管理职能部门，负责对全公司能源购进、流向、使用、统计、核算等方面进行管理。办公室设置能源统计、常规业务二人。 具体负责能源管理中的统计、核算、节能考核、资料档案等对公司内外报表方面的工作，能源管理网络图如下： 节能减排领导小组 节能办公室 化验室 物料运输 生产 辅助 营销部 财务部 质检部 图9.1能源管理网络图 二、节能减排领导小组 领导小组负责节能降耗工作推进实施，对重大问题进行研究决策，定期听取各节能办公室的工作汇报，各小组成员负责落实领导小组的各项决定，负责节能减排的日常工作。 三、节能办公室 公司设节能办公室，作为领导小组的执行机构。人员由有关部门人员组成。节能办公室负责落实领导小组的各项决定，负责节能降耗日常管理工作。 各有关单位也要成立相应的组织领导和执行机构，具体负责本单位的节能工作。 四、各基层单位能源管理机构 各生产厂（车间）设有节能减排专职和兼职人员，各单位（部门）一把手均为公司节能减排领导小组成员，公司设备处应设电力专管员，专门负责供用电系统的管理。 9.2.2项目能源建设 项目应建立一整套能源管理制度。为了更好的实施能源管理，应不断完善能源管理的组织机构，落实管理职责，配备计量器具，制定相关的管理文件并依照文件开展能源管理活动，如对各工序产品进行严格的产品单耗统计并根据消耗情况进行奖惩等。建议项目实施后，应建立如下能源管理制度： 1．能源采购和审批管理制度； 2．能源财务管理制度； 3．能源计量管理制度； 4．能源计量器具管理制度； 5．能源计量统计制度； 6．能源消耗管理制度； 7．能源消耗定额管理制度； 8．能源消耗统计制度。 9.2.3项目能源计量管理 能源计量是企业实现科学管理的基础性工作。没有完善准确的计量器具配置，就不能为生产和生活的各个环节提供可靠的数据。它也是评价一个企业管理水平的一项重要标志。该项目能源计量系统由电力、新水等部分组成，须合理配备。 能源计量是企业实现科学管理的基础性工作，该项目建成后,建议企业在能源计量器具的管理工作中应注意以下几点： 一、建立能源计量制度 项目建成后应建立能源计量管理体系，形成文件，并保持和持续改进其有效性，应建立、保持和使用文件化的程序来规范能源计量人员行为、能源计量器具管理和能源计量数据的采集、处理和汇总。 二、设置专职能源计量管理人员 项目建成后应设专人负责能源计量器具的管理，负责能源计量器具的配备、使用、检定（校准）、维修、报废等管理工作，由专人负责主要次级用能单位和主要用能设备能源计量器具的管理，能源计量管理人员应通过相关部门的培训考核，持证上岗；用能单位应建立和保存能源计量管理人员的技术档案，能源计量器具检定、校准和维修人员，应具有相应的资质。 三、能源计量器具的管理 项目建成后，企业应备有完整的能源计量器具一览表。表中应列出计量器具的名称、型号规格、准确度等级、测量范围、生产厂家、出厂编号、用能单位管理编号、安装使用地点、状态（指合格、准用、停用等）。主要次级用能单位和主要用能设备应备有独立的能源计量器具一览表分类。应建立能源计量器具档案，内容包括：a）计量器具使用说明书；b）计量器具出厂合格证；c）计量器具最近两个连续周期的检定（测试、校准）证书；d）计量器具维修记录；e）计量器具其他相关信息。 能源计量器具应实行定期检定（校准）。凡经检定（校准）不符合要求的或超过检定周期的计量器具一律不准使用。 在用的能源计量器具应在明显位置粘贴与能源计量器具一览表与能源计量器具一览表编号对应的标签，以备查验和管理。 能源计量器具的配备、管理按国家标准《用能单位能源计量器具配备和管理通则》GB 17167-2006的有关规定执行。生产和生活、厂内和厂外的用水均分别计量，生产车间和辅助部门均设置用水计量器具。各车间和公用建筑生活用水独立计量。 表9-1 能源计量器具配置汇总表 能源计量类别 进出用能单位 主要次级用能单位 主要用能设备 应装数 实装数 配备率 备注 应装数 实装数 配备率 备注 应装数 实装数 配备率 备注 台 台 ％ 台 台 ％ 台 台 ％ 电力 2 100 2 100 132 100 蒸汽（170℃） 1 100 1 100 12 100 蒸汽（170℃） 1 100 1 100 10 100 热力 1 100 1 100 100 新水 1 100 1 100 100 9.2.4项目能源计量管理体系 项目建成后，应完善落实能源管理制度体系。建立健全按工序和班组计量能耗的计量统计体系和制度。设立单项能源节约奖，把“节能”工作做为公司生产经营的主要考核内容之一，建立起“节能”工作的激励机制，调动全体职工在此项工作上的自觉性和主动性。 加大节能奖惩考核办法的考核力度。政策的导向要大力鼓励和支持各生产车间班级完成任务目标，对在推进节能工作实施中有突出贡献的、管理、技能人才增加奖励力度。奖励方式既要有物质奖励，也要有精神鼓励。通过建立“目标明确，责任落实，强化考核，奖惩分明”的责任制体系，强力推进节能共奏的有效实施。对整体节能工作实施动态管理以确保节能工作的顺利开展。 用电计量网络图： 图9.2项目用电计量网络图 用水计量网络图： 图9.3 项目水计量网络图 热力计量网络图： 图9.4 热力计量网络图 9.3 采取建议措施后节能效果 通过对该项目的节能评估分析，项目的设计方案比较重视“节能减排”问题。产品生产技术装备在国内属于先进水平，能耗指标符合限额要求。但各项指标的实现需要在具体实施过程中要切实执行，并且加强管理力度，以确保节能减排工作的有效执行。采取建议措施后节能效果见表9-2 表9-2 采取建议措施后能耗指标表 序号 指标名称 单位 能耗指标 1 项目能源消费总量 （当量值） tce/a 22881.24 （等价值） 29258.56 2 项目综合能耗 （当量值） tce/a 22881.24 （等价值） tce/a 29322.64 3 工业增加值能耗 （当量值） tce/万元 1.423 （等价值） tce/万元 1.824 4 单位产值能耗 （当量值） tce/万元 0.187 （等价值） tce/万元 0.239 5 单位常规淀粉糖浆综合能耗 （当量值） tce/t 0.106 （等价值） tce/t 0.137 6 单位F55产果葡糖浆综合能耗 （当量值） tce/t 0.116 （等价值） tce/t 0.149 7 单位饲料综合能耗 （当量值） tce/t 0.003 （等价值） tce/t 0.005 8 单位建筑面积能耗 （当量值） kgce/m2 18.38 （等价值） kgce/m2 29.85 9 节能量 （当量值） tce/a 984.54 （等价值） tce/a 1258.74 10 总线变损率 % 2.35 11 变压器负载率 S11- M-630KVA/10/0.4KV % 68.90% S11- M-1000KVA/10/0.4KV % 65.83% S11- M-1250KVA/10/0.4KV % 61.94% 12 循环水利用率 % 98.00 内蒙古XXX有限责任公司项20万吨/年饲料和20万吨/年果葡糖浆综合项目节能评估报告 附件： 一、物料平衡图 常规淀粉糖浆物料平衡图 F55果葡糖浆物料平衡图 二、项目物料及蒸汽计算过程： （一）常规淀粉糖浆 由厂区淀粉车间经管道输送来的淀粉浓度为39.00%，常规淀粉糖浆工序年淀粉消耗量为148000.00t//a。 1．计算说明及基础数据： 本计算以吨为单位； 过程中每个环节原料含水量和原料的损失量的计算以初始原料量为基准； 原料淀粉（干物质）比热容：3.38kJ/kg•℃【取自味精工业手册】中国轻工业出版社； 常规淡粉糖浆（干物质）比热容：3.676kJ/kg•℃【取自味精工业手册】中国轻工业出版社； F55果葡糖浆（干物质）比热容为：3.672kJ/kg•℃【取自味精工业手册】中国轻工业出版社； 水的比热容：4.183 kJ/kg•℃【化工流体流动与传热】化学工业出版社； 水的气化潜热：2285.00 kJ/kg【化工流体流动与传热】化学工业出版社； 温度170.00℃、压力0.80MPa蒸汽焓值：2773.30 kJ/kg【化工流体流动与传热】化学工业出版社； 温度133.00℃、压力0.30MPa蒸汽焓值：2731.00 kJ/kg【化工流体流动与传热】化学工业出版社； 100.00℃水的焓值：419.10 kJ/kg【化工流体流动与传热】化学工业出版社； 40.00℃水的焓值：167.51 kJ/kg【化工流体流动与传热】化学工业出版社。 2．一次喷射过程： 由物料平衡图可知，原料处理后精制淀粉乳内淀粉（干物质）的含量为： 148000.00×39.00%－148000.00×39.00%×0.20% =57604.56t ………………………………………………… （式1） 原料处理过程在淀粉加入26.40t纯碱，则原料干物质总量为： 57604.56＋26.40=57630.96t ……………………………… （式2） 含水量为： 148000.00×61.00%=90280.00t ……………………………（式3） 则原料进入一次喷射器时的总量为： 57630.96＋90280.00=147910.96t ……………………………（式4） 1）一次喷射过程将原料从40.00℃升温至108.00℃，其所需热量为： [57630.96×1000×（108.00－45.00）×3.38+90280.00×1000×（108.00－45.00）×4.183] ÷0.98=36799321165.71kJ …………………… （式5） （注：40℃-45℃加热过程由回收热力完成，蒸汽损失按2.00%估算。） 2）折合蒸汽： 一次喷射蒸汽参数为：温度170℃、压力0.80MPa，其焓值为2773.30kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 36799321165.71÷（2773.30－419.10）÷1000.00 ………… （式6） =15631.35t 折合小时量： 15631.35÷7200.00=2.17t/h。 3．二次喷射过程： 原料经一次喷射进入一次闪蒸罐后，蒸发一部分水分的同时原料淀粉（干物质）也会有一定的损失，其蒸发量和损失量分别为: 1）水分的蒸发量： 经过一次闪蒸后原料的含水量由原来的61.00%降低至60.30%，既水分蒸发量为： 148000.00×61.00%－148000.00×60.30%=1035.00t …… （式7） 则原料淀粉经过一次闪蒸后的总水量为： 90280.00－1035.00=89244.00t ……………………… （式8） 2）原料干物质的损失量： 一次喷射后原料淀粉干物质的损失总量为总原料淀粉的0.20%，既原 料干物质损失量为： 148000.00×39.00%×0.20%=115.44t ………………… （式9） 一次闪蒸后原料干物质总量： （式2）－（式9） =57630.96－115.44=57515.52t ………………………… （式10） 3）进入二次喷射器的物料总量为（式8）和（式10）之和，既： 57515.52＋89244.00=146759.52t 4）二次喷射所需热量 二次喷射过程将原料从91.00℃升至145.00℃，其所需热量为： [57515.52×1000×（145.00－96.00）×3.38+89244.00×1000×（145.00－96.00）×4.183] ÷0.98=28385505480.00 kJ……… （式11） （注：91℃-96℃加热过程由回收热力完成。） 5）折合蒸汽 二次喷射所需蒸汽参数为：温度170℃、压力0.80MPa，其焓值为2773.30kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 28385505480.00÷（2773.30－419.10）÷1000.00 =12057.39t ………………………………………………（式12） 折合小时量： 12057.39÷7200.00=1.67t/h ……………………………（式13） 4．蒸发浓缩过程 物料经二次闪蒸、液化、糖化、过滤、脱色及离子交换等一系列过程后进入蒸发器，进行蒸发浓缩。由物料平衡图可知，以上过程中物料损失量为： 1）二次闪蒸 二次闪蒸后物料含水量为总物料的59.60%，由（式8）可知一次闪蒸 后物料总水量为89244.00t，则二次闪蒸后物料总水量为（既进入蒸发器的总水量）： 148000.00×59.60%=88208.00t……………………………（式14） 故，二次闪蒸过程的蒸发水量为： 89244.00－148000.00×59.60%=1036.00t……………… （式15） 2）二次闪蒸、液化、糖化、过滤、脱色及离子交换过程中物料损失量分别为总物料的0.10%、0.50%、0.30%、0.50%，则以上过程中物料（干物质）损失量为： 148000.00×0.10%＋148000.00×0.50%＋148000.00×0.30%＋148000.00×0.50%=808.08t ……………………………（式16） 3）脱色及离子交换过程中的活性炭和树脂量为： 320.00＋14.40=334.40t …………………………………（式17） 4）液化、糖化、脱色既离子交换过程所加入的化学品和助剂总量为： 25.60＋11244.80＋1212.80＋536.00＋45.60＋320.00＋14.40 =3399.20t ………………………………………………（式18） 5）进入蒸发器的常规淀粉（干物质）量 （1）由（式9）可知，一次闪蒸后淀粉总量为57515.52t ，故进入蒸发器的常规淀粉糖浆（干物质）量为： （式10）－（式16）＋（式14）＋（式18）－（式17） =57515.52－808.08＋88208.00＋3399.20－334.40 =147980.24t ……………………………………………（式19） 由（式14）和（式18）可知，进入蒸发器的常规淀粉糖浆中的水量为88208.00t，则进入蒸发器的常规淀粉糖浆（100.00%）为： （式19）－（式14） =147980.24－88208.00=59772.24t。 6）蒸发浓缩过程所需热量 蒸发浓缩过程将常规淀粉糖浆从65.00℃升至100.00℃，蒸发浓缩后 含水量为成品常规淀粉糖浆26.00%，项目年产80000.00t常规淀粉糖浆（74.00%），则蒸发浓缩后为品常规淀粉糖浆含水量为： 80000.00×26.00%=20690.17t …………………………… （式20） 故蒸发浓缩过程所蒸发掉的水量为： （式14）－（式20） =88208.00－20690.17=67517.83t ………………………… （式21） 则蒸发浓缩过程所需热量为： [59772.24×1000×（100.00－75.00）×3.676+67517.83×1000×（100.00－75.00）×4.183＋67517.83×1000×2258.00] ÷0.98 =168376536804.34 kJ …………………………………… （式22） （注：65℃-75℃加热过程由回收热力完成。） 5）折合蒸汽 蒸发浓缩所需蒸汽参数为：温度133.00℃、压力0.30MPa，其焓值为2731.00kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 168376536804.34÷（2731.00－419.10）÷1000.00 =72830.37t ………………………………………………（式23） 折合小时量： 72830.37÷7200.00=10.12t/h ……………………………（式24） 5.常规淀粉糖浆工序蒸汽平衡表见下表： 常规淀粉糖浆工序蒸汽平衡表 项目 单位 输入量 损失 有效 利用 合计 一次喷射 t/h 2.17 0.04 2.13 2.17 二次喷射 t/h 1.67 0.03 1.64 1.67 蒸发浓缩 t/h 10.12 0.20 9.91 10.12 合计 t/h 13.96 0.28 13.68 13.96 （二）F55果葡糖浆 由厂区淀粉车间经管道输送来的精致淀粉乳中淀粉含量为39.00%，常规淀粉糖浆工序年淀粉消耗量为227520.00t//a。 1．一次喷射过程： 由物料平衡图可知，原料处理后精制淀粉乳内淀粉（干物质）的含量为： 227520.00×39.00%－227520.00×39.00×0.20% =88555.33t ……………………………………………… （式25） 原料处理过程在淀粉加入盐酸3240t、碱液3360.00t、液化酶26.40t，则淀粉总量变为： 227520.00×39.00%＋3240.00＋3360.00＋2.40－227520.00×39.00%×0.20%=95181.73t ……………………………… （式26） 含水量为： 227520.00×61.00%=138787.20t ………………………（式27） 1）一次喷射过程将原料从40.00℃升温至108.00℃，其所需热量为： [95181.73×1000×（108.00－45.00）×3.38+138787.20×1000×（108.00－45.00）×4.183] ÷0.98=58002500563.20kJ …（式28） （注：40℃-45℃加热过程由回收热力完成，蒸汽损失按2.00%估算。） 2）折合蒸汽： 一次喷射蒸汽参数为：温度170℃、压力0.80MPa，其焓值为2773.30kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 58002500563.20÷（2773.30－419.10）÷1000.00 …… （式29） =24637.88t7 折合小时量： 24637.88÷200.00=3.42t/h 2．二次喷射过程： 原料经一次喷射进入一次闪蒸罐后，蒸发一部分水分的同时原料淀粉（干物质）也会有一定的损失，其蒸发量和损失量分别为: 1）水分的蒸发量： 经过一次闪蒸后原料的含水量由原来的61.00%降低至60.30%，既水分蒸发量为： 227520.00×61.00%－227520.00×60.30%=1592.64t …… （式30） 则原料淀粉经过一次闪蒸后的总水量为： 227520.00×61.00%－1592.64=137194.56t …………… （式31） 2）原料淀粉（干物质）的损失量： 一次喷射后原料淀粉的损失总量为总原料淀粉的0.20%，既损失量为： 227520.00×39.00%×0.20%=177.47t ………………… （式32） 一次闪蒸后淀粉（干物质）总量： （式26）－（式32） =[95181.73－177.47=95004.27t ………………………… （式33） 3）进入二次喷射器的物料总量为（式31）和（式33）之和，既： 95004.27＋137194.56=231998.83t ……………………… （式34） 4）二次喷射所需热量 二次喷射过程将原料从91.00℃升值145.00℃，其所需热量为： [95004.27×1000×（145.00－96.00）×3.38+137194.56×1000×（145.00－96.00）×4.183] ÷0.98=43854964378.18 kJ……… （式35） （注：91℃-96℃加热过程由回收热力完成。） 5）折合蒸汽 二次喷射所需蒸汽参数为：温度170℃、压力0.80MPa，其焓值为2773.30kJ/kg，100.00℃水的焓值为kJ/kg，则所需蒸汽量为: 43854964378.18÷（2773.30－419.10）÷1000.00 =18628.39t …………………………………………………（式36） 折合小时量： 12057.39÷7200.00=2.59t/h 3．一次蒸发过程 原料经二次喷射、二次闪蒸、液化、冷却、糖化、板框过滤、膜过滤、袋式过滤及一次离交后进入一次蒸发器， 1）原料含水量 F55果葡糖浆进入一次蒸发器的含水量为59.60%，既： 227520.00×59.60%=135601.92t ……………………………（式37） 一次蒸发后的F55果葡糖浆含水量为46.40%，则一次蒸发过程所要蒸发掉的水量为： 135601.92－227520.00×46.40%=30032.64t ………………（式38） 2）F55果葡糖浆（干物质）量 F55果葡糖浆量经二次闪蒸、板框过滤、膜过滤、袋式过滤过程的干物质损失量分别为0.10%、0.30%、0.20%、0.10%,则损失量分别为： 227520.00×39.00%×0.10%=88.73t …………………… （式39） 227520.00×39.00%×0.30%=266.20t …………………… （式40） 227520.00×39.00%×0.20%=177.47t ……………………… （式41） 227520.00×39.00%×0.10%=88.73t ………………………（式42） 合计： 88.73＋266.20＋177.47＋88.73=621.13t …………………（式43） 3）糖化过程中加入硫酸镁120.00t、焦亚硫酸钠129.60t、复合糖化酶84.00t，既： 120.00＋129.60＋84.00=333.60t …………………………（式44） 则进入一次蒸发器的F55果葡糖浆干物质量为： （式33）＋（式44）－（式43） =95004.27＋333.60－621.13=94716.74t …………………（式45） 4）一次蒸发 一次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至100.00℃，则一次蒸发所需热量为： [（式45）×1000×（100.00－80.00）×3.676+（式38）×1000×（100.0－80.00）×4.183＋（式38）×1000×2258.00] ÷0.98 =[94716.74×1000×（100.00－80.00）×3.676+30032.64×1000×（100.00－80.00）×4.183＋30032.64×1000×2258.00] ÷0.98 =78859417458.42 kJ ……………………………………… （式46） （注：75.00℃-80.00℃加热过程由回收热力完成。） 一次蒸发所需蒸汽参数为：温度133.00℃、压力0.30MPa，其焓值为2731.00kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 78859417458.42÷（2731.00－419.10）÷1000.00 =34110.22t …………………………………………………（式47） 折合小时量： 34110.22÷7200.00=4.74t/h …………………………………（式48） 4．二次蒸发 1）进入二次蒸发器的F55果葡糖浆糖浆干物质量 F55果葡糖浆糖浆经过一次蒸发过程蒸发掉一部分水分的同时也会损失0.10%的干物质，则进入二次蒸发器的F55果葡糖浆糖浆干物质的量 为： （式45）－227520.00×39.00%×0.10% ……………………（式49） =94716.74－227520.00×39.00%×0.10%=94628.01t 2）二次蒸发器过程所蒸发掉的水分量 经过一次蒸发后F55果葡糖浆糖浆含水量为46.40%，故进入二次蒸发器的水量为： 227520.00×46.40%=105569.28t ……………………………（式50） 经过二次蒸发后F55果葡糖浆糖浆含水量为31.40%，则二次蒸发掉的水量为： 105569.28－227520.00×31.40%=34128.00t …………………（式51） 3）二次蒸发所需热量 二次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至100.00℃，则二次蒸发所需热量为： [（式49）×1000×（100.00－80.00）×3.676＋（式51）×1000×（100.00－80.00）×4.183＋（式51）×1000×2258.00] ÷0.98 =[94628.01×1000×（100.00－80.00）×3.676+34128.00×1000×（100.00－80.00）×4.183＋34128.00×1000×2258.00] ÷0.98 =88638421704.10 kJ ………………………………………… （式52） （注：75.00℃-80.00℃加热过程由回收热力完成。） 二次蒸发所需蒸汽参数为：温度133.00℃、压力0.30MPa，其焓值为2731.00kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 88638421704.10÷（2731.00－419.10）÷1000.00 =38340.08t …………………………………………………（式53） 折合小时量： 38340.08÷7200.00=5.33t/h ……………………………… （式54） 5．三次蒸发 1）进入三次蒸发器的干物质量 F55果葡糖浆糖浆经二次蒸发再经色谱分离、混床、调味及减菌过滤过程进入三次蒸发器，在色谱分离过程对F55果葡糖浆糖浆加入阴阳离子树脂个34.08t，二次蒸发过程F55果葡糖浆糖浆干物质的损失量为0.20%，色谱分离及减菌过滤过程干物质的损失量分别为0.10%和0.20%，则进入三次蒸发器的干物质量为： （式50）－227520.00×39.00%×0.10%－227520.00×39.00%×0.10%－227520.00×39.00%×0.10%＋34.08＋34.08 =94628.01－227520.00×39.00%×0.10%－227520.00×39.00%×0.10%－227520.00×39.00%×0.10%＋34.08＋34.08 94252.50t ……………………………………………………（式55） 2）三次蒸发器过程所蒸发掉的水分量 经过二次蒸发后F55果葡糖浆糖浆含水量为31.40%，故进入三次蒸发器的水量为： 227520.00×31.40%=71441.28t ……………………………（式56） 经过三次蒸发后F55果葡糖浆糖浆含水量为11.39%，则三次蒸发掉的水量为： 71441.28－227520.00×11.39%=45526.75t …………………（式57） 3）三次蒸发所需热量 三次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至100.00℃，则三次 蒸发所需热量为： [（式55）×1000×（100.00－80.00）×3.676＋（式57）×1000×（100.00－80.00）×4.183＋（式57）×1000×2258.00] ÷0.98 =[94252.50×1000×（100.00－80.00）×3.676+45526.75×1000×（100.00－80.00）×4.183＋45526.75×1000×2258.00] ÷0.98 =115847018229.16kJ ………………………………………… （式58） （注：75.00℃-80.00℃加热过程由回收热力完成。） 三次蒸发所需蒸汽参数为：温度133.00℃、压力0.30MPa，其焓值为2731.00kJ/kg，100.00℃水的焓值为419.10kJ/kg，则所需蒸汽量为: 115847018229.16÷（2731.00－419.10）÷1000.00 =50109.01t ……………………………………………………（式59） 折合小时量： 50109.01÷7200.00=6.96t/h ………………………………… （式60） 6．F55果葡糖浆工序蒸汽平衡见下表： F55果葡糖浆工序蒸汽平衡表 项目 单位 输入量 损失 有效利用 合计 一次喷射 t/h 3.42 0.07 3.35 3.42 二次喷射 t/h 2.59 0.05 2.54 2.59 一次蒸发 t/h 4.73 0.09 4.64 4.73 二次蒸发 t/h 5.33 0.11 5.22 5.33 三次蒸发 t/h 6.96 0.14 6.82 6.96 合计 t/h 23.03 0.46 22.57 23.03 三、生产系统蒸汽汇总表 生产系统蒸汽汇总见下表： 生产系统蒸汽汇总表 项目 单位 输入量 损失 有效利用 合计 常规淀粉糖浆工序 t/h 13.96 0.28 13.68 13.96 F55果葡糖浆工序 t/h 23.03 0.46 22.57 23.03 合计 t/h 36.99 0.74 36.25 36.99 四、热力回收量计算(节能量计算) 依据项目工艺节能措施，本项目热力节能量主要集中在蒸汽冷凝水的回收热量和利用热泵回收的热量。 （一）常规淀粉糖浆工序 1．一次喷射过程 由（式5）可知，一次喷射过程将原料从35.00℃升温至108.00℃，其中40.00℃-45.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [57630.96×1000×（45.00－40.00）×3.38+90280.00×1000×（45.00－40.00）×4.183]÷0.98÷7200=405636.26KJ/h ……………………（式61） 2．二次喷射过程 由（式11）可知，二次喷射过程将原料从91.00℃升至145.00℃，其中91.00℃-96.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [57515.52×1000×（96.00－91.00）×3.38＋89244.00×1000×（96.00－91.00）×4.183] ÷0.98÷7200=402288.91KJ/h …………………… （式62） 3．蒸发过程 由（式22）可知，蒸发浓缩过程将常规淀粉糖浆从65.00℃升至100.00℃，其中65.00℃-75.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [59772.24×1000×（75.00－65.00）×3.676＋67517.83×1000×（75.00－65.00）×4.183＋67517.83×1000×2258.00] ÷0.98÷7200=711663.60KJ/h ……………………………………… （式63） 常规淀粉工序回收的总热量见下表。 常规淀粉工序回收的热量分布表 项目 单位 数量 一次喷射 KJ/h 405636.26 二次喷射 KJ/h 402288.91 蒸发浓缩 KJ/h 711663.60 合计 KJ/h 1519588.77 （二）F55果葡糖浆工序 1．一次喷射过程 由（式28）可知，一次喷射过程将原料从40.00℃升温至108.00℃，其中40.00℃-45.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [95181.73×1000×（45.00－40.00）×3.38＋138787.20×1000×（45.00－40.00）×4.183] ÷1000.00÷1000.00÷0.98 =62605.87 GJ/h …………………………………………………（式64） 2．二次喷射过程 由（式35）可知，二次喷射过程将原料从91.00℃升值145.00℃，其中91.00℃-96.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [95004.27×1000×（96.00－91.00）×3.38＋137194.56×1000×（96.00－91.00）×4.183] ÷1000.00÷1000.00÷0.98 =48329.96 GJ/h………………………………………………… （式65） 3．一次蒸发过程 由（式46）可知，一次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至 100.00℃，其中75.00℃-80.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [94716.74×1000×（80.00－75.00）×3.676＋30032.64×1000×（80.00－75.00）×4.183＋30032.64×1000×2258.00] ÷0.98 =81274.86 kJ ………………………………………………… （式66） 4．二次蒸发过程 由（式52）可知，二次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至100.00℃，，其中75.00℃-80.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [94628.01×1000×（80.00－75.00）×3.676+34128.00×1000×（80.00－75.00）×4.183＋34128.00×1000×2258.00] ÷0.98 =91139.60 kJ/h ……………………………………………… （式67） 5．三次蒸发过程 由（式58）可知，三次蒸发过程将F55果葡糖浆糖浆从75.00℃升至100.00℃，其中75.00℃-80.00℃过程所需热量采用系统回收的热量，则所回收利用的热量为： [94252.50×1000×（80.00－75.00）×3.676+45526.75×1000×（80.00－75.00）×4.183＋45526.75×1000×2258.00] ÷0.98 =118584.43kJ/h ……………………………………………… （式68） F55果葡糖浆工序回收的总热量见下表。 F55果葡糖浆工序回收的热量分布表 项目 单位 数量 一次喷射 KJ/h 639357.37 二次喷射 KJ/h 621527.27 一次蒸发 KJ/h 335477.89 二次蒸发 KJ/h 347386.24 三次蒸发 KJ/h 380196.71 合计 KJ/h 2323945.48 三、负荷计算表 序号 用电设备名称 380V设备功率 （KW） 需要系数Kx 功率因数cosf tgf 有功功率（KV） 无功功率（Kvar） 视在功率（KVA） 一 常规淀粉工序 1 淀粉乳罐 5.5 0.6 0.8 0.75 3.30 2.48 2 淀粉乳泵 5.5 0.6 0.85 0.62 3.30 2.05 3 淀粉乳配料罐 1.1 0.6 0.8 0.75 0.66 0.50 4 淀粉乳混合罐 15 0.6 0.8 0.75 9.00 6.75 5 混合乳泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 6 碳酸钠罐 4 0.6 0.8 0.75 2.40 1.80 7 碳酸钠泵 2.2 0.6 0.8 0.75 1.32 0.99 8 碳酸钠高位罐 1.1 0.6 0.8 0.75 0.66 0.50 9 碳酸钠计量泵 0.2 0.75 0.85 0.62 0.15 0.09 11 酶制剂计量泵 0.5 0.75 0.85 0.62 0.38 0.23 13 酶制剂计量泵 0.2 0.75 0.85 0.62 0.15 0.09 14 循环供料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 15 一次液化泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 16 二次液化泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 17 热水泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 18 PH调节罐 1.1 0.6 0.8 0.75 0.66 0.50 19 糖化进料泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 20 HCL计量泵 0.37 0.75 0.85 0.62 0.28 0.17 21 糖化酶计量泵 0.37 0.75 0.85 0.62 0.28 0.17 22 糖化罐 88 0.6 0.8 0.75 52.80 39.60 23 糖化出料泵 5.5 0.75 0.85 0.62 4.13 2.56 24 清洗泵泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 25 板框过滤机 16 0.75 0.8 0.75 12.00 9.00 26 离心泵 180 0.75 0.85 0.62 135.00 83.67 28 滤液泵 16 0.75 0.85 0.62 12.00 7.44 29 一脱色进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 30 一脱过滤机 11 0.6 0.85 0.62 6.60 4.09 31 二脱色进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 32 二脱过滤机 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 助滤剂调配罐 4 0.6 0.7 1.02 2.40 2.45 33 助滤剂输送泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 34 离交进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 35 浓盐酸泵 5.5 0.75 0.85 0.62 4.13 2.56 36 浓碱泵 4 0.75 0.85 0.62 3.00 1.86 37 回收酸泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 38 回收碱泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 39 回收水泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 40 甜水泵 3 0.75 0.85 0.62 2.25 1.39 41 密封水泵 5.5 0.75 0.85 0.62 4.13 2.56 42 蒸发进料罐 5.5 0.75 0.8 0.75 4.13 3.09 43 蒸发系统泵 90 0.75 0.85 0.62 67.50 41.83 小计 638.64 458.21 296.25 545.64 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 412.38 281.44 补偿后功率因数 0.95 0.33 补偿容量 145.90 补偿后合计 412.38 135.54 434.09 变压器选择 依据补偿后合计的视在功率434.09 KVA，选择一台S11- M-630KVA/10/0.4KV型变压器 变损 4.34 21.70 合计 416.73 157.25 445.41 二 F55果葡糖工序 淀粉投料罐 22 0.6 0.7 1.02 13.20 13.47 1 淀粉乳泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 2 一次喷射泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 3 液化柱进料泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 4 厢式隔膜压滤机 5.5 0.6 0.8 0.75 3.30 2.48 5 板框中间泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 6 板框滤布洗水泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 7 板框压挤水泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 8 清洗泵泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 9 PH调节罐 1.1 0.6 0.7 1.02 0.66 0.67 10 闪蒸进料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 11 糖化罐进料泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 12 糖化液出料泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 13 膜过滤循环泵 160 0.75 0.85 0.62 120.00 74.37 14 膜清洗化学品泵 45 0.75 0.85 0.62 33.75 20.92 15 厢式隔膜压滤机 5.5 0.6 0.8 0.75 3.30 2.48 16 浓缩液泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 17 板框出料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 18 离交进料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 19 离交循环泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 20 离交出料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 21 异构脱气进料泵 7.5 0.75 0.85 0.62 5.63 3.49 22 异构脱气真空泵 4 0.75 0.85 0.62 3.00 1.86 23 异构进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 24 异构封柱泵 2.2 0.75 0.85 0.62 1.65 1.02 25 离交进料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 26 离交循环泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 27 离交出料泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 28 分离脱气泵 37 0.75 0.85 0.62 27.75 17.20 29 分离进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 30 脱盐水脱气泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 31 脱盐水脱气出料泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 32 分离循环泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 33 葡萄糖出料泵 3 0.75 0.85 0.62 2.25 1.39 34 果糖出料泵 5.5 0.75 0.85 0.62 4.13 2.56 35 F55精制进料泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 36 F55脱味进料泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 37 F55除菌进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 38 蒸发进料泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 39 F55果糖QC罐出料泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 40 F55果糖QC罐回流泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 41 F55果糖成品装车泵 18.5 0.75 0.85 0.62 13.88 8.60 小计 933.3 694.86 437.05 820.88 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 625.37 415.19 补偿后功率因数 0.95 0.33 补偿容量 209.64 补偿后合计 625.37 205.55 658.29 变压器选择 依据补偿后合计的视在功率658.29 KVA，选择一台S11- M-1000KVA/10/0.4KV型变压器 变损 6.58 32.91 合计 631.96 238.46 675.45 三 饲料产工序 1 饲料原料接收罐 10 0.6 0.8 0.75 6.00 4.50 2 配料系统 15 0.6 0.8 0.75 9.00 6.75 3 添加剂罐 5 0.6 0.8 0.75 3.00 2.25 4 磁选机 5.5 0.6 0.8 0.75 3.30 2.48 5 混合机 60 0.6 0.8 0.75 36.00 27.00 6 包装机 4.5 0.6 0.8 0.75 2.70 2.03 7 除尘系统 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 小计 115 71.25 51.97 88.19 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 64.13 49.37 四 灌装工序 1 DX甜水泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 2 F42甜水泵 30 0.75 0.85 0.62 22.50 13.94 3 无油空气压缩机 55.5 0.75 0.85 0.62 41.63 25.80 小计 115.5 86.63 53.69 101.91 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 77.97 51.01 五 辅助系统 2 无离子水系统 30 0.75 0.8 0.75 22.50 16.88 3 清洗水泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 4 废水泵 15 0.75 0.85 0.62 11.25 6.97 5 洗车水泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 6 洗车回收水泵 11 0.75 0.85 0.62 8.25 5.11 7 洗车回收糖泵 3 0.75 0.85 0.62 2.25 1.39 8 循环水泵 300 0.75 0.85 0.62 225.00 139.44 9 车间中央空调 88.00 0.7 0.78 0.80 61.60 49.42 10 轴流风机 7.5 0.75 0.78 0.80 5.63 4.51 屋顶换气扇 9.9 0.75 0.78 0.80 7.43 5.96 12 照明 336.26 0.7 0.78 0.80 269.01 215.82 13 办公及其它 50 0.6 0.78 0.80 30.00 24.07 小计 872.66 659.41 479.80 815.50 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 593.47 455.81 11- M-1250KVA/10/0.4KV变压器侧合计 817.29 531.78 975.06 乘同时系数后KΣp=0.90，KΣq=0.95后合计（380V） 735.56 505.19 　 补偿后功率因数 0.95 0.33 补偿容量 　 263.42 　 补偿后合计 735.56 241.77 774.27 变压器选择 依据补偿后合计的视在功率774.27 KVA，选择一台S11- M-1250KVA/10/0.4KV型变压器 变损 7.74 38.71 　 合计 743.30 280.48 794.46 目 录 第一章 建设单位及项目概况 1 1.1 建设单位基本情况 1 1.2 项目基本情况 2 1.2.1 主要技术经济指标 3 1.2.2 项目主要能耗指标 5 1.2.3 项目进度计划 5 1.2.4 产品方案及原辅料消耗 7 第二章 节能评估的主要依据 10 2.1 国家现行的法律、法规、规章和产业政策、准入条件 10 2.2 自治区有关规定 10 2.3 行业标准、规范，技术规定和技术导则 11 第三章 项目设计内容及对比分析 13 3.1 工艺、技术选择原则及其主要内容 13 3.1.1 工艺技术选择原则 13 3.1.2 工艺技术的主要内容及评价 13 3.2设备选择原则及其关键设备选择情况 20 3.2.1 设备选择原则 20 3.2.2 关键设备选择情况 20 3.2.2 主要生产设备 20 3.3 厂区布局和车间工艺平面布置原则及其主要内容 21 3.3.1 总平面布置原则 21 3.3.2 总平面布置内容及评价 21 3.4项目供配电设计方案 23 3.4.1工厂供电设计的原则 23 3.4.2供配电方案 23 3.5项目辅助工程设计方案 27 3.5.1供热方案 27 3.5.2通风 27 3.5.3给排水方案 28 3.5.4供气方案 29 第四章 项目所在地能源供应情况 30 4.1项目使用能源种类及其来源的合理性、可行性分析评价 30 4.1.1 项目使用能源品种的选用原则 30 4.1.2 能源品种选择的合理性、可行性分析评价 30 4.1.3项目能源消耗种类及供应情况分析 30 4.2 项目能源的各种能源年总消耗量及其使用分布情况 31 4.3 水的使用和供应情况 32 第五章 项目用能系统、工序及其用能的平衡分析 33 5.1项目用能系统及用能工序 33 5.2 主要用能设备表 35 5.3用能工序能量平衡分析 41 5.3.1 主要用能工序能量平衡分析 41 5.3.2重点用能工序（单元）能量平衡分析 44 5.4单项能源的平衡核定及其分布情况 47 5.5 项目的能量平衡表及能流图 53 5.5.1 项目各环节用能情况 53 5.5.2 项目能量平衡分析 54 第六章 能耗指标及对标 57 6.1项目及产品能耗指标 57 6.2对标分析 61 第七章 节能措施及效果分析 62 7.1 节能原则 62 7.2 节能措施 62 7.3 节能量估算 64 第八章 评估结论 66 第九章 项目设计中存在的问题和建议 68 9.1项目可研报告节能方面存在的问题 68 9.2建议 68 9.2.1节能管理机构设置 68 9.2.2项目能源管理制度建设 69 9.2.3项目能源计量管理 70 9.2.4项目能源计量管理体系 71 9.3 采取建议措施后节能效果 73 附件： 74