模板支架采用工字钢搁置在地梁上施工方案及对策

----可修编--中和职中迁建工程（二标段）工字钢支撑模板专项施工案编制人：审核人：审批人：国基建设集团XX二〇一五年十二月二十五日--可修编--目录TOC\o"1-3"\h\zHYPERLINK\l"_Toc386489322"一、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc386489323"二、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc386489324"三、施工准备1HYPERLINK\l"_Toc386489325"四、选用1HYPERLINK\l"_Toc386489326"五、主体模板施工工艺及操作要求3HYPERLINK\l"_Toc386489328"六、模板的验收5HYPERLINK\l"_Toc386489329"七、模板的拆除5HYPERLINK\l"_Toc386489330"八、质量保证措施及施工注意事项6HYPERLINK\l"_Toc386489331"九、成品保护7HYPERLINK\l"_Toc386489332"十、文明施工及环保措施8HYPERLINK\l"_Toc386489333"十一、模板施工安全措施8HYPERLINK\l"_Toc386489333"十二、模板计算书PAGEREF_Toc386489333\h16HYPERLINK\l"_Toc386489333"十三、附图37--可修编--一、工程概况本工程为中和职中迁建工程，建设单位：高投建设开发XX；监理单位：衡泰工程管理XX公司；施工单位：国基建设集团XX。该工程已编制了一般工程模板案，超过一定规模危险性较大分部分项工程案，现根据现场实际情况，底层模板案需做调整，采用模板支架与工字钢结合的案，现根据实际情况对教学楼、综合实训楼比较，决定采用综合楼第二层的梁、板作为计算模型，其他楼栋参照执行，此案作为原模板专项案的补充，仅指导首层模板施工。二、编制依据1、本工程施工图纸。2、《模板安装、拆除工程检验批质量验收记录表》的。3、《混凝土结构设计规》（GB50010-20102）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2011）5、《建筑施工高处作业安全技术规》（JGJ80-1991）6、《建筑施工安全检查》JGJ59—2011；7、《钢结构设计规》GB50017-2003三、施工准备将楼层各道轴线分别弹线，并引测好标高线，按照工程的柱、剪力墙、梁板进行模板和配套明确其刚度和稳定性、在安装模板前必须，将模板清理干净，刷好脱模剂，防止污染钢筋及混凝土接触，脱模剂应涂刷均匀，不得漏刷。四、材料选用1、模板、背楞材料模板材料选用δ=18厚的木芯胶合板，模板的背楞选用50×40×2.32mm厚的矩管或钢管Φ48.3×2.8mm，进场钢管壁厚不能低于2.8mm。2、紧固材料紧固材料采用Φ12、Φ14高强丝杆，其中地下室外墙防水砼采用带止水片的一次性使用高强丝杆加固，其他剪力墙、柱采用穿Φ16PVC套管普通Φ12、Φ14高强丝杆加固，重复使用。3、模板支架材料：钢管采用Φ48.3×2.8mm，扣件选用：直角扣件、旋转扣件、对接扣件。4、材料及资源配置：1、劳动力组织序号（人）工种人数1木工303普工202架工154专职安全生产管理22、材料与设备2.1主要材料表主要材料名称选用材料种类或型号数量钢管Φ48.×2.83万米扣件对接扣件、直角扣件1.5万个普通高强丝杆M14、M122万根止水高强丝杆M14、M121万根顶托10000个模板18厚覆膜板3000平木50×100足够2.2主要机具设备主要施工机具数量规格型号功率扭力扳手30把圆盘锯4台WQ7-15-11.1kw焊机3台五、梁板模板施工工艺及操作要求1、梁模板施工工艺流程：抄平、弹线（轴线、水平线）→型钢布置→支撑架搭设→支柱头模板→铺设底模板→拉线找平→封侧模→预检。根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。梁模支撑。梁截面：350*850mm，梁模板支撑采用扣件式满堂钢管架支撑，立杆纵横向间距均为1200mm；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高围设置纵横双向水平杆，水平杆步距不大于1.5m；立杆顶端必须设置纵横双向水平杆。在满堂架基础上在主次梁的梁底再加双排立杆，沿梁向间距600mm。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜于楼板模板支架综合布置，相互连接、形成整体。4）剪刀撑。竖直向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀3、施工法（1）、柱模板搭设完毕，经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后可浇捣梁板砼。（2)、浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地向标高高的地推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允拆除。(3)、根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48.3×2.8mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于150mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。5、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，禁搭接，接头位置要求如下：3)禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。6、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高小于8m时，水平拉杆如下图示意：7、剪刀撑(1)扣件式8、边拉结(1)竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(2)当支架立柱高度超过5m时，应在立柱全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距6～9m、竖向间距2～3m与建筑结构设置一个固结点；(3)用抱柱的式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。9、梁模安装按设计间距要求整齐铺好50㎜×40㎜管，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用50㎜×40mm矩管作立档及立档支撑，用约30mm宽，18mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加φ14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/1000～3/1000，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。六、检查验收1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，相关人员签字。2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、预埋件和预留洞的允偏差如下表：项目允偏差(mm)预埋钢板中心线位置3预埋管、预留中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安装的允偏差及检查法如下表：项目允偏差（mm）检查法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢尺检查截面部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁±5钢尺检查层垂直高度不大于6m8经纬仪或吊线、钢尺检查大于6m10经纬仪或吊线、钢尺检查相临两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6、整体式结构模板安装的质量检查除根据现行标准建筑工程质量检验评定标准的有关规定执行外，尚应检查下列容：(1)扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)支柱斜撑的数量和着力点；(3)对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)各种预埋件和预留洞的固定情况；(5)模板结构的整体稳定；(6)有关安全措施。7、模板工程验收时应提供下列文件：(1)模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(2)模板工程质量检查记录及验收记录；(3)模板工程支模的重大问题及处理记录。七、模板的拆除1、拆模程序：先支的后拆，后支的先拆→先拆非承重部位，后拆承重部位→先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板→最后拆梁底模板。2、柱、梁板模板的拆除必须待混凝土达到设计规要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时可拆除；梁板拆除见下表并有同条件养护拆模试压报告，经监理审批签发拆模通知书后可拆除。表4.3.1底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75＞8≥100悬臂构件―≥1003、模板拆除的顺序和法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。4、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5、拆下的模板、配件等，禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。八、质量保证措施及施工注意事项1、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后可施工，安装完毕，经有关人员组织验收合格后，能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。2、现浇结构模板安装允偏差：序号项目允偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高±53截面部尺寸柱、梁±54层高垂直度大于5m105相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检查轴线位置时，应沿纵、横两个向量测，并取其中的较大值。3、确保每个扣件和钢管的质量满足要求，每个扣件的拧紧力矩都要控制在40～65N·m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的。4、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。5、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。6、认真执行三检制度，未经验收合格不允进入下一道工序。7、格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。8、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。九、成品保护1、模板涂刷隔离剂时，不得影响结构性能或妨碍装饰工程施工。2、拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。3、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。4、按楼板部位层层复安，减少损耗，材料应按编号分类堆放。5、可调底座、顶托应采取防止砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹的措施。十、文明施工及环保措施1、模板拆除后的材料应按编号分类堆放。2、模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。3、模板安装时，应注意控制噪声污染。4、模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。5、加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、每次下班时保证工完场清。十一、模板施工安全措施1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。2、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。3、在浇筑混凝土时，应派责任心较强的木工看护模板，如量较大，应多设人员看护，发现爆模或支撑下沉等现象应立即停止浇筑，并采取紧固措施，若爆模或支撑下沉变形重时，应通知项目部有关负责人到现场提示案，并及时采取补救措施。检查和观察模板支撑是否有下沉或松动现象，具体检查法：在顶板模板低端支撑点用绳吊一吊垂至地面以上10cm处，观察其是否下沉，如发现其下沉，立即通知砼浇筑人员并停止浇筑，待加固支撑后再进行浇筑。4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。   7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。9、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空，扶空而坠落。10、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。11、拆除模板一般用长撬棒，人不站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。  12、装、拆模板时禁止使用模板作立人板。13、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不站立在墙上工作，不准站在大梁底模上行走。操作人员禁穿硬底鞋及有跟鞋作业。14、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作，操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。15、拆除板、梁、柱墙模板，在4M以上的作业时应搭设脚手架或操作平台，并设防护栏杆，禁在同一垂直面上操作。16、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。十二：计算书一、梁模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130－20113、《混凝土结构设计规》GB50010-20104、《建筑结构荷载规》GB50009-20125、《钢结构设计规》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称KL10（6）新浇混凝土梁计算跨度(m)8.6混凝土梁截面尺寸(mm×mm)350×850新浇混凝土结构层高(m)3.9梁侧楼板厚度(mm)100二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.3非自定义:0.风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.8三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度向立柱间距la(mm)1200梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)1200、1200混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)542,658梁底支撑小梁根数5每纵距附加梁底支撑主梁根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_平面图.dwg"平面图HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\梁模板(扣件式)_立面图.dwg"立面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.7×2]×1＝28.221kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝26.457kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝[0.1+(24+1.5)×0.85]×1＝21.775kN/m1、强度验算Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×26.457×0.0872+0.121×1.764×0.0872＝0.023kN·mσ＝Mmax/W＝0.×106/54000＝0.432N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×21.775×87.54/(100×10000×486000)＝0.002mm≤[ν]＝l/250＝87.5/250＝0.35mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×26.457×0.+0.446×1.764×0.＝0.979kNR2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×26.457×0.+1.223×1.764×0.＝2.835kNR3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×26.457×0.+1.142×1.764×0.＝2.325kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2l=0.393×21.775×0.＝0.749kNR2'=R4'=1.143q2l=1.143×21.775×0.＝2.178kNR3'=0.928q2l=0.928×21.775×0.＝1.768kN五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)40×80小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)13小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.4小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面抵抗矩W(cm3)42.67小梁截面惯性矩I(cm4).67验算式三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：q1＝max{0.979+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.1)]+0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.7×2]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.835+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.856kN/mq2＝max{0.749+(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.1)+(0.5+(24+1.1)×0.1)×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.+(0.3-0.1)×0.35/4}＝2.195kN/m1、抗弯验算Mmax＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×2.856×1.22，0.5×2.856×0.22]＝0.411kN·mσ＝Mmax/W＝0.411×106/42670＝9.638N/mm2≤[f]＝13N/mm2满足要求！2、抗剪验算Vmax＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×2.856×1.2，2.856×0.2]＝2.056kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.×1000/(2×40×80)＝0.964N/mm2≤[τ]＝1.4N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×2.195×12004/(100×9600×1706700)＝1.881mm≤[ν]＝l1/250＝1200/250＝4.8mmν2＝q2l24/(8EI)＝2.195×2004/(8×9600×1706700)＝0.027mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑主梁悬挑段根部)承载能力极限状态Rmax＝max[1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2]＝max[1.1×2.856×1.2，0.4×2.856×1.2+2.856×0.2]＝3.77kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.54kN，R2＝R4＝3.77kN，R3＝3.096kN正常使用极限状态R'max＝max[1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2]＝max[1.1×2.195×1.2，0.4×2.195×1.2+2.195×0.2]＝2.898kN同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝3.237kN，R'2＝R'4＝2.898kN，R'3＝2.362kN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁自重忽略不计，计算简图如下：1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝Mmax/W＝0.307×106/5080＝60.469N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝6.909kNτmax＝2Vmax/A=2×6.909×1000/489＝28.256N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算--可修编--主梁变形图(mm)νmax＝0.127mm≤[ν]＝l/250＝542/250＝2.168mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=0.401kN，R2=8.457kN，R3=8.457kN，R4=0.401kN七、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座扣件抗滑移折减系数kc0.85可调托座主梁根数1可调托座承载力容值[N](kN)301、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力R＝max[R1,R4]＝max[0.401,0.401]＝0.401kN≤0.85×8=6.8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[R2，R3]＝8.457kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)600立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数μ11.386非顶部立杆计算长度系数μ21.755钢管类型Ф48×2.8立柱截面面积A(mm2)397回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.245抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.151、长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm非顶部立杆段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210长细比满足要求！2、风荷载计算Mw＝γ0×1.4×ψc×ωk×la×h2/10＝1.4×0.9×0.×1.2×1.52/10＝0.053kN·m3、稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.85)+1.4×0.9×2]×1＝28.65kN/m2)小梁验算q1＝max{0.997+1.2×[(0.3-0.1)×0.35/4+0.5×(0.85-0.1)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×max[0.6-0.35/2，(1.2-0.6)-0.35/2]/2×1，2.883+1.2×(0.3-0.1)×0.35/4}=2.904kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝0.405kN，R2＝8.573kN，R3＝8.573kN，R4＝0.405kN顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mmλ1＝l01/i＝1600.83/15.9＝100.681，查表得，φ1＝0.588立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.405+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×1.2，8.573，8.573，0.405+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.2]+0./1.2＝8.617kNf＝N/(φA)+Mw/W＝8617.219/(0.588×397)+0.×106/4245＝49.4N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.405+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×1.2，8.573，8.573，0.405+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.2]+0./1.2＝8.617kN立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+1.2×0.15×(3.9-0.85)+Mw/lb＝max[0.405+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+0.6-0.35/2)/2×1.2，8.573，8.573，0.405+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+1.4×0.9×1]×(1.2+1.2-0.6-0.35/2)/2×1.2]+0.549+0./1.2＝9.166kNf＝N/(φA)+Mw/W＝9166.219/(0.197×397)+0.×106/4245＝129.69N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)100混凝土强度等级C30立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=9.166kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面长上两个向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2围um临界截面长：距离局部荷载或集中反力作用面积边h0/2处板垂直截面的最不利长。h0截面有效高度，取两个配筋向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=1.43N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×1.43+0.25×0)×1×1120×80/1000=89.69kN≥F1=9.166kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规第6.6.2条确定可得：fc=14.3N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×14.3×40000/1000=2316.6kN≥F1=9.166kN满足要求！二、板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规》GB50010-20103、《建筑结构荷载规》GB50009-20124、《钢结构设计规》GB50017-2003一、工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高3.85m新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)9.65新浇混凝土楼板边宽B(m)2.85二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)基本风压ω0(kN/m2)0.30.风压高度变化系数μz0.65风荷载体型系数μs0.5三、模板体系设计模板支架高度(m)3.9立柱纵向间距la(mm)1200立柱横向间距lb(mm)1200水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)25立柱距混凝土板长边的距离(mm)225主梁布置向平行楼板长边小梁间距(mm)200小梁最大悬挑长度(mm)200主梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_平面图.dwg"模板设计平面图HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_立面图_长向.dwg"模板设计剖面图(楼板长向)HYPERLINK"D:\PINMING\CSC2015\OutPut\板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg"模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)18面板弹性模量E(N/mm2)10000面板验算式简支梁根据《建筑施工模板安全技术规》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×1=5.969kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[5.969×0.22/8，0.108×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.158kN·mσ＝Mmax/W＝0.158×106/54000＝2.927N/mm2≤[f]＝18N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.1)×1=2.61kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×2.61×2004/(384×10000×486000)＝0.011mm≤[ν]＝l/250＝200/250＝0.8mm满足要求！五、小梁验算小梁类型木小梁材料规格(mm)50×100小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67小梁验算式简支梁因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝1.237kN/mM1＝q1l2/8＝1.237×1.22/8＝0.223kN·mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.065kN/mp＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kNM2＝q2L2/8+pL/4＝0.065×1.22/8+3.15×1.2/4＝0.957kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.237×0.22/2，0.065×0.22/2+3.15×0.2]＝0.631kN·mMmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.223，0.957，0.631]＝0.957kN·mσ＝Mmax/W＝0.957×106/83330＝11.48N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.5q1L＝0.5×1.237×1.2＝0.742kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.065×1.2+0.5×3.15＝1.614kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.237×0.2，0.065×0.2+3.15]＝3.163kNVmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.742，1.614，3.163]＝3.163kNτmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.163×1000/(2×50×100)＝0.949N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.1)×0.2＝0.562kN/m跨中νmax＝5qL4/(384EI)=5×0.562×12004/(384×9350×4166700)＝0.389mm≤[ν]＝l/250＝1200/250＝4.8mm悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.562×2004/(8×9350×4166700)＝0.003mm≤[ν]＝l1×2/250＝400/250＝1.6mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×2.8可调托座主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁验算式简支梁1、小梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.1)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.028kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.1)×0.2=0.602kN/m承载能力极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q1L＝0.5×1.×1.2＝0.617kN按悬臂梁，R1＝q1l=1.×0.2＝0.206kNR＝max[Rmax，R1]＝0.617kN;正常使用极限状态按简支梁，Rmax＝0.5q2L＝0.5×0.602×1.2＝0.361kN按悬臂梁，R1＝q2l=0.602×0.2＝0.12kNR＝max[Rmax，R1]＝0.361kN;2、抗弯验算计算简图如下：主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.432kN·mσ＝Mmax/W＝0.432×106/4245＝101.77N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝1.543kNτmax＝2Vmax/A=2×1.543×1000/397＝7.77N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝1.561mm跨中νmax=1.561mm≤[ν]=1200/250=4.8mm悬挑段νmax＝0.705mm≤[ν]=200×2/250=1.6mm满足要求！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A(mm2)397立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.245抗压强度设计值[f](N/mm2)205λ＝h/i＝1800/15.9＝114≤[λ]＝150满足要求！查表得，φ＝0.496Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.×1.2×1.82/10＝0.043kN·mNw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4ΣNQik+Mw/lb]=0.9×[(1.2×(0.75+(24+1.1)×0.1)+0.9×1.4×1)×1.2×1.2+0.043/1.2]＝6.735kNf＝Nw/(φA)+Mw/W＝6734.987/(0.496×397)+0.043×106/4245＝44.33N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算荷载传递至立杆式可调托座可调托座承载力容值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝6.735kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)120混凝土强度等级C15立杆底座长a(mm)200立杆底座宽b(mm)200F1=N=6.735kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值βh截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值σpc,m临界面长上两个向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2围um临界截面长：距离局部荷载或集中反力作用面积边h0/2处板垂直截面的最不利长。h0截面有效高度，取两个配筋向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数η2临界截面长与板截面有效高度之比的影响系数βs局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。可得：βh=1，ft=0.91N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1200mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.91+0.25×0)×1×1200×100/1000=76.44kN≥F1=6.735kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规表4.1.4-1取值βc混凝土强度影响系数，按本规第6.3.1条的规定取用βl混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规第6.6.2条确定可得：fc=7.2N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，Aln=ab=40000mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×7.2×40000/1000=1166.4kN≥F1=6.735kN满足要求！三、型钢强度的计算:1.型钢计算说明因设计综合实训楼底层层高为3.9m，地面不平整，距板底距离为7.4m，容易造成支撑系统失稳等问题，经项目部研究决定采用工字钢搁置在地梁上，梁、板支撑系统搁置在工字钢上的法进行施工，现就此案进行计算。Q235工字钢16的参数：截面积：26.1cm²每米重量：20.5Kg/mIx=1130cm4Wx=141cm3[f]=205MPafv=125MPa根据对梁、板计算结果，结合工字钢搁置情况，计算简图如下：σmax＝14.94kN.mσ＝Mmax/W＝14.94×106/141000＝105.96N/mm2≤[f]＝205N/mm2σ＝Mmax/W＝14.94×106/96875.17＝154.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求Vmax＝19.554kNτmax＝1.2Vmax/Aw=1.2×19.554×1000/148/9.9＝16.02N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！经计算，采用16号工字钢（如图布置）满足正应力、剪应力的要求。为了确保施工安全，特增加相应构造措施：、在支撑系统底面不大于200mm处，搭设纵横向扫地杆；、在立杆位于工字钢的位置，增加支撑，底部设垫木、支撑如图所示；、工字钢与地梁连接处，增加钢管抱箍固定；、工字钢端头悬挑长度不大于1m；、在地梁上，沿梁跨度向，进行加密处理，支撑为2根钢管双支撑，底部设垫木200*100；、原地梁支撑在二层板砼浇筑前不能拆除；、浇筑砼，砼强度满足设计要求后可拆除模板。、为了保证工字钢为一个整体，在垂直于工字钢向采用钢筋焊接、钢管连接等增加水平拉结。附图：附图：