南京工业大学交通学院混凝土结构设计专业课程设计部分预应力A类

预应力混凝土简支梁设计交通1202神之设计资料按某些预应力A类构件设计1.桥梁跨径与桥宽原则跨径：40m（墩中心距离）主梁全长：39.96m计算跨径：39.0m桥面净空：净14+2×1.75m=17.5m。2.设计荷载公路－I级车辆荷载，人群荷载3.0kN/m，构造重要性指数γ0=1.1。3.材料性能参数(1)混凝土强度级别为C50，重要强度指标为：强度原则值fck=32.4MPa，ftk=2.65MPa强度设计值fcd=22.4MPa，ftd=1.83MPa弹性模量Ec=3.45×104MPa(2)预应力钢筋采用l×7原则型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995钢绞线，其强度指标为：抗拉强度原则值fpk=1860MPa抗拉强度设计值fpd=1260MPa，f’pd=390MPa弹性模量Ep=1.95×105MPa相对界限受压区高度ξb=0.4，ξpu=0.2563(3)预应力锚具采用OVM锚具有关尺寸参见附图(4)普通钢筋纵向抗拉普通钢筋采用HRB400钢筋，其强度指标为抗拉强度原则值fsk=400MPa抗拉强度设计值fsd=330MPa弹性模量Es=2.0×105MPa相对界限受压区高度ξb=0.53，ξpu=0.1985箍筋及构造钢筋采用HRB335钢筋，其强度指标为抗拉强度原则值fsk=335MPa抗拉强度设计值fsd=280MPa弹性模量Es=2.0×105MPa4.重要构造构造尺寸主梁高度h=2300mm，主梁间距S=2500mm，其中主梁上翼缘预制某些宽为1600mm，现浇段宽为900mm，全桥由7片梁构成，设7道横隔梁。桥梁构造尺寸参见任务附图。5.内力计算成果摘录预制主梁（涉及横隔梁）自重g1p=24.46kN/m主梁现浇某些自重g1m=4.14kN/m二期恒载(涉及桥面铺装、人行道及栏杆)g2p=8.16kN/m恒载内力计算成果表1截面位置距支点截面距离x(mm)预制梁自重现浇段自重二期恒载弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力MG1PK(kN·m)VG1PK(kN)MG1mK(kN·m)VG1mK(kN)MG2K(kN·m)VG2K(kN)支点00476.97080.730159.12变截面905.02428.05153.1872.45301.92142.80L/497503487.84238.49590.3440.371163.5779.56跨中195004650.460787.1201551.420活载内力计算成果表2截面位置距支点截面距离x(mm)车道荷载人群荷载最大弯矩最大剪力最大弯矩最大剪力M(kN·m)相应剪力V(kN)相应弯矩M(kN·m)相应剪力V(kN)相应弯矩支点00251.93251.930032.6932.690变截面472.44235.79215.711335.6559.8632.5637.13135.65L/497501762.50173.23175.321675.25230.6732.4617.71183.68跨中195002427.6621.6890.431724.75307.5714.267.89155.26内力组合基本组合（用于承载能力极限状态计算）短期组合（用于正常使用极限状态计算）长期组合（用于正常使用极限状态计算）各种状况下组合成果见表3荷载内力计算成果表3截面位置项目基本组合Sd短期组合Ss长期组合SlMdVdMsVsMlVl(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)(kN·m)(kN)支点最大弯矩0.001249.500.00907.140.00819.97最大剪力0.001203.760.00907.140.00819.97变截面最大弯矩2360.601138.531715.57823.391552.97740.63最大剪力3653.981115.542331.45815.391891.91735.27L/4最大弯矩9015.95708.986575.16499.265964.16433.34最大剪力8841.17695.426473.58485.855914.17428.20跨中最大弯矩12130.0046.328815.4827.827979.9813.46最大剪力10975.34135.448223.3864.477667.7535.49某些预应力混凝土A类梁设计（一）预应力钢筋数量拟定及布置一方面，依照跨中截面正截面抗裂规定，拟定预应力钢筋数量。为满足抗裂规定，所需有效预加应力为：Ms为短期效应弯矩组合设计值，由表3查得Ms=8815.48kN·m；估算钢筋数量时，可近似采用毛截面几何性质。按下图给定截面尺寸计算：Ac=0.96875×106mm2，ycx=1467.12mm，ycs=832.88mm，Ic=0.662833×1012mm4，Wx=0.451793×109mm3。图1ep为预应力钢筋重心至毛截面重心距离，ep=ycx-ap，假设ap=150mm，则ep=1467.12-150=1317.12mm。由此得：拟采用钢绞线，单根钢绞线公称截面面积Apl=139mm2抗拉强度原则值，张拉控制应力取，预应力控制张拉损失张拉控制应力估算。所需预应力钢绞线根数：取30根。采用5束预应力钢筋束，型锚具，供应预应力筋截面面积，采用金属波纹管孔，预留管道外径为。对于跨中截面，在保证布置预留管道构造规定前提下，尽量使钢束群重心偏心距大些。本算例采用内径70mm，外径75mm预留铁皮波纹管，依照《公预规》9.1.1条规定，管道至梁底和梁侧净距不应不大于3cm及管道直径1/2。依照《公预规》9.4.9条规定，水平净距不应不大于4cm及管道直径0.6倍，在竖直方向可叠置。对于锚固端截面，钢束布置普通考虑下述两个方面：一是预应力钢束合力重心尽量接近截面形心，是截面均匀受压；二是考虑锚头布置也许性，以满足张拉操作以便规定。按照上述锚头布置“均匀”“分散”原则，锚固端截面所布置钢束如图2所示。预应力钢筋束布置见图2：图2预应力筋束布置（单位：mm）预应力筋束曲线要素表表4钢束编号起弯点距跨中（mm）平曲线水平长度（mm）曲线方程1019830y=280+4.37404*10^(-6)*x^22600013800y=200+6.27389*10^(-6)*x^23900010800y=120+5.96817*10^(-6)*x^24、5100009800y=120+1.03489*10^(-6)*x^2注：表中所示曲线方程以截面底边线为x坐标，以过起弯点垂线为y坐标。各计算截面预应力筋束位置与倾角表5计算截面截面距离跨中（mm）锚固截面支点截面变截面点L/4截面跨中截面19830.0019500.0017500.009750.000.00钢束到梁底距离(mm)1号束.001943.231619.55695.81280.002号束1400.001343.421029.72288.23200.003号束820.00777.99551.20123.36120.004、5号束220.00213.40178.21120.06120.00合力点932.00898.29711.38269.50168.00钢束与水平线夹角（度）1号束9.84149.68088.70394.87520.00002号束9.84489.61448.21112.69400.00003号束7.36587.14375.79330.51290.00004、5号束1.16561.12650.88940.00000.0000平均值5.87665.73834.89741.44370.0000合计角度（度）1号束0.000.161.144.979.842号束0.000.231.637.159.843号束0.000.221.576.857.374、5号束0.000.040.281.171.17注：钢束到梁底距离由曲线方程得出，钢束与水平面夹角由曲线方程求导取反正切函数得出，累积角度由锚固截面位置与所求截面角度之差得出。（2）普通钢筋数量拟定及布置设预应力筋束和普通钢筋合力点到截面底边距离为，则上翼缘厚度为150mm,若考虑承托影响，其平均厚度为=150+[2×1/2×500×100/﹙2500-200﹚]=171.74mm上翼缘有效宽度取下列数值中较小者：②③,因承托坡度〈1/3，因此不计承托影响，按上翼缘平均厚度计算：≤200+12×171.74=2260.88mm综合上述计算成果，取=2260.88mm。由，求解x:解得则"查表采用7根25mm钢筋，提供钢筋截面面积。在梁底布置成一排，其间距为50mm，边沿钢筋至两侧距离为，钢筋重心到截面底边距离为，并经检查完全符合截面尺寸规定。（二）截面几何性质计算截面几何性质计算应依照不同受力阶段分别计算。本算例中，主梁从施工到运营经历了如下几种阶段：主梁混凝土浇筑，预应力筋束张拉（阶段Ⅰ）混凝土浇筑并达到设计强度后，进行预应力筋数张拉，但此时管道尚未灌注，因而其截面几何性质为记入普通钢筋换算截面，但应扣除预应力管道影响。该阶段顶板宽度为1600mm。灌浆封锚，吊装并现浇顶板900mm连接段（阶段Ⅱ）预应力筋束张拉完毕并进行管道灌浆封锚后，预应力束参加全截面受力。然后将主梁吊装到位，并现浇顶板900mm连接段时，现浇自重荷载由上一阶段截面承受。该阶段顶板宽度为1600mm。截面几何性质应为记入普通钢筋，预应力钢筋换算截面性质。二期恒载及活载作用（阶段Ⅲ）该阶段主梁截面所有参加工作，顶板宽度为2500mm，截面几何性质记入普通钢筋计预应力钢筋换算截面性质各阶段截面几何性质如表6。将预应力钢筋转化成相应混凝土面积将普通钢筋转化成相应混凝土面积全预应力构件各阶段截面几何性质表6阶段截面　Ay(mm)y‘(mm)ep(mm)IW*10^9(mm^3)W'=I/y'W=I/yWp=I/ep阶段一：钢束灌浆、锚固前支点1.4247851289.4151001010.584900112.2981900.7241300.000560.000720.00645变截面0.9866611225.3823001074.617700363.2382780.6497300.000530.000600.00179L/40.8116611373.656100926.343900656.8398580.5451600.000400.000590.00083跨中0.8116611376.418500923.581500755.5815000.5409800.000390.000590.00072阶段二：现浇600mm连接段支点12.0000001271.4367001028.563300130.2765900.7461200.000590.000730.00573变截面1.0443321190.8365001108.163500396.7840780.6740800.000570.000610.00170L/40.8695111298.9388001001.061200731.5571580.6143900.000470.000610.00084跨中0.8693321295.5598001004.440200836.4402000.6211300.000480.000620.00074阶段三：二期荷载、活载支点1.6174571351.025300948.97470050.6879900.8588800.000640.000910.01694变截面1.1793321309.218700990.781300279.4018780.8021900.000610.000810.00287L/41.0045111423.395600876.604400607.1003580.7148500.000500.000820.001181.0043321420.493000879.507000711.5070000.7223300.000510.000820.00102(三)承载能力极限状态计算1.跨中截面正截面承载力计算预应力束合力点到截面底边距离为：预应力束到截面底边距离为：由上述已知：b=200mm，上翼缘板厚度为150mm，=171.74mm，=2260.88mm。一方面按公式判断截面类型，代入数据计算得：因此属于第一类T形，按宽度矩形截面计算其承载力。由条件，计算混凝土受压区高度：将代入下式，计算界面承载能力为计算成果表白，跨中截面抗弯承载力满足规定。2．斜截面抗剪承载力计算选用距离支点h/2和变截面点处进行斜截面抗弯承载力复核。预应力筋束位置及弯起角度按表5采用。箍筋采用HRB335钢筋，直径为8mm，双肢箍，间距；距离支点相称于一倍梁高度范畴内，箍筋间距。（1）距支点h/2截面斜截面抗剪承载力计算一方面，进行截面抗剪强度上下限复核：为验算截面处剪力组合设计值，按内插法求得距支点处为预应力提高系数取1.25；验算截面（距支点h/2=1150mm）处截面腹板宽度b=550mm。为计算截面处纵向钢筋合力作用点至截面上边沿距离。本例中所有预应力钢筋均弯曲，只有纵向构造钢筋沿全梁通过，此处近似跨中截面有效梁高取值，取。>计算成果证明，截面尺寸满足规定，不需配备抗剪钢筋。为预应力弯起钢筋抗剪承载力式中：--在斜截面受压区端正截面处预应力弯起钢筋切线与水平线夹角，其数值可由表1-1-4给出曲线方程计算，，，，。将上述关于数据代入上式得：=360.31kN该截面抗剪承载力为阐明截面抗剪承载力足够，且有较大富余。（2）变截面点处斜截面抗剪承载力计算一方面，进行截面抗剪强度上、下限复核：计算成果证明，截面尺寸满足规定，但需配备抗剪钢筋。斜截面抗剪承载力按下式计算：为斜截面受压端正截面处设计剪力为混凝土和箍筋共同抗剪承载力式中：--异号弯距影响系数，对简支梁，；--预应力提高系数，；--受压翼缘影响系数，取；--斜截面受压端正截面处截面腹板宽度，距支点距离为，腹板宽度；--截面纵向收拉钢筋配筋百分率，，当时，取，；--箍筋配筋率，。将以上数据代入上式：为预应力弯起钢筋抗剪承载力式中：--在斜截面受压区端正截面处预应力弯起钢筋切线与水平线夹角，其数值可由表4给出曲线方程计算，，，。将上述关于数据代入上式得：该截面抗剪承载力为阐明截面抗剪承载力足够，且有较大富余。（四）预应力损失计算1.摩阻损失式中：——张拉控制应力，；u——摩擦系数，取u=0.25；k——局部偏差影响系数，取k=0.0015。摩阻损失计算表表7截面钢束号12345总计（MPa）支点x(m)0.330.330.330.330.33　θ(弧度)0.000.000.000.000.00　σl1(MPa)1.672.092.040.930.937.66变截面x(m)2.332.332.332.332.33　θ(弧度)0.020.030.030.000.00　σl1(MPa)11.7514.7414.376.546.5453.95L/4截面x(m)10.0810.0810.0810.0810.08　θ(弧度)0.090.120.120.020.02　σl1(MPa)50.3963.1461.4127.9027.90230.75跨中x(m)19.8319.8319.8319.8319.83　θ(弧度)0.170.170.130.020.02　σl1(MPa)97.8097.8283.7147.7547.75374.842.锚具变形损失发摩擦影响长度：式中：——张拉端锚下控制张拉应力；——锚具变形值，OVM夹片锚有顶压时取4mm;——扣除沿途管道摩擦损失后锚固端预拉应力；——张拉端锚固端之间距离，本例中当时，离张拉端x处由锚具变形、钢筋回缩和和接缝压缩引起、考虑反摩擦后预拉力损失为当时，表达该截面不受反摩擦影响。反摩擦影响长度计算表表8钢束号12345σ0=σcon(MPa)13951395139513951395σl=σ0-σl1(MPa)1297.201297.181311.291347.251347.25△σd=(σ0-σl)/L(MPa)0.0049320.0049330.0042210.0024080.002408Lf(mm)12575.912574.713593.017997.417997.4锚具变形损失计算表表9截面钢束号12345总计支点x(mm)330330330330330　△σ(MPa)124.05124.06114.7686.6886.68　σl2(MPa)120.79120.80111.9885.0985.09523.75变截面x(mm)23302330233023302330　△σ(MPa)124.05124.06114.7686.6886.68　σl2(MPa)101.06101.0795.0975.4675.46448.14L/4截面x(mm)1008010080100801008010080　△σ(MPa)124.05124.06114.7686.6886.68　σl2(MPa)24.6224.6129.6638.1338.13155.15跨中x(mm)1983019830198301983019830　△σ(MPa)124.05124.06114.7686.6886.68　σl2(MPa)0000003．分批张拉损失式中：——在计算截面先张拉钢筋重心处，由后张拉各批钢筋产生混凝土法向应力——预应力钢筋混凝土弹性模量比，本题中预应力筋束张拉顺序为：5→4→3→2→1，有效张拉力为张拉控制力减去了摩擦损失和锚具变形损失后张拉力。预应力分批张拉损失计算见表10。分批张拉损失表表10截面张拉束号　Npe张拉钢筋偏心距ey(mm)计算钢束偏心距ey(mm)各钢束应力损失σl4（MPa）234523452345支点41091.690.00.00.01076.00.00.00.01076.00.000.000.0014.1931068.340.00.0511.4511.40.00.01076.01076.00.000.008.828.8221060.940.0-54.0-54.0-54.00.0-653.81076.01076.00.004.503.733.7311061.30-653.8-653.8-653.8-653.8-54.0-653.81076.01076.04.507.75-1.62-1.62总计4.5012.2510.9325.12变截面41095.040.00.00.01047.20.00.00.01047.20.000.000.0016.7131072.140.00.0674.2674.20.00.01047.21047.20.000.0012.7212.7221066.840.0195.7195.7195.70.0674.21047.21047.20.007.338.018.0111069.34-394.2-394.2-394.2-394.2195.7674.21047.21047.25.413.652.292.29总计5.4110.9923.0239.73L/441108.360.00.00.01253.60.00.00.01253.60.000.000.0025.7731087.480.00.01250.31250.30.00.01253.61253.60.000.0025.2325.2321090.240.01085.41085.41085.40.01250.31253.61253.60.0022.9222.9622.9611100.87677.8677.8677.8677.81085.41250.31253.61253.616.0617.3317.3617.36总计16.0640.2665.5691.32跨中41123.600.00.00.01256.40.00.00.01256.40.000.000.0026.3531093.610.00.01256.41256.40.00.01256.41256.40.000.0025.6425.6421081.850.01176.41176.41176.40.01256.41256.41256.40.0024.2324.2324.2311081.861096.41096.41096.41096.41176.41256.41256.41256.422.1023.1023.1023.10总计22.1047.3372.9799.324.钢筋应力松弛损失式中：--超张拉系数，本题中--钢筋松弛系数，本案例采用低松弛钢绞线，取；--传力锚固时钢筋应力，。钢筋应力松弛损失计算表11钢束σpe(MPa)σl5(MPa)1234512345支点1272.51267.61268.71298.01283.936.5635.8936.0440.0738.10变截面1282.21273.81274.51290.01273.337.8736.7336.8338.9536.66L/41320.01291.21263.71263.41237.643.1839.1135.3635.3331.93跨中1297.21275.11264.01274.31247.939.9536.9035.4036.7933.285.混凝土收缩、徐变损失式中：--构件受拉区所有纵向钢筋截面重心处，由预应力（扣除相应阶段应力损失）和构造自重产生混凝土法向应力；-预应力筋传力锚固龄期为，计算龄期为时混凝土收缩应变；--加载龄期为，计算龄期为时混凝土徐变系数；--构件受拉区所有纵向钢筋配筋率，。设混凝土传力锚固龄期和加载龄期均为28天，计算时间，桥梁所处环境年平均相对湿度为55%，以跨中截面计算其理论厚度：为构件截面面积；为构件与大气接触周边长度（CAD中massprop知）查表（书上P236）得：，。混凝土收缩徐变损失计算见表12截面EpsmmρρpsNpekNM自重kN·mσ预MPaσ自重MPaσPCMPaσl6MPa支点50.70.004701.0055329.90.03.310.003.3196.87变截面279.40.006451.1155332.41360.15.04-0.474.57106.31L/4607.10.007571.5185317.55241.88.04-4.453.5891.08跨中711.50.007571.7045302.96989.09.00-6.882.1175.676.预应力损失组合上述各项预应力损失组合状况列于表13应力损失组合表13截面σlⅠ=σl1+σl2+σl4（MPa）σlⅡ=σl5+σl6（MPa）12345平均12345平均支点122.46127.40126.2796.95111.14116.84133.43132.76132.91136.94134.97134.20变截面112.81121.22120.45105.02121.73116.25144.19143.04143.14145.26142.97143.72L/475.01103.81131.33131.59157.36119.82134.25130.19126.44126.41123.01128.06跨中97.80119.92131.04120.72147.07123.31115.62112.58111.08112.47108.95112.14（五）正常使用极限状态计算1.某些预应力混凝土A构件抗裂性验算（1）正截面抗裂性验算①荷载短期效应组合下抗裂性正截面抗裂性验算以跨中截面受拉边正应力控制。在荷载短期效应作用组合下应满足：为在荷载短期荷载短期荷载效应组合伙用下，截面受拉边应力：、、、、、分别为阶段1，阶段2，阶段3截面惯性矩和截面重心至受拉边沿距离，可由表6查得：弯矩设计值由表1和表2查得：，，，将上述数值代入公式后得：为截面下边沿有效预压应力：得计算成果表白，正截面抗裂性满足规定。②荷载长期效应组合下抗裂性在长期效应组合伙用下，应满足为在荷载长期效应组合伙用下，截面受拉边沿应力。最后得：计算构造表白，在长期效应组合伙用下，正截面抗裂性满足规定。（2）斜截面抗裂性验算斜截面抗裂性验算以主拉应力控制，普通取变截面点分别计算截面上梗肋，形心轴和下梗肋处在荷载短期效应组合伙用下主拉应力，满足规定。为荷载短期效应组合伙用下主拉应力=上述公式中车辆荷载和人群荷载产生内力值，按最大剪力布置荷载，即取最大剪力相应弯矩值，其数值由比表13查得。恒载内力值：活载内力值：变截面点处重要截面几何性质由表6查得图3为各计算点位置示意图。各计算点某些断面几何性质按表14取值，表中，为图3中阴影某些面积，为阴影某些对截面形心轴面积矩，为阴影某些形心到截面形心轴距离，为计算点到截面形心轴距离。计算点几何性质表14计算点受力阶段A1(mm2)yx1(mm)d(mm)S1(mm3)上梗肋处阶段10.310973.23823.770.30170阶段20.3101008.63859.160.31268阶段30.445897.99740.780.39961形心位置阶段10.470782.040.000.36782阶段20.482802.130.000.38649阶段30.593766.210.000.45448下梗肋处阶段10.452792.04326.230.35805阶段20.504749.57290.840.37803阶段30.504867.95409.220.43773图3变截面处有效预应力预应力筋弯起角度分别为：将上述数值代入，分别计算上梗肋、形心轴与下梗肋处主拉应力。上梗肋处b)形心处C)下梗肋处计算成果汇总于表15变截面处不同计算点主应力汇总表表15计算点位置正应力剪应力主拉应力上梗肋4.971.72-0.54形心轴4.642.04-0.77下梗肋4.851.98-0.71计算成果表白，上梗肋处主拉应力最大，其数值为，不大于规范规定限制值。2.变形计算(1)使用阶段挠度计算使用阶段挠度值，按短期荷载效应组共计算，并考虑挠度长期影响系数，依照《公路规》JTGD62-6.5.3规定，当采用C40-C80混凝土时，，中间强度级别可按直线内插入取用，对混凝土，用内插法取值，对于全预应力，刚度。预应力混凝土简支梁挠度计算可忽视支点附近截面尺寸及配筋变化，近似按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面尺寸及配筋状况拟定，即取荷载短期效应组合伙用下挠度值，按等效均布荷载作用状况计算：式中，。自重产生挠度值按等效均布荷载作用状况计算：消除自重产生挠度，并考虑挠度长期影响系数后，试用阶段挠度值为计算成果表白，使用阶段挠度值满足规范规定。（2）预加力引起反拱近似按等截面梁计算，截面刚度按跨中截面净截面拟定，及取，反拱长期增长系数采用。预加力引起跨中挠度为式中：--所求变形点作用竖向单位力引起弯矩图；--预加力引起弯矩图。对等截面梁可不比进行上式积分计算，其变形值由图乘法拟定，在预加力作用下，跨中截面反拱可按下式计算为跨中截面作用单位力时，所产生图在半跨范畴内面积：为半跨范畴图重心（距支点处）所相应预加力引起弯矩图纵坐标为有效预加力，，其中近似取截面处损失值：距支点处预应力钢筋重心到换算截面重心距离：距支点处非预应力钢筋重心到换算截面重心距离：取，代入数据得由预加力产生跨中反拱为由于预应力产生长期反拱值不不大于按荷载短期效应组共计算长期挠度，因此可不设预拱度。（六）持久状况应力验算按持久状况设计预应力混凝土受弯构件，尚应计算其使用阶段正截面混凝土法相应力、受拉钢筋拉应力及斜截面主拉应力。计算时作用取其原则值，不计分项系数，汽车荷载应考虑冲击系数。跨中截面混凝土法向正应力验算由表1-1-6查得(2)跨中截面预应力钢筋拉应力验算为按荷载效应原则值（对后张法构件不涉及自重）计算预应力钢筋重心处混凝土法向应力计算表白，预应力钢筋拉应力超过了规范规定值，但其比例不大于，可以以为满足规定。（3）斜截面主应力验算普通取变截面点分别计算截面上梗肋、形心轴和下梗肋处在原则值效应组合伙用下主压应力，应满足规定。=上梗肋处b)形心处C)下梗肋处计算成果汇总于表16变截面处不同计算点主应力汇总表表16计算点位置正应力剪应力主拉应力主压应力上梗肋5.131.92-1.546.67形心轴4.642.27-1.676.31下梗肋4.942.20-1.666.60最大主压应力。计算成果表白，使用阶段正截面混凝土法向应力、预应力钢筋拉应力及斜截面主拉应力满足规范规定。（七）短暂状态应力验算预应力混凝土构造按短暂状况设计时，应计算构件在制造、运送及安装等施工阶段，有预加力（扣除相应应力损失）、构件自重及其她施工荷载引起截面应力。对简支梁，以跨中截面上、下缘混凝土正应力控制。上缘混凝土应力(阶段1)（2）下缘混凝土应力计算成果表白，在预施应力阶段，梁上缘不浮现拉应力，下缘混凝土压应力不大于规范规定限值。至此，某些预应力A类混凝土T梁设计完毕，符合承载力规定，构造是安全可靠。构造和筋束状况详见图纸01-04。