117防波堤设计与施工规范(1)_0

117防波堤设计与施工规范(1)_0 117防波堤设计与施工规范(1) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 上,(,,,(,,倍设计波高值处。当堤顶不兼作通道时，胸墙的顶高程可适当降低。 注:?本章中的设计波高，除特别注明者外均按现行行业标准《海港水文规范》确定; ?对块石护面的堤顶高程可取条文中的较高值，对人工块体护面可取较低值; ?对防护要求较高的斜坡堤，宜按波浪爬高计算确定其堤顶高程。 ,(,(,斜坡堤的堤顶宽度，可取,(,,,,(,,倍设计波高值，且在构造上至少应能安放两排或随机安放,块人工块体。对采用陆上推进法施工的斜坡堤，尚应考虑施工机械对顶宽的要求。 ,(,(,对港外侧设置水下抛石棱体的断面，棱体的顶面高程宜定在设计低水位以下约,(,倍设计波高值处;棱体的顶面宽度不宜小于,(,,;棱体的厚度不宜小于,(,,。 ,(,(,对设置肩台的断面，肩台宽度不宜小于,,，肩台顶高程应根据施工条件确定。 ,(,(,对抛填块体的断面，堤身在设计高水位处的宽度不宜小于,倍设计波高值。 ,(,(,对堤顶设置,型胸墙或反,型胸墙的断面，其坡顶高程和坡肩宽度应符合下列规定: (,)当胸墙前斜坡护面为块石或单层块体时(图,(,(,,))，其坡顶高程可定在设计高水位以上,(,,,(,倍设计波高值处;墙前坡肩宽度不应小于,(,,，且在构造上至少应能安放一排护面块体; (,)当胸墙前斜坡护面为扭工字块体或四脚锥体时，其坡顶高程不宜低于胸墙顶高程，且在墙前坡肩范围内应能安放两排两层护面块体，如图,(,(,所示。 ,(,(,宽肩台斜坡堤的肩台顶高程，可定在设计高水位以上,(,,,,(,,处;肩台宽度,(见图,(,(,,))宜取,(,,,(,倍设计波高值，且不宜小于,(,,。 ,(,(,斜坡堤的边坡坡度可按表,(,(,采用。 17 ,(,斜坡堤计算 ,(,(,斜坡堤设计应计算以下内容: (,)护面块体的稳定重量和护面层厚度; (,)栅栏板的强度; (,)堤前护底块石的稳定重量; (,)胸墙的强度和抗滑、抗倾稳定性; (,)地基的整体稳定性; (,)地基沉降(确定堤顶预留高度)。 18 ,(,(,斜坡堤承载能力极限状态设计时，应以设计波高及对应的波长确定的波浪力作为标准值，并应考虑以下三种设计状况及相应的组合。 ,(,(,(,持久状况，应考虑以下的持久组合: (,)设计高水位时，波高应采用相应的设计波高; (,)设计低水位时，波高的采用分为以下两种情况:当有推算的外海设计波浪时，应取设计低水位进行波浪浅水变形，求出堤前的设计波高;当只有建筑物附近不分水位统计的设计波浪时，可取与设计高水位时相同的设计波高，但不超过低水位时的浅水极限波高; (,)极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。极端低水位时，可不考虑波浪的作用。 ,(,(,(,短暂状况，应考虑以下的短暂组合:对未成型的斜坡堤进行施工期复核时，水位可采用设计高水位和设计低水位，波高的重现期可采用,,,年。 ,(,(,(,偶然状况，在进行斜坡堤整体稳定计算时，应考虑地震作用的偶然组合，水位采用设计低水位，不考虑波浪对堤体的作用，其计算方法应符合现行行业标准《水运工程抗震设计规范》(,,,,,,)的有关规定。 ,(,(,计算堤顶胸墙抗滑和抗倾稳定性时，应按下列方法进行。 ,(,(,(,沿墙底抗滑稳定性的承载能力极限状态设计表达式如下: 19 20 21 22 23 ,(,(,,当水下抛石棱体的顶面高程在设计低水位以下约,(,倍设计波高值和,(,倍设计波高值时，棱体的块石重量可分别按式(,(,(,,,)确定的块石重量的,,,和,,,,。 ,(,(,,外坡在设计低水位以下,(,,,(,倍设计波高值之间的护面块体重量可取按式(,(,(,,,)确定的块体重量的,,,。 ,(,(,,外坡护面垫层块石的重量可取按式(,(,(,,,)确定的块体重量的,,,,,,,,,。当有困难时，其重量不得小于,,,,。对于四脚空心方块和栅栏板护面，其垫层块石按不超过护面空隙尺度确定。 ,(,(,,内坡护面块体的重量应符合下列规定: (,)当允许少量波浪越过堤顶时，从堤顶到设计低水位之间的内坡护面块体重量，应与外坡护面的块体重量相同;设计低水位以下的内坡护面块体，宜采用与外坡护面垫层相同重量的块石，但不应小于,,,,,,,,,,,，且应按堤内侧波浪进行复核; (,)当不允许波浪越过堤顶时，内坡护面应按堤内侧波浪进行计算，一般情况下可采用与外坡护面垫层块石相同的重量。 ,(,(,,堤顶块体的重量，一般情况下应与外坡的块体重量相同。当堤顶高程在设计高水位以上不足,(,倍设计波高值时，其重量 24 25 26 27 28 (,)斜坡堤护底块石层的宽度，视堤前水深和流速大小，堤身段可采用,,,,,,，堤头段可采用,,,,,,,; (,)护底块石可采用,,,层，厚度不宜小于,(,,。对砂质海底，在护底块石层下宜设置厚度不小于,(,,的碎石层; (,)斜坡堤前沙质海底的护底范围根据其冲刷形态和冲刷深度可按附录,确定。 ,(,(,可冲刷地基上的斜坡堤，其护面块体或水下棱体的大块石均不应直接抛于海底面上，而应在海底面上设置一层厚度不小于,(,,的,,,,,,,,,,块石垫层。 ,(,(,对采用两层扭工字块体护面的斜坡堤，其港外侧构造应符合下列要求: (,)当随机安放两层扭工字块体时，其上层应有,,,以上的块体保持垂直杆件在堤坡下方，水平杆件在堤坡上方的形式，见图,(,(,; (,)当为规则安放扭工字块体时，应使全部块体保持垂直杆件在堤坡下方，水平杆件在堤坡上方。 ,(,(,当扭工字块体重量大于,,,、四脚锥体重量大于,,,时，应考虑配置钢筋或采取其它加强措施。 ,(,(,浆砌块石护面层，应设置纵、横变形缝和排水孔。变形缝的纵向间距可取,,,,,,，横向间距可取,,左右。排水孔的纵、横向间距可取,,，孔径不宜小于,,,,,。 ,(,(,斜坡堤堤头段的构造应符合下列要求: (,) 堤头段的长度可采用,,,,,,,。对水深较大的斜坡堤宜适当加大; 29 (,)当有缩窄口门宽度的要求时，斜坡堤的堤头段可采用直立式结构; (,)堤头段护面块体的重量应大于堤身外坡护面块体重量，也可将堤头段两侧的坡度适当放缓; (,)堤头段的护底块石重量也应适当加大。 ,(,(,斜坡堤与直立堤段的连接处，斜坡堤外侧坡度应适当放缓。 ,(,(,当堤根段出现波能集中时，应对堤根段和相邻的海岸段采取加强措施。 ,(,(,,当堤轴线向外拐折形成凹角，造成波能集中时，应采取加强措施。 ,(,抛石潜堤设计 ,(,(,抛石潜堤的传递波波高系数可按图,(,(,确定，其传递波高应按下式计算: 30 31 ,正砌方块和矩形沉箱 直立堤设计 ,(,直立堤断面尺度的确定 ,(,(,钢筋混凝土矩形沉箱和正砌混凝土方块直立堤，其墙身结构可采用钢筋混凝土沉箱、混凝土方块或空心方块;上部结构可采用现浇或装配整体式混凝土结构，其港外侧的外形可采用直立面、削角斜面或弧面(图,(,(,);抛石基床可采用暗基床、明基床或混合基床。 注:对堤前破碎波浪较大，易产生巨大的破碎波冲击压力或对已有直立堤需加固修复时，可采用有消浪块体作掩护的直立堤，如图,(,(,,)所示。 ,(,(,直立堤的堤顶高程应符合下列规定: (,)对允许少量越浪的直立堤，宜定在设计高水位以上,(,,,(,倍设计波高值处; (,)对基本不允许越浪的直立堤，宜定在设计高水位以上,(,,,(,,倍设计波高值处。 注:?直立堤的设计波高，除特别注明外均指重现期为,,年、波高累积频率为,,的波高,，但不超过浅水极限波高; ?对上部结构为削角型式的直立堤，其堤顶高程宜取高值。 ,(,(,沉箱或最上层方块的顶高程，宜高出施工水位,(,,,,(,,。 ,(,(,直立堤明基床外肩和内肩的宽度，可分别取墙身计算宽度的,(,和,(,倍。明基床的边坡坡度，外侧可采用,:,,,:,，内侧可采用,:,(,,,:,。 暗基床底宽度不宜小于直立堤墙底宽度加两倍的基床厚度。 注:高基床直立堤的外肩宽度通过模型试验可适当减少。 32 ,(,(,在非岩石地基上的抛石基床厚度应由计算确定，但对粘土地基厚度不应小于,(,,，砂土地基不应小于,(,,(含碎石垫层,(,,)。岩石地基的抛石基床，厚度不应小于,(,,。 33 ,(,直立堤计算 ,(,(,重力式直立堤承载能力极限状态设计时，应以设计波高及对应的波长确定的波浪力作为标准值。 ,(,(,对重力式直立堤，承载能力极限状态应考虑以下三种设计状况及相应组合。 ,(,(,(,持久状况，应考虑以下的持久组合: (,)设计高水位时，波高采用相应的设计波高; (,)设计低水位时，波高的采用分为以下两种情况:当有推算的外海设计波浪时，应取设计低水位进行波浪浅水变形分析，求出堤前的设计波高;当只有建筑物附近不分水位统计的设计波浪时，可取与设计高水位时相同的设计波高，但不超过低水位时的浅水极限波高; (,)设计高水位时，堤前波态为立波，而在设计低水位时，已为破碎波，尚应对设计低水位至设计高水位之间可能产生最大波浪力的水位情况进行计算; (,)极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。极端低水位时，可不考虑波浪的作用。 ,(,(,(,短暂状况，应考虑以下的短暂组合: 对未成型的重力式直立堤进行施工期复核时，水位可采用设计高水位和设计低水位，波高的重现期可采用,,,,年。 ,(,(,(,偶然状况，在进行重力式直立堤地基承载力和整体稳定性计算时，应考虑地震作用的偶然组合。水位采用设计低水位，不浪力的水位情况进行计算; (,)极端高水位时，波高应采用相应的设计波高。极端低水 位时，可不考虑波浪的作用。 ,(,(,(,短暂状况，应考虑以下的短暂组合: 对未成型的重力式直立堤进行施工期复核时，水位可采用设计高水位和设计低水位，波高的重现期可采用,,,,年。 ,(,(,(,偶然状况，在进行重力式直立堤地基承载力和整体稳定性计算时，应考虑地震作用的偶然组合。水位采用设计低水位，不考虑波浪与地震作用的组合，其计算方法应符合现行行业标准《水运工程抗震设计规范》的有关规定。 注:直立堤的稳定性计算，可不考虑堤内侧波浪与堤外侧波浪相组合，即将堤内侧的水面 作为静水面。 ,(,(,重力式直立堤设计应进行以下内容: (,)沿堤底和堤身各水平缝及齿缝的抗倾稳定性; (,)沿堤底和堤身各水平缝的抗滑稳定性;考虑波浪与地震作用的组合，其计算方法应符合现行行业标准《水运工程抗震设计规范》的有关规定。 注:直立堤的稳定性计算，可不考虑堤内侧波浪与堤外侧波浪相组合，即将堤内侧的水面作为静水面。 ,(,(,重力式直立堤设计应进行以下内容: (,)沿堤底和堤身各水平缝及齿缝的抗倾稳定性; (,)沿堤底和堤身各水平缝的抗滑稳定性; 34 (,)沿基床底面的抗滑稳定性; (,)基床和地基承载力; (,)整体稳定性; (,)地基沉降; (,)明基床的护肩块石和堤前护底块石的稳定重量。 注:对上部结构为削角型式的直立堤，其斜面上的波压力可按附录,确定。 ,(,(,沉箱结构尚应进行下列计算: (,)沉箱的吃水、干舷高度和浮游稳定性; (,)沉箱外壁、隔墙、底板和底板悬臂的承载力和裂缝宽度。 注:?具体计算按现行行业标准《重力式码头设计与施工规范》(,,,,,,)的有关规定执行; ?计算外壁时，应考虑使用时期箱外为波峰或波谷压力，箱内为填料侧压力的组合情况。隔墙作为外壁的支座应进行受拉的断面核算; ?计算底板时，应分别考虑堤身在波峰或波谷作用下的基床反力与箱内填料垂直压力的组合; 35 36 37 38 39 ,(,(,,非岩基上的直立堤，其整体稳定性宜采用圆弧滑动面方法计算;有软土夹层时，尚宜用非圆弧滑动面方法计算。 注:整体稳定性计算应计入波浪力的作用。 ,(,(,,地基沉降计算应按现行行业标准《港口工程地基规范》(,,,,,,)的有关规定执行，但可不考虑由于水平力引起的沉降值。 ,(,(,,直立堤断面的平均沉降量不应超过下列数值:沉箱结构为,,,,,，方块结构为,,,,,。 注:直立提顶面高程预留沉降量，可根据地基和施工情况确定。 ,(,(,,明基床的基肩和坡面块体的稳定重量可按附录,确定。 ,(,(,,直立堤前最大波浪底流速按下列方法确定。 ,(,(,,(,堤前波态为立波时，最大波浪底流速可按下式计算: 40 41 ,(,(,当上部结构型式采用削角斜面时，其坡角宜采用,,?,,,?。 ,(,(,,沉箱间垂直缝的宽度可采用,,,,。沉箱间可采用平接或对接。当采用对接时，其空腔宽度可采用,(,,,,(,,，腔内可抛填块石。 ,(,(,,沿直立堤的长度方向应设置变形缝。变形缝应做成上下垂直通缝，其宽度可采用,,,,,,,,,。变形缝的间距应根据气温情况、结构型式、地基条件和基床厚度等确定，方块结构可采用 ,,,,,,,沉箱结构可利用沉箱间的垂直缝作为变形缝。,(,(,,直立堤堤头段的构造应符合下列要求: (,)堤头段的长度可取堤身宽度的,(,,,(,倍; (,)堤头段明基床的边坡应比堤身段的边坡适当放缓; (,)堤头段的基肩，可采用方块、四脚空心方块或栅栏板予以加强; (,)堤头段的护底块石重量也应比照堤身适当加大。 42 43 44 ,(,(,圆筒式直立堤的结构计算，应符合现行行业标准《重力式码头设计与施工规范》中的有关规定。 ,(,桩式直立堤 ,(,(,桩式直立堤适用于水深不大，地基较差和砂石料来源缺乏的情况。 ,(,(,单排桩直立堤(图,(,(,)由直桩、斜桩、帽梁和联结构件等组成。 ,(,(,单排桩直立堤其桩的入土深度及桩的强度等计算，应符合现行行业标准《水运工程桩基规范》(,,,,,,)和《板桩码头设计与施工规范》(,,,,,,)的有关规定。 ,(,透空式防波堤 ,(,(,透空式防波堤适用于水深较大、波高较小而波陡较大(,,,?,,,、,,,?,(,,)，且水流和泥砂对港内水域影响不大的情况。 45 46 ,斜坡堤施工 ,(,砂垫层与土工织物垫层 ,(,(,斜坡堤砂垫层抛填时，应考虑水深、水流和波浪等自然条件对砂粒产生漂流的影响，可通过试抛确定抛砂船的驻位。当水深较深、流速较大时，宜采用泥驳抛砂或其他措施。 ,(,(,抛砂应分段施工，砂垫层抛填后应及时用块石等覆盖。分段的长度应根据自然条件和施工条件确定。 ,(,(,砂垫层的质量应符合下列要求: (,)砂垫层的顶面高程不高于设计高程,(,,，不低于设计高程,(,,，砂垫层厚度不小于设计厚度; (,)砂垫层的顶面宽度不小于设计宽度，每侧超宽不大于,,，当有基槽时不超出已挖基槽宽度; (,)砂的粒径应符合设计要求，含泥量不宜大于,,。 ,(,(,当采用铺设土工布方法处理软土地基时，应符合现行行业标准《土工织物应用技术规程》(,,,,,,,,)的规定。 ,(,堤身抛填块石和方块 ,(,(,抛填块石应根据设计要求、施工能力、潮位和波浪等影响，确定分层和分段的施工顺序。 ,(,(,软土地基上的抛石顺序应符合下列要求: (,)当堤侧有块石压载层时，应先抛压载层，后抛堤身; (,)当有挤淤要求时，应从断面中间逐渐向两侧抛填; (,)当设计有控制抛石加荷速率要求时，应按设计要求设置沉降观测点，控制加荷间歇时间。 47 ,(,(,水上抛填块石，应根据水深、水流和波浪等自然条件对块石产生的漂流的影响，确定抛石船的驻位。 ,(,(,当采用陆上推进法抛填堤心石时，堤根的浅水区可一次抛填到顶，堤身和堤头视水深、地基土的强度和波浪影响程度可一次或多次抛填到顶。 ,(,(,当采用爆炸排淤法处理软土地基时，应符合现行行业标准《爆炸法处理水下软基技术规程》(,,,,,,,,)的规定。 ,(,(,每段堤心石抛填完成后，应及时理坡并覆盖垫层块石及护面层。堤心石抛石的暴露长度宜控制在,,,,,,,。 ,(,(,护面块石、垫层块石和护底块石的厚度不宜小于设计厚度。抛填护面块石的实际坡度不应陡于设计坡度。 注:对于边坡坡度的要求，也适用于安放和砌筑护面块体的情况。 ,(,(,块石抛填的实际断面线与设计断面线间的允许高差应符合表,(,(,的规定。 48 注:四脚空心方块和栅栏板垫层块石的允许高差:水上部位不应大于,,,,,，水下部位不应大于,,,,,。 ,(,(,,抛填方块前应先安放压边方块。实际边线与设计边线间的偏差不应大于,,,,,。 ,(,预制和安放护面块体 ,(,(,预制人工块体的模板，宜采用钢模板或拼装式混合模板。 ,(,(,对采用封闭式的钢模板预制人工块体，宜在混凝土初凝前用原浆压实抹光其外露部分。 ,(,(,预制人工块体重量的允许偏差为土,,，其尺寸允许偏差和表面缺陷的允许值应符合表,(,(,的规定: ,(,(,安放人工块体前，应检查块石垫层的厚度、块石重量、坡度和表面平整度，不符合要求时，应进行修整。 ,(,(,人工块体应自下而上安放，底部的块体应与水下棱体接触紧密。 ,(,(,扭工字块体的安放，应满足下列条件: (,)采用定点随机安放时，可先按设计块数的,,,计算网点的位置进行安放，完成后应进行检查或补漏; (,)采用规则安放时，应使垂直杆件安放在坡面下面，并压 49 50 51 52 53 54 ,(,方块和沉箱的预制 ,(,(,预制方块和沉箱，其底模上的隔离剂或隔离层，不得使用油毛毡等可导致降低摩擦系数的材料。 ,(,(,当沉箱分层浇筑时，施工缝不宜设在水位变动区和底板与立墙的连接处。 ,(,(,对掺块石的混凝土方块应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》的有关规定。 ,(,(,方块和沉箱尺寸的允许偏差应符合表,(,(,的规定。 ,(,方块和沉箱的安装 ,(,(,预制方块和沉箱起吊时，混凝土强度应符合设计要求。 ,(,(,沉箱的溜放及浮运，应符合现行行业标准《重力式码头设计与施工规范》的有关规定。 55 ,(,(,沉箱起吊应使用专门的吊架，吊架的刚度和强度，应满足起重的要求。 ,(,(,沉箱吊点可为预留洞或预埋吊环。吊点附近的混凝土应用钢筋加强，预留洞与吊具接触面应用钢套管保护。吊点的实际位置与设计位置的允许偏差为?,,,,。 ,(,(,沉箱的贮存场地应符合下列要求: (,)沉放贮存场地水底面应较平坦，有足够的承载力，水域受波浪和泥沙冲淤的影响不大，且有足够的水深便于起浮。 (,)漂浮存放时，应有可靠的系泊条件，且沉箱间以及沉箱与其他建筑物间应有足够的距离。 ,(,(,安装堤身方块时，应分段控制其长度。堤身方块的安装允许偏差，应符合表,(,(,的规定。 ,(,(,沉放法安装沉箱时，应符合下列要求: (,)落潮沉放时，应先灌水使沉箱下沉至沉箱底距基床面,,,,,,,,,,,时止，后调整沉箱位置，使沉箱随落潮坐落在基床上; (,)灌水沉放时，应控制沉箱底距基床面上的水深至少高出,,,,,,,,,,,。调整沉箱位置，继续灌水使沉箱落在基床上。 ,(,(,采用起重船安装沉箱时，应先使其大体就位，箱底离基床面约,,,,,，再作小范围调整后，下沉就位。 ,(,(,沉箱安装后，箱内应及时抛填。当抛填块石时，应采取保护措施，防止沉箱顶沿被块石砸坏。沉箱箱格内抛填应大致均匀，防止偏载。 ,(,(,,沉箱安装允许偏差，应符合表,(,(,,的规定。 56 ,(,直立堤上部结构 ,(,(,现浇上部结构混凝土除应符合现行行业标准《水运工程混凝土施工规范》的规定外，尚应满足下列要求: (,)上部结构模板应考虑施工期波浪的作用。模板与堤身的接触部位应防止漏浆及发生淘刷; (,)当上部结构需分次浇注时，应减少水平施工缝; (,)浇筑混凝土，应赶潮施工始终保持浇筑层在水面以上，顶层混凝土在初凝前不宜被水淘刷。 ,(,(,现浇上部结构混凝土的允许偏差，应符合表,(,(,的规定。 ,(,(,当上部采用预制拼装结构形式时，安装后的块体在施工期间的波浪作用下不稳定时，应采取临时固定措施。 ,(,(,上部结构预制块体安装的允许偏差，应符合表,(,(,的规定。 57 58 59 60 61 62 63 附录, 护面块体的稳定重量、护面 层厚度、人工块体个数和混 凝土量计算图 ,(,(,抛填两层块石和安放即立放一层块石的稳定重量可按图,(,(,,,和,(,(,,,确定。 ,(,(,四脚锥体的稳定重量、护面层厚度、块体个数和混凝土量可分别按图,(,(,,,、,(,(,,,、,(,(,,,和,(,(,,,确定。 64 65 66 ,(,(,四脚空心方块的稳定重量、护面层厚度、块体个数和混凝土量可分别按图,(,(,,,、,(,(,,,、,(,(,,,和,(,(,,,确定。 67 68 ,(,(,扭工字块体的稳定重量、护面层厚度，块体个数和混凝土量可分别按图,(,(,,,、,(,(,,,、,(,(,,,和,(,(,,,确定。 69 70 ,(,(,扭王字块体的稳定重量、护面层厚度，块体个数和混凝土量可分别按图,(,(,,,、,(,(,,,、,(,(,,,和,(,(,,,确定。 71 72 73 附录,斜坡堤前的海底冲刷计算 ,(,(,在部分立波作用下，斜坡堤前沙质海底冲刷形态可分为相对细沙型、过渡型和相对粗沙型三种(图,(,(,)。 ,(,(,(,相对细沙型和相对粗沙型的冲刷剖面特性与立波作用下直立堤前相应的两种冲刷形态基本相同。,(,(,(,对过渡型的冲刷形态，其冲刷谷和堆积峰的位置均偏离于部分立波的节点和腹点。 ,(,(,(,对相对细沙型和过渡型的冲刷剖面，在斜坡堤坡面下 74 75 76 77 附录,明基床基肩和坡面块体 稳定重量计算图 ,(,(,当明基床基肩和坡面块体采用抛填块石和单层四脚空心方块时，其稳定重量可由图,(,(,确定。 78 79 附录,直立堤前的海底冲刷计算 ,(,(,立波作用下直立堤前沙质海底有两种基本的冲刷形态，对于相对细沙型的冲刷形态，沙底在立波的节点处发生冲刷，在腹点附近发生堆积(图,(,(,,)。对于相对粗沙型的冲刷形态，沙底在节点与腹点的中部发生冲刷，在节点处发生堆积(图,(,(,,) 80 81 82 83 附录, 开孔消浪沉箱波压力的 计算 ,(,(,对开孔消浪沉箱防波堤，应计算开孔外璧上正向水平波浪力和反向水平波浪力、消浪室后璧上的水平波浪力、消浪室顶板和底板上的垂直波浪力以及消浪沉箱底面上的波浪浮托力等。 ,(,(,对无顶板的开孔消浪沉箱直立堤(图,(,(,)，作用在外璧上的水平波浪力标准值和作用在底部的波浪浮托力标准值可近似按下列方法确定。 84 85 86 87 88 89 90 91 92 ,总则 ,(,(,防波堤是港口工程的重要组成部分。同时也是一项技术上比较复杂的工程。在国内外防波堤工程经验基础上制订的本规范，不仅其内容较充实和完整，且具有先进性、科学性、实用性和指导作用。 ,(,(,防波堤的结构型式，除常用的斜坡式和直立式(正砌方块、矩形沉箱)以外，还有消浪沉箱式、圆筒式、桩式及透空式等新型直立堤。对于上述新型直立堤，近年来虽已 取得一些经验，但还处于试验研究阶段。对于由直墙和斜坡基床组成的所谓混合式堤，当直墙高度较小，而以抛石斜坡为主体时，作为是带胸墙的斜坡堤;当直墙高度较大时，则作为是明基床上的直立堤，因此本册取消了“混合式”这个名词。 根据港工技术发展和国内使用经验，本册主要对常用的斜坡堤(包括抛石潜堤)和直立堤作了具体的规定。对于新型的消浪沉箱、圆筒式、桩式和透空式则给出原则性的规定。其它承受波浪作用的类似建筑物(如护岸等)可参照使用。 ,(,(,直立堤的计算、构造和施工要求等与重力式码头有很多共同之处，为了避免重复，本册中主要针对防波堤的特点作出了相应的规定。因此对于沉箱、方块和圆筒等重力式结构还应按有关规范的规定执行。 93 ,一般规定 ,(,(,防波堤的轴线向港外拐折，则在凹角处将造成波浪能量的集中，该凹角处的堤身破坏最为严重。根据国外的实践经验，当外夹角大于,,,?时，波能集中的情况不显著。 ,(,(,防波堤的结构选型与水深、潮差、波浪、地质等自然条件，以及石料来源、使用要求和施工条件等都有关。对于同一地区而言，一般在水深较小处都采用斜坡式，而在水深变大后，则采用直立式可能比较经济合理。 ,(,(,对于基床块石的强度要求与《重力式码头设计与施工规范》规范的规定相同。对于护面块石和垫层块石的强度要求，也根据其重要性和实际受力条件而分别提出两种规定，从过去的工程情况来看，一般均能满足。 对于堤心石，根据其重要性、受力条件以及过去有些工程中实际采用的情况，规定可适当降低要求。 ,(,(,因防波堤经常遭受波浪的作用，故本条中规定的混凝土和钢筋混凝土构件的混凝土强度等级均比《重力式码头设计与施工规范》相应的要求提高一级。 ,(,(,防波堤结构断面的水力模型试验验证，是防波堤设计的重要手段之一。根据过去防波堤工程的情况来看，除了波高较小、工程量不大的工程或有类似条件下的试验资料时，一般均进行模型试验。 根据近年来不规则波试验设施的发展，对较重要的建筑物应考虑进行不规则波试验验证。 ,(,(,本条中除规定应进行防波堤的沉降和位移等观测外，并建议有条件时可进行波浪爬高和波浪力等原体观测工作，以积累工程实际资料，总结经验，不断提高设计、施工水平。 ,(,(,为了避免或减少防坡堤的施工过程中遭受风浪袭击而造成损失，设计和施工均应根据实际情况进行复核并考虑采取必要的防风浪措施。 94 ,斜坡堤设计 ,(,斜坡堤断面尺度的确定 ,(,(,条文中推荐的前四种断面型式主要是根据国内采用过的各种斜坡堤型式总结出来的。 图,(,(,(,)是本次修订中新增加的一种型式，它是一种与常规的抛石斜坡堤断面不同的宽肩台式抛石斜坡堤。这种抛石堤的最大特点是容许堤身断面(外侧部分)在波浪作用下发生变形，直至外坡形成一个动力平衡剖面。由于构成宽肩台的护面块石空隙较大，因而当波浪通过宽肩台时，将产生较大的能量损失。 ,(,(,斜坡堤的堤顶高程主要与它所掩护的港口水域要求的水面平稳程度有关。我国 斜坡堤的顶高程一般说来是比较低的，一些老港口的防波堤顶通常高出设计高水位不到,(,,。条文中推荐的堤顶高程的数值，主要是根据对我国港口的调查，并统计了近年来一些新建防波堤的堤顶高程而得出来的。 根据国外试验资料，当堤顶在设计高水位以上(,(,,,(,),时，越浪以后堤背后的波高为(,(,,,,(,),。上述标准是适用于容许少量越浪的情况，当要求基本不越浪时，则应提高堤顶高度为在设计高水位以上不小于,(,,处。 对宽肩台式抛石堤，其堤顶和港内侧部分不容许在波浪作用下变形，因而要求堤顶有足够的高度以防止过量的越浪，条文中确定堤顶不低于设计高水位以上,(,,是根据实例统计而得。 胸墙顶高程根据使用要求一般按基本不越浪考虑，本条所推荐的数值主要是根据对国内一些新老防波堤设计情况的调查和统计及参考国外有关标准而得出来的。 95 ,(,(,斜坡堤的顶宽，除满足施工及使用要求外，还应保证在波浪作用下堤顶的稳定性。 为稳定所需的堤顶宽度，主要取决于允许波浪越顶的程度。因此，它与堤顶高程密切相关。 堤顶宽度小于设计波高的斜坡堤断面是不稳定的，条文推荐的数值是综合分析国内外实际工程资料及有关模型试验成果而确定的。 对采用陆上推进法施工的斜坡堤，尚应考虑堤顶通行机械对顶宽的要求，对设在施工水位以上的单车道宽度不宜小于,,。 ,(,(,一般在设计水位上、下约,(,倍设计波高范围内的护面块体受波浪的作用最剧烈，因此水下抛石棱体的顶面，最好设在设计低水位以下约,(,,处。棱体顶面的宽度与其高程、波高的大小、块石的尺度等都有关，结合实际工程经验条文规定为不小于,,。 ,(,(,对于设置肩台的断面，肩台宽度通常为,(,,至,(,,，故条文中规定宜不小于,,。 ,(,(,抛填方块的断面，透浪较大，因此堤身宽度不宜太窄，以免影响港内平稳。本条规定的数值主要参考有关文献资料确定。 ,(,(,斜坡堤在堤顶设置胸墙，一般都是因为在使用上有减少堤顶越浪程度的要求。当胸墙前斜坡护面为块石或单层四脚空心方块时，根据一些工程的模型试验结果，若要求在设计情况下基本不越浪，则胸墙顶高程一般需在设计高水位以上约,(,倍设计波高处。 胸墙前斜坡护面为扭工字块体或四脚锥体时，一般适用于波高较大的情况。根据对几个工程模型试验资料分析的结果，当胸墙前人工块体斜坡的高度较低，宽度较窄时，由于波浪在斜坡上激烈破碎等原因，作用在胸墙上的波压力有增大的趋势，胸墙很不容易稳定，所以在条文中规定对此类断面的坡顶高程不宜低于胸墙顶高程，且在墙前坡肩范围内宜安放两排两层护面块体。 ,(,(,肩台顶面高程，一般在设计高水位以上,(,,,,(,,处; 96 而肩台宽度则根据对国内外十一座防波堤统计的结果，多为,(,,,(,倍设计波高，因此推荐采用,(,,,(,倍设计波高值。由于波高小时，一般无需采用宽肩台型式，另一方面若肩台太窄又不能起到宽肩台式的作用，因此控制最小为,(,,。 ,(,(,各种型式的斜坡堤边坡坡度，是按国内各工程实际采用的数值统计归纳而得出 的。 宽肩台斜坡堤的上、下坡坡度的规定是根据工程实例得出的。 ,(,斜坡堤计算 ,(,(,按本条规定，以设计波高(对持久状况，重现期为,,年或,,年，施工期为,,,年)及其对应的波长确定的波浪力作为作用的标准值。 斜坡堤应根据不同的波高和水位考虑持久组合、短暂组合和偶然组合。一般说来，设计波高总是和较高的水位同时出现的，因为我国沿海大的波浪主要由台风或寒潮所引起，而台风或寒潮同时也会产生较大的风增水。因此设计波高与设计高水位或极端高水位组合的情况是比较合理的。 在设计低水位时，一般波高要比高水位时为小，因此规定当有推算出来的外海设计波浪时，要对设计低水位另作波浪折射分析，而得出与之相应的设计波高。但若只有建筑物附近不分水位统计出来的重现期为,,年的波浪，则只能与设计高水位采用相同的设计波高，而稍偏于安全。 由于设计波高通常是由向岸大风所产生的，而极端低水位则通常是离岸大风造成较大的风减水所致，故两者不能组合。 对未成型的斜坡堤进行施工期复核作为短暂组合，其计算水位采用设计高、低水位即可，波高的重现期根据实际工程的调查，一般采用,,,年。 ,(,(,斜坡堤顶部胸墙的稳定计算采用以分项系数表达的设计表达式，其分项系数的确定系依据对典型断面胸墙稳定性(抗滑和抗倾)的可靠度分析。在可靠度分析中，胸墙所受的波浪荷载(水平波浪力及波浪浮托力)仍采用《海港水文规范》给出的计算公式，波浪要素则取自秦皇岛港,,年的波浪观测资料。对波浪力的统计分析结果表明，波浪荷载的年极值符合极值，型分布，而由极值，型得出的,,年荷载极大值分布仍为极值，型分布。对水平波浪力与波浪浮托力之间进行的相关分析，两者之间相关程度很高(相关系数ρ值接近于,)。所以，对所有胸墙的可靠度分析都考虑了水平波浪力与波浪浮托力间的相关性。 97 根据安全系数与可靠指标之间的关系确定目标可靠指标值，再根据可靠指标与分项系数之间的关系确定与目标可靠指标相对应的分项系数。由此可见，分项系数的确定基于可靠度分析，因此，以分项系数表达的胸墙设计表达式更合理。 ,(,(,条文中确定护面块体重量的公式，采用了目前国内外常用的赫德逊(,,,,,,)公式。 本条给出了宽肩台斜坡堤护面块石重量的取值标准，是根据国外有关资料得出的。但在实际工程中不一定取最小值，而可取当地能开采到的大块石。 ,(,(,,,(,(,本条内容与《海港水文规范》中的有关条文规定是一致的。 98 99 100 ,(,斜坡堤构造 ,(,(,当堤心石采用开山石或石碴等代用材料时，则应注意防止在施工期间的波浪、水流作用下填料的散失，为此在代用材料与护面垫层间应按反滤的原则设置足够厚度的堤心石。 ,(,(,护底的作用是防止堤前的地基土壤被冲刷，造成护面层和抛石棱体的下滑或局部坍塌，从而影响堤的稳定性。条文中护底块石层的厚度和宽度，以及在护底块石层下铺设碎石层的厚度是实际工程中一般采用的数值。 对沙质海底，护底层的宽度和厚度是以有关文献的研究成果为基础给出的。 ,(,(,本条的规定是根据实际工程经验而提出的。在模型试验中发现坡脚大块石下的填沙被冲刷，而形成一个淘刷坑。在把坡脚前的护底块石层伸入水下棱体或护面大块石的底面时仍有淘刷。这说明坡脚大块石下的流速可大于堤前的底流速，所以在条文中规定坡脚大块石不得直接抛于可冲刷的地基上。 ,(,(,对随机安放扭工字块体，难以达到全部块体保持垂直杆件在堤坡下方，但至少应有,,,以上的块体的垂直杆件在堤坡下方，这样块体的抗倾力矩较大，否则在波浪作用下将会有一些块体沿坡滚动。 ,(,(,混凝土护面块体一般不需配置钢筋，近年来由于某些港口如葡萄牙锡尼斯港,,,杜洛斯块体(即扭工字块体)、的黎波里港,,(,,四脚锥体、,′,,,港,,,四脚锥体接连发生断裂破坏后，引起国内外有关部门对人工块体强度问题研究的重视。试验表 明，空隙率大、消浪性能好的长细型混凝土块体，特别是杜洛斯(扭工字)块体，在各自的设计波浪作用下，块体越大，其内应力就越大，因此，大块体比小块体更容易断裂。根据对国内外实际工程块体应用情况的综合分析，本规范规定,,,以上的扭工字块体和,,,以上的四脚锥体应采取适当措施，增加块体的抗拉能力，如配置钢筋或调整腰杆粗细等。 101 ,(,(,浆砌块石护面层的破坏，主要由于堤身的不均匀沉降，而使护面层开裂;或由于在波浪作用下护面层后水位上升，而在退波时因泄水不畅，致使护面层在水压作用下局部掉落，并逐渐发展。因此浆砌块石护面层应设置变形缝和排水孔。条文中提出的数值要求是总结实际工程的经验得出的。 ,(,(,国外一般斜坡堤的堤头均仍为斜坡结构。但是由于两个斜坡堤堤头形成的口门，其通航的有效口门宽度为两堤头的坡脚间的距离，而在考虑港内波浪绕射时的口门宽度，却为两堤头的堤坡在设计水位处的距离，后者显然要大于前者。但当采用直立式堤头时，上述两种口门宽度是一致的，所以对港内水面平稳程度而言比较有利。 国内外工程实例以及模型试验，均证明堤头段内外两侧的护面块体的稳定性要比堤身外坡为差，这主要因为越过堤头的波浪破碎水流将直接把护面块体从堤坡上向外推，而不同于波浪对堤身护面块体的作用。堤头处理的办法，一般采用加大护面块体的重量，或放缓坡度而使护面块体的重量不变。堤头段的护底块石可比照堤身段适当加强。 ,(,(,,,(,(,,一般在防波堤建成后，堤根部分将很快被泥沙淤浅，波浪作用将逐渐减弱。但如在岩石海岸上建堤，岩岸较陡，堤根水深较大，则有可能由于波浪在海岸上的反射，造成堤根段波能集中，此时应考虑适当的加强措施。如果有专门的模型试验研究测出堤根段反射后的波高时，则可按实测的情况考虑加强。 102 103 ,正砌方块和矩形沉箱 直立堤设计 ,(,直立堤断面尺度的确定 ,(,(,我国直立堤的墙身结构以矩形沉箱和正砌方块结构为最常见。削角直立堤上的 水平波压力较全直立墙时为小，且作用在斜面上的波压，其垂直分力还对堤的稳定有利，故其断面比较经济。弧面胸墙则可减少波浪的爬高。 当直立堤前产生的破碎波浪较大时，常采用在堤前堆放人工块体的办法以减少作用在直立堤上的巨大的破波冲击压力，保持直立堤的稳定。 ,(,(,我国建成较早的直立堤多为允许越浪的，其堤顶高程均较低。若按不越浪考虑时，则又很高(可达设计高水位以上,(,,,(,倍波高)。高出设计水位所推荐的堤顶高程数值是根据我国新、老防波堤的现状统计而得出来的，尚能满足使用的要求，根据国外试验资料，直立堤堤顶在设计高水位以上(,(,,,(,),时，越浪以后堤背后的波高约为(,(,,,(,),。 ,(,(,直立式防波堤其上部结构底部高程，应考虑施工期波浪的影响，故参照一些实际工程情况，本条文确定墙身的顶高程宜高出施工水位,(,,,,(,,。 ,(,(,直立堤抛石基床外肩和内肩的宽度，根据国外有关规范规定和国内明基床直立堤的统计结果给出的。 条文中墙身宽度是指“计算宽度”，也就是说若因使用上的要求而将墙身加宽，则基肩宽度一般不用作相应的增加。 根据本条确定的外肩和内肩宽度，尚应核算基床的抗滑稳定 104 105 106 来确定。由于目前尚找不出成熟的计算方法，因此条文中给出了经验值。 ,(,(,,根据国内以往工程设计经验，直立堤护底块石层的宽度均按,(,,,考虑。我国曾专门进行过这方面的研究工作，附录,就是试验的结果，设计时可参考。 ,(,直立堤构造 ,(,(,直立堤的抛石基床一般都用重锤进行夯实处理。但有一些高基床直立堤，直立墙身部分高度较小，甚至只有一层方块，作用在基床顶面的压力较小，基床沉降对墙身结构的影响不大;一方面由于基床部分高度较大，甚至在低水位时基床顶已露出水面，基床坡脚伸出较远，也不易利用船舶进行重锤夯实。因此规定可视具体条件确定是否需要进行夯实处理。近年我国北方逐渐推广爆夯工艺，效果较好，故条文规定也可用爆夯方法。 ,(,(,直立堤的上部结构应有足够的刚度和良好的整体性，否则易被波浪所击毁，对于方块墙身来说，还要依靠上部结构使整个堤身断面连成整体，因此上部结构的刚度和整体性就更为必要了。近年来随着起重设备能力的增大，不少工程为减小现浇混凝土量，常把上部结构做成预制构件，在这种情况下，预制构件相互之间以及它们和墙身之间应有可靠的连接，即成为装配整体式。 ,(,(,由于在砌方块墙时不可能使得墙身中的每一块方块都被其上一层方块压住，当方块重量不足时，未被压住的方块有可能被波浪所吸出。因此条文规定了方块的最小重量。 实践证明空心方块中灌混凝土，对于保证堤身的整体性而言，是一种有效的构造措施。 根据经验，重力式方块结构的层数一般不超过,,,层。对于防波堤而言，受波浪的振动荷载的作用，层数太多更不易保持整体性，故建议超过,层时，也可采用空心方块中灌混凝土的型式。 ,(,(,削角直立堤模型试验中，比较了削角斜面的坡角α,,,?、,,?、,,?、,,?等时的堤身抗滑稳定性和堤前反射波高的情况，以α, 107 108 ,其它型式防波堤设计 ,(,开孔消浪沉箱直立堤 ,(,(,,,(,(,开孔沉箱为一种低反射率的新型防波堤结构。国内外的研究结果均表明，开孔沉箱结构反射率的大小与沉箱内消浪室的大小(,个或多个)、开孔面积、开孔部位、上部结构及堤前水深和波浪要素等有关。开孔沉箱各部分的构造，应根据消浪目的和波浪条件确定，一般情况下，消浪室的宽度，按构造的可能，可取宽一些，但在波浪周期较大时，所需的最佳消浪室宽度往往很大，使沉箱结构的一个前舱格难以达到此要求，因此在很多情况下，需考虑将消浪室扩大为使沉箱的前后舱格连通，开孔范围宜定在高水位上下一定深度内，也可一直延深到水底。 一般说开孔率小则反射率大，消浪效果差。但开孔率如大于,,,时则不但影响沉箱面板结构强度，且消浪效果也并不会增加，国内外工程所采用的开孔率多在,,,,,,,左右。 开孔部位至少应保证在设计高水位上下各一倍设计波高的范围以内。 开孔的形状和大小，如开圆孔、方孔、长方形孔(横条孔或竖条孔)等，应考虑开孔面板的结构强度及便于施工。试验证明在开孔部位和开孔率相似的情况下，开孔型式对消波效果并没有显著的影响，反射率的差值一般不大。 有关试验结果表明:当消浪室的相对宽度,,,,,(,,,,,(,,，开孔率在,,,,,,,时，消浪效果最佳，墙前反射率均为,,,,,,,。 对于以改善泊稳条件为主的消浪结构(多为防波堤兼码头)， 109 110 筒壁厚一定时，圆筒钢筋混凝土量与直径无关。 ,(,(,作用于圆筒墙面上波压力的确定目前尚未提出统一的方法来解决，它不同于平面直立墙，国内外有关试验成果多表明圆筒墙面上的总波压力要比平面直墙小，当,,,,,,,,,,,,,时，其总波压力约比直墙小,,,,,,。为安全起见，确定作用于圆筒墙面上的波压力可近似按平面直立墙计算，圆筒底面不考虑浮托力。 座床式圆筒结构其稳定性计算中与重力式结构的不同之处在于: (,)抗滑计算中其基底的摩擦系数应为圆筒混凝土与基床之间以及填料与基床之间摩擦系数的综合值。当填料为块石时一般为,(,,,,(,,; (,)抗倾稳定计算时，其圆筒内部填料的重量应扣除从筒底漏出的那部分重量。 ,(,(,由于圆筒结构本身刚度较小，可根据受力情况或施工需要，局部采取加强措施，如顶部加圈梁等。此外，对座落在基床顶面上的圆筒，为增加其抗倾稳定性和减少底脚下的基床应力，一般在圆筒底脚处增设内、外趾。 ,(,(,为减少透浪(或作围堤时防漏土)左右相邻圆筒之间可采用凹、凸榫槽联接的型式或凹槽对接的型式，对于分节的圆筒，宜采用凹槽对接的型式且在对接形成的空腔内填充碎石或灌筑钢筋混凝土，以增加其整体稳定性。 ,(,(,圆筒内部回填材料的特性和填料的密实度，将直接影响圆筒的抗倾稳定性。试验表明，当筒内填料密度减少时，则填料坍落拱高迅速增大，其抗倾稳定性也随之降低，因此，筒内填料的夯实极为重要。 圆筒结构的内部填料，宜采用能自然密实的中粗砂或级配较好的天然石料，如采用石渣时应控制其含泥量不大于,,,。对座床式圆筒底部及装配式圆筒其上、下节的接缝处应设置倒滤层或采取其它防漏砂的措施。 111 112 113 ,斜坡堤施工 ,(,砂垫层与土工织物垫层 ,(,(,对砂垫层施工质量的要求。为保证砂垫层的排水效果，故规定砂垫层的厚度不得小于设计厚度、砂料的含泥量不宜大于,,。 ,(,(,近些年许多工程采用土工织物加筋垫处理软土地基，取得了明显的技术经济效益，积累了大量经验。目前交通部已组织编制《港口工程土工织物应用技术规程》(,,,,,,,,)，故规定:当采用土工织物处理软土地基时，应按该规程规定执行。 ,(,堤身抛填块石和方块 ,(,(,据调查，有的工程因抛填程序、加荷速率控制不严而造成质量事故。为引起重视，故对软土地基上的抛填做了具体规定。尤其是对设计有控制加荷速率要求的工程，更应注意并做好沉降 监测。 ,(,(,爆破排淤填石法处理软土地基是一项新技术。,,,,年以来已在多项工程中成功采用。现行行业标准《爆炸法处理水下软基技术规程》中对爆破排淤填石的设计方法、施工要点已有明确规定，因此指出，当采用爆炸法处理软土地基时应按现行行业标准的规定执行。 ,(,(,条文中“堤心石暴露长度宜控制在,,,,,,,”是根据一些工程的经验教训规定的，其目的在于要求防波堤的堤心抛填和护面应按“及时成型同步推进”的原则施工，以尽量减少防波堤在施工期间的“风损”。 114 ,(,(,对防波堤堤心石、垫层石理坡和护面大块石安放允许偏差的规定。本次修订对原规范关于四脚空心方块垫层石的施工方法和允许偏差进行了修正:一是将原规范的垫层“宜用块石铺砌”改为“理坡”;二是将其允许偏差相应放宽了,,,,。其主要理由是块石铺砌垫层施工费用高、坡面粗糙率低、透水性较差、对护面块体稳定不利。考虑到四脚空心方块重量过大必然要求垫层块石重量大而难以理坡，故本规范设计部分也相应进行了修改，对四脚空心方块的重量进行了限制，这样垫层块石的重量不会太大，用一般的理坡方法即可满足规范要求。 ,(,预制和安放护面块体 ,(,(,本条强调护面块体应蹬紧水下棱体，以防止护面块体发生下滑或变形“拔缝”。施工中应先做压脚棱体，再安护面块体，同时要坚持自下而上的安装方法，才能有效地保证块体与棱体接触紧密。 ,(,(,对扭王字块体安放的要求，从扭王字块体应用的实际效果看，规则安放没有定点随机安放好，正向放置没有斜向放置好。因此本条规定扭王字块体宜采用定点随机安放。条文中“使块体的一半杆件与垫层接触”，是指块体肢杆中有一个肢杆和另一肢杆端同时“着地”，在吊放中辅以人工扶位，基本就可做到。 ,(,(,对四脚空心块和栅栏板安放的要求。条文中“不宜用二片石支垫”是指四脚空心块四个脚下，不宜用二片石同时支垫其两脚，或用二片石叠支其一脚，以保证护面块体安放后的稳固性。 ,(,安放块石和砌石护面 ,(,(,对立放一层块石护面层施工质量的要求。原规范规定坡面上不允许有垂直护面的通缝，较为严格并难于做到。据调查，已完成的工程中个别地方存在有两块块石的通缝，并未给建筑物造成损坏，因此吸收部分单位的意见，对原规范进行了适当修正，规定不允许有连续两块块石以上垂直于护面的通缝(不包括两块块石所形成的通缝)。 115 ,(,(,总结多年干砌护坡的施工经验，采用,,?斜向自下而上分层砌筑的优点较多，还可避免垂直坡面的通缝，故推荐采用。 ,(,(,浆砌块石护面层的质量，关键在砌缝中是否填满砂浆，从不少已损坏的浆砌块石护面看，砌缝往往是缺少砂浆或块石间直接接触，因此条文推荐并强调采用“座浆法砌筑”，并规定块石不应直接接触，砌缝中应填满砂浆。 ,(,(,条文中要求浆砌块石宜一次砌到顶，是针对污染较严重的区域制定的。如不可能一次到顶时应尽量缩短间歇时间，在下一段砌筑前，应对接茬处进行清理。 ,(,斜坡堤胸墙 ,(,(,本条文主要是从工序安排提出要求胸墙尽可能安排到工程后期施工，从而避免以往在施工当中堤体抛石刚完成不久就急于胸墙施工，结果常因堤体的不均匀沉降而导致胸墙开裂，斜歪等质量问题。 ,(,(,本条文主要强调在抛石堤上支立模板时，要充分考虑模板在浇筑混凝土前，被波浪冲击损坏的可能性，应采取必要措施。墙与抛石堤接触面之间的空隙，应用二片石、碎石堵塞，适当处理后，再浇胸墙混凝土;要求较高时，可增抹,,,,水泥砂浆，以防浇胸 墙混凝土时底部发生漏浆。 ,(,(,本条主要考虑胸墙结构一般是少筋或是素混凝土结构，且体积较大，有掺块石的条件，是从节约角度出发的，施工时可按《水运工程混凝土施工规范》规定执行。 ,(,(,本条文是参照同类型浆砌块石墙的施工要求而提出的，主要是考虑尽量减少施工接茬对胸墙整体性的影响。 ,(,(,条文中表,(,(,,,是对现浇胸墙允许偏差的要求，是参照直立式防波堤现浇胸墙，并考虑斜坡堤胸墙特点制定的，临水面与准线偏差是考虑了胸墙在抛石堤顶起筑的，且高度较矮所以要求高度偏差允许值为?,,,,，但增加对断面外形尺寸偏差允许 116 117 ,直立堤施工 ,(,基础施工 ,(,(,原规范对防波堤基槽开挖允许的超宽、超深值与重力式码头基槽开挖相同。经过调查征求意见，普遍认为防波堤施工受外海风浪影响较大，其超深、超宽值应比重力式码头放宽些。 ,(,(,本条根据防波堤的特点和实际情况以及借鉴日本防波堤的工程实践，对原抛石基床整平标准中，取消了极细平。 ,(,方块和沉箱的预制 ,(,(,试验报告表明，当底面带有油毡、压强在,,,,,,左右，块体与基床间摩擦系数平均为,(,,,，比规范值,(,下降了,,,。其他有一定厚度和强度的隔离层(如竹笪等)的摩擦系数也有一定降低。故条文规定不允许使用油毡等可导致降低摩擦系数的材料做隔离层。 ,(,(,方块和沉箱的允许偏差引自《港口工程质量检验评定标准》。 ,(,方块和沉箱的安装 ,(,(,本条主要考虑到筑港所用的起重船其起重能力越来越大，不少施工单位已采用起重船吊运沉箱下水或安装，故补充了“沉箱在起吊时，混凝土强度应符合起吊强度要求”。 ,(,(,本条强调起吊沉箱应使用专门的吊架主要是为了保证各吊点垂直受力。同时强调吊架的刚度、强度和索具等应符合起重的有关要求。 ,(,(,本条主要是规定和强调沉箱吊点附近的混凝土的处理。吊点的实际位置与设计位置的偏差允许值采用?,,,,，是和《港口工程质量检验评定标准》规定一致的。 ,(,(,本条文的规定属常规做法，采用起重船安装沉箱时，沉箱底离基床面约,,,,,是经验值，太高了给安装增添困难，太低了易损坏基床。 ,(,(,本条增加了“沉箱内抛填要大致均匀、防止偏载”。主要是为避免在抛石过程中，由于对抛石控制不严发生偏抛，使沉箱向一边倾斜。 ,(,直立堤上部结构 ,(,(,条文中表,(,(,保持了原规范的各项质量标准，为使施工时能更好地控制 胸墙断面故增设了一项“断面尺寸”允许值?,,,,。 ,(,竣工尺度 ,(,(,同《港口工程质量检验评定标准》。 118