年产3.8万吨直接结合镁铬砖生产车间设计

年产3.8万吨直接结合镁铬砖生产车间设计 更多相关文档资源请访问。 年产3.8万吨直接结合镁铬砖生产车间设计 摘 要 镁铬砖属碱性耐火制品，以方镁石和镁铬尖晶石为主晶相，在氧化气氛中于1600-1800?烧成，主要包括直接结合镁铬砖、半再结合镁铬砖、电熔再结合镁铬砖以及普通镁铬砖等。其中的直接结合镁铬砖，采用部分或全部高纯砂(电熔合成砂)为原料，精细配料、高压成型、超高温煅烧，颗粒结合程度好，产品强度高，体积稳定性好。 本设计的主要产品为直接结合镁铬砖，其中MGe-12的产量为20000吨，MGe-8砖的产量18000吨。本设计根据辽宁青花耐火材料股份有限公司的一条生产线叙述了MGe-12和MGe-8耐火材料的使用条件及其生产工艺理论基础、辅助原料的要求、加工处理方法、产品的生产工艺流程、物料平衡计算结果、生产设备的选型计算以及生产技术检查系统的说明。 关键词:耐火材料;直接结合MGe-12，直接结合MGe-8，生产工艺，设计 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 The design of 38,000 tons of semi-combined with magnesium chrome brick, burned magnesia brick production workshop Abstract The main products of the design include semi-in combined MGe-12 and burned magnesia brick,and the semi-in combined MGe-8 production was 18,000 tons, burned magnesia brick production was 20,000 tons. The design described the conditions of MGe-12 and MGZ91 refractory lapplication and theoretical foundation of the production technology，requirement for raw materials, process the method , the production technological process , supplies of the products balance calculation of raw-materials, selecting and calculating of equipment and production technology, Those are based inspection system of production, and main characteristic of my design.on a production line of Yingkou Orient Refractory Limited. Keywords: Refractory，Combined with fused magnesia-chrome brick，Burned magnesia brick， Productive technological process,Design 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 目 录 1 绪论 .................................................................................................... 错误～未定义签。 1.1直接结合镁铬砖的发展历史及与烧镁砖的应用 ........................ 错误～未定义书签。 1.1.1直接结合镁铬砖的发展历史 ........................................... 错误～未定义书签。 1.1.2直接结合镁铬砖的应用 ................................................... 错误～未定义书签。 2 工艺部分 .............................................................................................................................. 2 2.1工艺的理论基础 ............................................................................ 错误～未定义书签。 2.1.1与MgO-CrO系耐火材料有关的相平衡 .............................. 错误～未定义书签。 23 2.1.2原料的技术指标 .................................................................................................. 5 2.1.3 影响直接结合镁铬砖性能的主要因素 ............................................................. 5 2.1.4 破粉碎 ................................................................................................................. 5 2.1.5 筛分 ..................................................................................................................... 6 2.1.6 物料的贮存 ......................................................................................................... 7 2.1.7 配料 ..................................................................................................................... 7 2.1.8 混练 ..................................................................................................................... 7 2.1.9 成型 ..................................................................................................................... 7 2.1.10 干燥 ................................................................................................................... 8 2.1.11 烧成 ................................................................................................................... 9 2.1.12 成品仓库 ......................................................................................................... 10 2.1.13 除尘 ................................................................................................................. 10 2.2工艺流程 ...................................................................................................................... 11 2.2.1工艺流程简述 .................................................................................................... 11 2.3工艺参数 .......................................................................................... 错误～未定义书签。 2.4物料平衡计算 .................................................................................. 错误～未定义书签。 2.5生产设备 ...................................................................................................................... 16 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 2.6仓库设施 ...................................................................................................................... 17 3 生产技术检查系统说明 ...............................................................................................19 3.1检查内容 ...................................................................................................................... 19 3.2检查方法 ...................................................................................................................... 19 3.3检查 ...................................................................................................................... 19 ......................................................................................24 车间安装，检修与维护措施1 5 生产车间安全措施......................................................................................................... 22 6致谢 ...................................................................................................................................... 24 参考文献 ................................................................................................................................ 25 附录:一(物料平衡计算部分 ...............................................................................................26 二(原料仓库的计算................................................................................................... 33 三(破粉碎设备的选择计算....................................................................................... 34 四(成型设备的选择计算........................................................................................... 34 五(干燥工段的计算................................................................................................... 35 六(烧成工段的计算................................................................................................... 36 七(成品仓库的计算................................................................................................... 37 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 1 绪论 1.1直接结合镁铬砖的发展历史及其应用 1.1.1直接结合镁铬砖的发展历史 在1913~1915年，将铬矿和镁砂搭配起来生产了MgO-CrO砖，而稳定生产烧成的23 或者化学结合不烧成的MgO-CrO砖大约是在1935年。在此期间侧重于生产MgO-CrO2323砖，即铬矿含量较高的砖。镁砂- 铬矿配合的耐火材料，高温体积稳定性好，对温度急变不敏感，高温强度大;同时由于他们的化学性质呈碱性，被迅速的推广应用。特别是含镁砂约55%~65%和铬矿约45%~5%的MgO-CrO砖先后经过约20年的发展，便迅速的取23 代了平炉和电炉中的许多久产品。 大约在1955年以后，美国、英国和欧洲各国迅速往碱性平炉炉顶过渡，1959年完成了直接结合MgO-CrO砖的首批研究工作。约在1962年，直接结合MgO-CrO砖投2323入了市场。 目前，耐火材料工业生产各种成分的含铬碱性耐火材料，已有镁铬质、铬镁质、电熔铬尖晶石质、镁橄榄石铬质和铬橄榄石等许多制品。但是自80年代后期以来世界上的MgO-CrO系耐火材料的使用量却下降了，MgO-CrO系耐火材料生产和应用量减少2323 的直接原因是在生态学上有害的CrO形成于耐火材料的相界，在铬矿与碱、CaO、BaO3 3+?6+和SiO等氧化物接触时，CrCr的转变在空气中在空气中加快，它对人们的健康有2 害。因此，都主张限制甚至取消MgO-CrO系耐火材料的生产和应用。不过，正如第23 33届国际耐火材料研讨会所指出的，对于炉外精炼用耐火材料来说，最耐侵蚀的耐火材料依然是镁铬砖。此外，有色冶金(特别是铜冶炼工业)用耐火材料除了MgO-CrO23系耐火材料之外，目前，尚无更适合的取代材料。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 1.1.2直接结合镁铬砖的应用 直接结合镁铬砖广泛应用在冶金炉渣蚀最严重的部位,如炉外精炼装置AOD炉风眼区;RH炉真空室下部槽及浸渍管;VOD炉渣线;重有色冶金(铜、铅、锡、镍等)转炉风口区;闪速炉反应塔，沉淀池;阳极炉渣线，艾萨炉渣线，贫化电炉渣线及出渣口;碱性耐火材料窑炉高温带等。 2 工艺部分 2.1工艺的理论基础 采用合成镁铬砂，是生直接结合镁铬砖的工艺基础。合成镁铬砂有烧结法和电熔法两种。由于电熔合成法生产工艺简单，熔融温度高，物相反应充分，气孔少，料的致密度高，在国内应用较广。采用电熔法生产镁铬砂,一般选用高纯原料:特级菱镁石、高纯轻烧MgO或重烧镁砂(灼减为零时MgO含量大于97,)和精选铬矿(杂质尽量低，SiO含量小于1,)。为得到纯度高的电熔镁铬砂，也有在配料中加入CrO的，奥地利223某厂电熔合成铬矿的CrO含量高达56~80,。 23 2.1.1与MgO-Cr2O3系耐火材料有关的相平衡 MgO-CrO系耐火材料是用镁砂和铬矿生产的一种碱性耐火材料，它的组成实际上23 属于MgO-CaO-SiO-FeO-FeO-AlO-CrO七元系统。组成铬矿颗粒的矿物为铬铁矿尖2232323 ，，，，MgO,FeOCrO,FeO,AlO晶石，又称铬矿尖晶石，即,它基本上是232323 FeO,AlO和四种尖晶石固溶体。这四种尖晶MgO,CrO、MgO,AlO、FeO,CrO23232323 MgO,CrO,AlO,FeO石在四元系系统中的位置如图2.1所示，其熔点分别为: 2323 MgO,CrOMg,AlOFeO,CrOFeO,AlO，2400?;,2105?;,2160?;和，23232323 [1]1780?。都是高熔点耐火的复合氧化物。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 图2.1铬矿组成的四面体的尖晶石矩形截面系统 MgO,CrO,AlO,FeO2323 (1)CrO,FeO系统。里鲍德和米安发表了在的气氛下的CO/H,1:12322CrO,FeOCrO,FeO系统的研究结果。1965年，霍夫曼又绘制了与铁平衡的系统的2323另一种相图形式。他们各自的相图如图2.2和图2.3所示。图2.2表明，可见尖晶石的 CrO耐火度可达2100?，只有接近本身的成分才超过它。 23 CrO,FeOCrO,FeO图2.2 系统(CO/H的气氛) 图2.3 系统(与铁平衡) 2223232323 CrO,FeOCrO,FeO(2)系统。米安和宗宫制作的系平衡相图如图2.4所示。 23232323 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 CrO图2.4 -系统在空气中的关系 FeO2323 CrO此相图表明了在氧化性的条件下，当中加入时，氧化铁可以被亚铬酸FeO2323 FeO,FeOCrO,FeO铁所饱和的情形。图中标明了尖晶石的区域大致上是和间的固2323 FeO,FeOCrO,FeO溶体范围。此结果与洛弗尔、里格比和格林指出的和具有无限2323 互溶性的结论是一致的。 MgO,CrO,SiOMgO,CrO,SiO(3)系统。三元系相图如图2.5所示。而232232 MgO,CrO,SiO奥斯本和米安绘制的三元相图固面图如 2.6所示。 232 MgO,CrO,SiOMgO,CrO,SiO图2.5 三元系统相图 图2.6 三元系统固面图 232232 MgO,CrO,SiO由图2.6看出，三元系中没有三元化合物。这两幅图表明，由232 MgO,CrO,2MgO,SiO于MgO含量增加，配料的组成点将移入亚三元系内，其固232 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 CrO化温度为1850?，说明系耐火材料的高温性能比系耐火材料的高温MgO,CrO2323 性能优越，它们为生产系耐火材料提供重要的依据，并划定了镁铬质、铬MgO,CrO23 镁质、镁橄榄石铬质、铬镁橄榄石质耐火材料各相区的范围，因而该三元相图是含铬镁质及镁橄榄石质耐火材料的基本相图。 2.1.2原料的技术指标 表2-1原料的技术指标 wt% 显气孔常温耐压强荷重软化开始温度 体积密度项目 3MgO CrO 率/% 度/MPa (0.2MPa) 23/g/cm MGe-8 ?60 ?8 ?19 ?3.0 ?35 ?1650 MGe-12 ?50 ?12 ?18 ?3.0 ?35 ?1700 2.1.3(影响直接结合镁铬砖性能的主要因素 1铬矿的选择 铬矿配入的粒度越小，镁铬砖中形成的尖晶石就越多，材料的荷重软化温度也越高。说明在生产荷重软化温度高的镁铬砖时，其铬矿应以小粒度加入镁铬砖的配料中。此外，在镁砖中引入铬矿主要是为了提高镁铬砖的抗热震性。但在水泥回转窑上使用时，水泥混合料中的碱组分最先与尖晶石反应，使镁铬系耐火材料受到侵蚀。这说明高荷重软化温度与高耐侵蚀性不能同时要求，在配料的粒度方面必须权衡考虑。因此，在生产镁铬 [1] 砖时要根据使用条件来选择铬矿配入的粒度。 2 添加剂对镁铬砖的性能的影响 关于添加剂对镁铬砖性能的影响。人们已经作了许多的研究工作。例如ZrO能够2提高镁铬砖的致密度、常温耐压强度、高温强度、热稳定性和抗侵蚀能力。CrO可降23低镁铬砖的气孔率，同时提高抗侵蚀能力。为了提高镁铬砖的耐蚀性能，还可以采用添 [1]加MgO或者铬铁矿微粉以及铁铬等方法。特别是后者，与未添加的相比，具有极高的耐蚀性能。通过进一步提高铬铁矿含量还有可能使镁铬砖的抗剥落性能得到提高。此外，通过在基质中加入超细粉能够显著提高耐蚀性。其原因是:超细粉原料促进了烧结 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 从而强化了基质部分。根据烧结机理，原料粒径越小，烧结速度越大，因而材料也越容易烧结。此外由于配入了超细粉原料，使粒子之间的接触点增多了，除了易于烧结之外，气孔也易于密闭化，这有利于提高材料的耐蚀性能。 2.1.4 破粉碎 实验和理论计算表明，单一尺寸颗粒组成的泥料不能获得致密的坯体。因此，块状原料经检选后必须进行破粉碎，以达到制备泥料的粒度要求。 MGe-12与MGe-8的生产过程中，将原料从200mm左右的大块物料破粉碎到2.5~0.088mm的粉料，采用连续粉碎作业，并根据破粉碎设备的结构和性能特点，使用相应的设备。在此采用颚式破碎机、圆锥破碎机、管磨机等对原料进行粉碎作业。 2.1.5 筛分 原料破粉碎后粗中颗粒混在一起。为了获得符合规定尺寸的颗粒组分，需要进行筛分。筛分是将粉碎物料通过单层或多层筛子按其尺寸大小不同分成若干粒度级别的过程。物料的筛分也是物料的分级。耐火材料生产过程中，物料的级配是关键，关系到产品质量的好坏，而级配必须进行物料分级，这是筛分的目的之一。 筛分过程中，通常将通过筛孔的物料称为筛下料，残留在筛孔上粒径较大的物料称为筛上料，在循环粉碎作业中，筛上料一般通过管道重返破碎机进行再粉碎。本设计的主要筛分设备是振动筛，其筛分效率高达90%。 原料筛分时，筛网孔径选择主要根据临界粒度要求而定。一般要比临界粒度稍大些，同时也要考虑到筛子的倾斜度。生产实践表明，当筛子的倾斜角度在15度时，网孔直径应比临界粒度约增大10%;倾斜角为20度时，则增大15%左右;倾斜角为25度时，要增大25%左右。通常振动筛的倾斜角为15度--20度，最大不超过25度。 2.1.6 物料的贮存 原料经破粉碎、细磨、筛分后，一般存放在贮料仓内供配料使用。粉料在贮料槽中并不是单一粒度，而是由各种大小颗粒组成的。当物料进入料槽时，粗细颗粒开始分层，粗的颗粒滚到料槽的周边，细粉在卸料口中央部位。当物料卸料时，中间料先从卸料口流出，四周料下沉，而且分层流向中间，后从卸料口流出，从而造成颗粒偏析现象。 目前，生产中解决贮料仓颗粒偏析的方法主要有以下几种: (1)对粉料进行多级筛分，使同一料仓内的粉料粒级差值小些; 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 (2)经常保持料仓内粉料在三分之二容积以上; (3)增加注料口，即多口上料，以减少加料时料仓内的分层现象或减少料仓截面积; (4)原料在破碎前加入适量的水，使粗颗粒与细颗粒粘附在一起，减少颗粒偏析现象; (5)采用小容积的壁呈曲线状的料仓，减少料仓下部各截面的等截面积差，以减少偏析和料仓内的棚料现象。 (6)中央孔管法。在料仓中设一多方有孔的管子，物料通过多个“窗口”从不同 [2]高度、不同方向进入料仓。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 2.1.7 配料 耐火材料的配料是将各种不同品种，组分和性质的原料以及将各级粒度的熟料颗粒按一定比例进行配合的工艺。各种原料的配合是为了获得一定性质的制品。粒度的配合是为了获得最紧密堆积的或特定粒状结构的坯体。坯料的颗粒组成对坯体的致密度有很大的影响。预使多级不同粒度的颗粒组成的堆积体密度得到提高，必须使粗颗粒中的空隙全部由细颗粒填充，而细颗粒中的空隙全部由更细的颗粒填充，如此逐级填充即可获得最紧密堆积。只有符合紧密堆积的颗粒组成，才可能获得致密的坯体。为了获得高密度的制品，并避免泥料产生偏析和便于制品的烧结，常采取细粉量较多的配合。 本设计采用配料车自动配料系统 ，即若干种物料排成一排，配料车依次开到物料出口处接料，当设定好的各种物料均配完后，配料车开到卸料口处卸料，此系统可实现半自动和全自动配料。 2.1.8 混练 混练是将合理配合的各种物料准确称量后，制成各组分、各种粒度均匀分布的泥料，并使泥料中各种物料实现结合良好的加工过程。因物料的组分、粒度、结合剂的不同，混练的过程也不同。固体散状物料的混合过程决定于许多因素:混合速度及混合设备的结构、各组分的比例和堆积密度及混合物的水分等。混练时的加料顺序对于泥料混合的均匀性影响很大。先加入粗颗粒料，然后加纸浆废液，混合1~2分钟后，再加细粉。 坯料的配比合适，混练质量好，才能获得质量好的坯料。 MGe-12和MGe-8使用湿碾机混练，混练时间达20~25分钟左右。混练时间太短，会影响泥料的均匀性;而混练时间太长，又会因颗粒的再粉碎和泥料发热蒸发而影响泥料的成型性能。因此，要严格控制混料时间。 2.1.9 成型 成型是指借助于外力和模型将坯料加工成规定尺寸和形状的坯体过程。成型方法很多，传统的成型方法按坯料的含水量来分可分为半干法、可塑法和注浆法。经成型后的砖坯，由于其中各种物料间的机械结合力、静电引力及摩擦力，使砖坯的形状保存下来，并具有一定的强度。成型设备有摩擦压砖机，液压机等。由于液压机操作过程中油的黏度随温度而变化，引起工作机构的不稳定，因此在本设计中采用摩擦压砖机。 在成型过程中要注意这些问题:因泥料颗粒过粗或泥料混练不匀，造成粗颗粒集中 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 部位表面粗糙(麻面)或边角脱落;安装不好或压砖操作不当，造成裂纹或尺寸不合格;泥料水分不合适，造成层裂或裂纹等。 影响成型的基本因素是:作用在泥料上的单位压力、平均成型速度和整个周期中速度分布、成型的阶段性、在压力下保持时间以及加压次数等，其中单位成型次数是主要的。 随着压力的增大，制品密度增加。到排除了空气气孔的某一临界密度时，制品已不再压缩。不论是临界密度，还是与临界密度相适应的临界压力都随着水分的增加而下降。对每一成型压力都有一定的最适宜的水分含量，在此水分条件下制品可达到的极限密度接近于临界密度。 成型速度对制品的致密程度有很大影响。成型速度一般理解为接近压模的速度，而实际压制过程中在不同断面内颗粒实际移动速度却是不同的，缓慢成型可促进制品密度的提高，有利于排除空气，松弛在制品中产生的压力。 压制是按如下三个阶段进行的: (1)在压力的作用下，坯料中的颗粒开始移动，重新配置成较紧密的堆积，当压力增至某一数值后，进入第二阶段，该过程的特点是压缩明显。 (2)第二阶段，颗粒发生脆性和弹性变形，此过程具有阶段特性，坯料的压缩呈梯式。坯料被压缩到一定程度后，即阻碍进一步压缩，当压力增加到使颗粒再度发生变形的外力时，由于颗粒的变形，才引起坯料的压缩，并伴随有坯体致密度增加，这种压缩及增压的阶段，变得短促而频繁。最后，压制进入第三阶段。 (3)第三阶段，在极限压力下，坯料的致密度不再提高。 2.1.10干燥 坯体干燥是砖坯中除去水分的过程。砖坯干燥的目的，在于通过干燥排出水分，使砖坯增加机械强度，以减少运输和搬运过程的机械损失，并使砖坯在装窑之后进行烧成时，使砖坯具有必要强度;承受一定的应力作用，提高烧成成品率;并为烧成提供有益条件。干燥过程如下图所示。干燥过程可分为四个阶段: (1)加热阶段。此阶段一般时间很短，坯体温度上升到湿球温度。 (2)第二阶段是干燥过程最主要的阶段，此阶段排出大量水分，在整个阶段中， 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 排出速度是恒定的，称为等速阶段。在此阶段水分的蒸发仅发生在坯体表面上，干燥速度等于自由水面的蒸发速度，故凡是可以影响表面蒸发速度的因素，都可以影响干燥速度。 (3)第三阶段是降速干燥阶段。随着干燥时间的延长，或坯体含水量的减少，干燥速度逐渐降低。此时，水分从表面蒸发的速度超过自坯体内部向表面扩散的速度，因此，干燥速度受空气的温度、湿度及运动速度的影响较小。 (4)第四阶段干燥速度逐渐接近于零，最终坯体水分不再减少。 干燥设备有隧道干燥器、转筒干燥器、室式干燥器、带式干燥机、流动干燥床和远红外干燥器等。本设计选用隧道干燥器干燥。砖坯在隧道干燥器内的干燥时间一般以推车时间表示，推车时间为15~45分钟左右。 镁铬砖坯的干燥过程主要是水分的蒸发及部分MgO水化的过程，且随干燥温度的升高而加快。为控制MgO在干燥过程中的水化程度，应注意:成型后的砖坯应及时干燥;干燥时宜采取低温大风量方式;干燥后的砖坯应立即入窑烧成。 2.1.11 烧成 制品的性质不仅取决于原料的成分和性质，配料组成和生产方法，而且在很大程度上取决于烧成质量的好坏。由于烧成是耐火制品生产过程中的最后一道工序，因此无论是制品的质量或是企业的技术经济指标，如产品质量，劳动生产率，单位产品燃烧消耗定额和产品成本等，都在很大程度上取决于烧成的好坏。所以烧成是电熔再结合MGe-12砖和电熔再结合MGe-8砖生产中特别重要的工序。 1(装窑 制品在高温下由于强度降低较多，易产生变形，因此装砖高度一般应控制在0.9~1.0米以下，且应采取平装。 2. 烧成过程中的物理化学变化 (1)坯体排出水分阶段。温度范围为10~200?，在这一阶段中，主要是排出砖坯中残存的自由水和大气吸附水。水分的排出，使坯体中留下气孔，具有透气性。 (2)分解氧化阶段(200~1000?)。此阶段发生的物理化学变化依原料种类而异。有排出化学结合水、碳酸盐或硫酸盐分解、有机物的氧化燃烧等。 (3)液相形成和耐火相合成阶段(1000?)。此时分解作用将继续完成，并随温度 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 升高其液相生成量增加，液相黏度降低，某些新耐火矿物开始生成。 (4)烧结阶段。坯体中各种反应趋于完全、充分、液相数量继续增加，结晶相进一步成长而达到致密化即所谓烧结。 (5)冷却阶段。从最高烧成温度至室温的冷却过程中，主要发生耐火相的析晶、某些晶相的晶型转化、玻璃相的固化等过程。 3(烧成制度的确定 (1)温度制度 制品烧成时，在不同温度阶段应控制不同的升温速度: a:小于400?阶段，砖坯中水分蒸发并伴有MgO的水化，使砖坯强度降低，应放慢升温速度; b:400~800?阶段，水化物分解排除结合水，有机物燃烧，可快速升温; c:800~1200?阶段，出现液相，并有固相反应进行，砖坯强度有所下降，应放慢升温速度; d:1200至烧成阶段，随温度升高液相量增多，固相反应速度加快，砖坯强度降? 低较多，为防止制品开裂或变形，应缓慢升温。电熔再结合镁铬砖的烧成温度一般为1600~1780?; (2)压力制度和窑内气氛 制品应在微正压弱氧化气氛下烧成(在还原气氛下烧成时，镁铬砖会产生很大的体积收缩，导致制品开裂( 2.1.12 成品仓库 镁铬制品按品种、砖型批号、级别等分别贮放在成品库内，每种制品堆放方式和允许堆放高度均按标准进行。成品库面积除设有贮存量占用面积外，还留有成品检选、废品堆放和运输通道所需最小面积。 2.1.13 除尘 在耐火材料生产中，原料破碎、磨细、筛分以及各种运输作业，不可避免的会产生粉尘。粉尘进入人体肺部后可能引起各种肺部疾病，危害极大。粉尘还能加速机械的磨损，影响设备的寿命。因此必须采取有效措施来防止粉尘带来的危害。 本设计主要采用滤芯除尘器。含尘气流由进风口进入除尘器内，粉尘被滤芯外表面 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 分隔并聚集起来，净化后的气流由滤芯中心部流出排放，达到净化目的。利用压缩空气(0.6-0.7Mpa)产生强烈的气流，通过电磁阀门释放出来到滤芯中心部清洁滤芯，气流冲击波将滤芯外表面聚集的粉尘振荡及喷吹下来并落到下面的灰斗内。由PLC控制系统按设定程序进行反吹，以确保设备良好的除尘效能。 1,m 设备特点:(1)除尘效率高，可去除粒径?的粉尘，效果达99.99%。(2)设备采用PLC控制脉冲反吹风，设有国外进口压差显示仪;带自动清灰动能，便于操作。(3)体积小，有效节省使用空间。(4)设备结构设计合理，便于保养和维护。(5)可选择灰桶、出灰车、螺旋出料装置等的出灰方式。 2.2工艺流程 2.2.1工艺流程简述 根据产品的技术要求来指导生产，生产MGe-12的原料主要包括高纯镁砂和铬矿B;生产MGe-8的原料主要是直接结合镁铬砂和铬矿B。首先，经汽车将原料运到原料仓库，通过5吨桥式起重机装进颚式破碎机的供料槽，通过电磁振动给料机使原料经PEF250×400颚式破碎机粗破，破碎的粒度要符合对辊破碎机的给料粒度，经带式输送机平行输送到PL450斗式提升机，由斗式提升机将物料提升到破粉碎楼的圆锥破碎机的供料仓中进行中破碎，原料被破碎成3左右的颗粒后，由斗式提升机提升到楼上，经三层振动筛筛分，筛下料分别进入5~3，3~1和1~0的贮料仓，筛上料经溜槽进到圆锥破碎机的供料槽，通过电磁振动给料机进入圆锥破碎机进一步的破碎，破碎好的物料由斗式提升机提升到楼上的三层振动筛上，继续筛分，这样形成一个破粉碎---筛分的循环系统。与此同时圆锥破碎机供料槽中的物料也可以通过闸板和溜槽下到下面的螺旋输送机上，由螺旋输送机将物料输送到一楼的管磨机供料槽中，使物料在管磨机中细磨成小于0.08mm的细粉，磨好的细粉由斗式提升机提升到楼上，再通过螺旋输送机运输到细粉料仓，准备配料。物料准备就绪后用电子配料车将各种粒度的铬粉、直接结合镁铬砂颗粒进行配料;各种粒度的直接结合镁铬砂进行配料，配好的物料直接进入湿碾机，经20-25分钟的混练后，由叉车将装有泥料的泥料罐推到成型车间，泥料罐经叉车提升将泥料送到压砖机供料仓，用5台1000吨摩擦压砖机成型，成型的废品经手推车运回原料仓库，成型成品放在干燥车上，用3吨电拖车送到干燥工段的存放处等待干燥，采用隧道窑干燥器干燥，干燥后的砖坯要等到砖坯冷却后进行检选，不合格的砖坯运回原料 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 仓库，合格的砖坯由工人进行装窑车，装砖后的窑车停放在窑车停放处等待进入隧道窑，进入隧道窑后砖坯经预热带、烧成带和冷却带出窑，冷却后进行检选，检选不合格的产品送到原料仓库，以备后用;检选合格的砖，装入成品库。 2.3工艺参数 本设计的配比见表2-2。 表2-2直接结合MGe-12与MGe-8砖配料比 砖种 高纯镁砂 铬矿B 外加纸浆 MGe-12 70 30 5 MGe-20 80 20 5 表2-3直接结合MGe-12与MGe-8砖粒度配比 粒度配比，% 砖种 5~3 2.5~1 1~0 ,0.088 0 45 20 35 MGe-8 0 45 20 35 MGe-12 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 2.4物料平衡计算 制砖部分物料平衡计算参数见表2-4。 表2-4物料平衡计算参数，% 计算参数 直接结合镁铬砖直接结合镁铬砖(MGe-8) 名 称 符号 (MGe-12) 高纯镁砂 0.5 高纯镁砂 0.5 原料在仓库中损失 L 1铬矿B 0.5 铬矿A 0.5 W 1原料水分 , , W 2 原料洗涤损失 L , , 4 原料干燥或风干后的水分 W , , 3 原料的灼减量 L , , 2 原料加工、运输损失(包括破粉 L 2 . 2 3碎、配料、混合、成型工序) P1 高纯镁砂 70 高纯镁砂 80 P2 铬矿B 30 铬矿B 20 配 比 q 1外加纸浆废液 5 外加纸浆废液 5 管磨机细粉加入量 q 35 35 2 泥料水分 W 2.5 2.5 4 泥料的循环混炼量 F 10 10 3 结合剂的贮运损失 L 2 2 5 干燥综合废品率 F 4 4 2 烧成综合废品率 F 5 5 1 干燥、烧成废品回收率 T 95 95 车间生产班制见表2-5。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 表2-5生产班制表 工作名称 原料仓库 粉碎磨碎 混合 成型 干燥 烧成 成品库 365 365 365 365 365 365 365 年工作日 2 2 2 2 3 3 2 日工作班 8 8 8 8 8 8 8 班工作时 直接结合MGe12制砖部分物料平衡见表2-6。 表2-6直接结合 MGe12制砖部分物料平衡表 物料量，吨 生产班制 生产工序 项 目 符号 日,班,时 年 日 班 时 原料仓库总存放量 365,2,8 Q22489 61.61 30.81 3.85 14 其中:高纯镁砂 365,2,8 Q13921 38.14 19.07 2.38 15 原料仓库 废砖废坯 Q 1833 5.02 2.51 0.31 365,2,8 16 铬矿B Q6747 18.48 9.24 1.16 17365,2,8 纸浆废液 纸浆废液总存放量 Q 365,2,8 1118 3.06 1.53 0.19 18率 总破碎量 365,2,8 Q 22377 61.31 30.65 3.83 10 破、粉碎 其中:高纯镁砂 Q 365,2,8 15644 42.86 21.43 2.68 11 Q6713 18.39 9.20 1.15 12铬矿B 365,2,8 磨碎 总磨碎量 365,2,8 Q 7832 21.46 10.73 1.34 13 总配料量 365,2,8 Q21929 60.08 30.04 3.75 6 其中:高纯镁砂 365,2,8 Q 15351 42.06 39.05 4.88 7配料 Q6578 18.02 9.01 1.13 铬矿B 365,2,8 8 Q 1096 3.00 1.50 0.19 9外加纸浆废液 365,2,8 混合 总混合量 365,2,8 66.76 33.38 4.17 24366 Q 5成型 总成型量 365,2,8 60.08 30.04 3.75 21929 Q 3 27.04 3.38 干燥 总干燥量 365,2,8 21929 Q 257.68 28.84 3.60 21053 烧成 总烧成量 365,2,8 Q 1, , , 2000 成品率 总成品量 365,2,8 直接结合MGe12制砖泥料水分平衡见表2-7。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 表2-7 直接结合 MGe12制砖泥料水分平衡表 生产制度 需水量(吨) 项目 符号 日,班,时 年 日 班 时 混合泥料中的水分总量 W 365,2,8 总 其中:高纯镁砂带入的水分 576 1.58 0.78 0.10 W 365,2,8 镁量 0 0 0 0 W365,2,8 铬 配料时铬矿带入的水分量 0 0 0 0 配料时纸浆废液带入的水分548 1.50 0.75 0.09 W365,2,8 纸 量 28 0.077 0.038 0.005 混合时需外加水分量 W 365,2,8 直接结合MGe8制砖部分物料平衡见表2-8。 表2-8 直接结合 MGe12制砖部分物料平衡表 物料量，吨 生产班制 生产工序 项 目 符号 日,班,时 年 日 班 时 原料仓库总存放量 365,2,8 Q16867 46.21 23.11 2.89 14 其中:高纯镁砂 365,2,8 Q12127 33.22 16.61 2.08 15 原料仓库 Q 1375 3.77 1.88 0.23 废砖废坯 365,2,8 16 Q3373 9.24 4.62 0.58 17铬矿B 365,2,8 纸浆废液 纸浆废液总存放量 Q 365,2,8 839 2.30 1.15 0.14 18率 总破碎量 365,2,8 Q 16783 45.98 22.99 2.87 10 破、粉碎 其中:高纯镁砂 Q 365,2,8 17902 49.05 24.52 3.07 11 Q3357 9.20 4.60 0.57 12铬矿B 365,2,8 磨碎 总磨碎量 365,2,8 Q 5874 16.10 8.05 1.01 13 Q16447 45.06 22.53 2.82 6 总配料量 365,2,8 其中:高纯镁砂 365,2,8 配料 Q13158 36.05 18.02 2.25 7 铬矿B 365,2,8 Q3289 9.01 4.51 0.56 8 外加纸浆废液 365,2,8 Q823 2.25 1.13 0.14 9 Q 18275 50.07 25.03 3.13 5混合 总混合量 365,2,8 Q 16447 45.06 22.53 2.82 3 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 Q16447 45.06 22.53 2.82 成型 总成型量 365,2,8 2 Q15789 43.26 21.63 2.70 1 干燥 总干燥量 365,2,8 18000 --- , , 烧成 总烧成量 365,2,8 成品率 总成品量 365,2,8 直接结合MGe8制砖泥料水分平衡见表2-8。 表2-9直接结合 MGe8制砖泥料水分平衡表 需水量(吨) 生产制度 项目 符号 日,班,时 年 日 班 时 混合泥料中的水分总量 W 365,2,8 总519 1.42 0.71 0.088 其中:电熔镁铬砂A带入的 W 365,2,8 镁水分量 0 0 0 0 W365,2,8 0 0 0 0 铬 配料时铬矿带入的水分量 配料时纸浆废液带入的水分 494 1.35 0.675 0.084 W365,2,8 纸 量 混合时需外加水分量 25 0.068 0.034 0.004 W 365,2,8 2.5生产设备 根据设备的选型计算得到主机平衡表，见表2-10。 表2-10 主机平衡表 主机作 生产能力(吨,时) 设备台数(台) 工序业要求主机主机台时要求主机设计的台设备及规格 名称 率 产量 产量 台数 数 (%) 破碎 PEF250×400颚式破碎80 8.38 12~15 0.69 1 机 60 11.18 15~50 0.75 1 Φ900短头圆锥破碎机 磨碎 Φ1500×5700管磨机 75 3.12 2~5 1.56 2 混合 Φ1600×450湿碾机 70 10.43 4.5 2.32 3 Φ1600×450湿碾机 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 干燥 干燥器24.5米 , , , , 4条 烧成 隧道窑156米 , , , , 2条 辅助设备(提升和运输设备)见表2-11。 表2-11 辅助设备表 设备名称及规格 数量 备注 B=500皮带输送机 1 L=12000mm PL450斗式提升机 1 H=17000mm D250斗式提升机 3 L=27300mm 热处理设备见表2-12。 表2-12热处理设备 3名称 规格(长×宽×高)m 数目 条/辆 干燥器 24.5×0.95×1.65 4 成型工段 48 干燥干燥器内 40 1.2×0.85×1.45 车 晾砖场地 32 检修场地 2 2.6仓库设施 本设计的原料仓库为封闭式，单侧卸料。其中各种原料的运输方式见表2-13。 表2-13 各种原料的运输方式 原料 运料方式 搬运方式 高纯镁砂 汽车 5t桥式抓斗起重机 铬矿A 汽车 5t桥式抓斗起重机 铬矿B 汽车 5t桥式抓斗起重机 废砖、废坯 CPQ型2.5t叉车 CPQ型2.5t叉车 各种原料和成品贮量、堆放方式及仓库的规格见表2-14。 表2-14 原料和成品贮量、堆放方式及仓库的规格 仓库名称 物料名称 堆放形式 贮存天数(天) 长 度 宽 度 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 高纯镁砂97.5 丁种 15 14 铬矿B 丁种 70 14 24 废砖 丁种 70 6 成品库 成品砖 -- 20 54 ---- 3 生产技术检查系统说明 3.1检查内容 成品车间的生产技术检查内容见表3-1。 表3-1 检查内容 品种 测试内容 直接结合镁铬MGe-12砖 CrO、MgO、体积密度、显气孔率、荷重软化温度 23 直接结合镁铬MGe-8砖 CrO、MgO、体积密度、显气孔率、荷重软化温度 23 3.2检查方法 1(测试方法 各种耐火制品检验制样规定应按国家颁布标准和有关规定的内容执行，部分名称及其代号如下:YB/T 370 荷重软化温度检验方法;GB 5072 常温耐压强度检验方法; GB 2997 显气孔率、吸水率及体积密度检验方法;GB 5070 镁铬质耐火材料化学方法;YB/T 376.2 抗热震性的检验方法;GB 10326 砖的尺寸，外观及断 [6]。面的检查方法;GB 7321 砖的检验制样方法 [7]2(YB耐火材料测试次数见表3-2。 表3-2 耐火材料测试次数 品种 化学分析 荷重软化温度 显气孔率 常温耐压强度 MGe-12 1/2 1/4 1 1 MGe-8 1/2 1/4 1 1 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 3.3检查制度 [6]生产技术检查制度如表3-3。 表3-3 检查制度 检查项目 试样数量，个 试样形状及规格，毫米 检验化验数量 化学分析 0.088-0.1粉料 6,8件/次 1 荷重软化温度 Φ36×50圆柱体 1件/炉 1 体积为50-200立方厘显气孔率 5件/次 3 米，棱长小于80 常温耐压强度 3 正方体或圆柱体 1个/次 (114?3)mm×(64?2) 抗热震稳定性 3 mm×(64?2)mm立方2件/炉 体 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 4 车间安装，检修与维护措施 安装、检修与维护的原则如下: 1)车间厂房内所有设备的安装、出入大门、通道、楼层、设备提升时用的孔洞，以及 各层设备安装、检修时用的起吊设备等需统筹配置。 2)高层厂房，当楼上安装有设备的情况下，一般设安装孔。 3)需经常检修的设备部件，凡超过200公斤以上的设有检修起重梁。 4)检修时放置检修设备或其部件的场地，不小于最大更换部件所需放置面积的两倍及 其他拆卸附件所需的面积，并留有检修工必要的操作面积。 5)为车间设备的维修，各工段设有维修用的工具、器材、润滑油及常用小备件等的存 放间。 6)各工段考虑电焊电源及36伏局部安全照明，以便工段内检查工作和小量修补与维修 等使用。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 5 生产车间安全措施 设计把尘源车间设在最小频率风向的上风侧，并且与住宅区、变电所、化验室等保持适当距离。合理的工艺流程减少了物料搬运环节，降低物料落差。同时加强设备、管道和料仓的密闭，减少漏风，提高机械化、自动化水平，减少人工操作，选择适当的排风量。 安全措施: 1)在耐火材料工厂车间内，生产厂房为高层厂房，楼梯应有护拦。 2)在阴暗处应设有照明设施。 3)对设备应定期检查以防隐患。 4)生产车间应设有安全员，定期对职工进行安全教育。 5)在容易发生事故的地方，设有提示语。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 6 本设计主要特点 本设计的主要特点如下: (1) 整体布局合理，工艺流畅并考虑扩大生产的需要。 (2) 设计中选用除尘设备改善工作环境保证工人的身体健康。 (3) 对废砖坯进行回收处理利用，降低成本。 (4) 选用设备先进，采用先进计量设备、高效、节能、自动化预混合和混练设备; 高效、节能制品成型设备、烧成设备;砖坯干燥新设备:采用可编程序控制 器(PLC)和集散系统(DCS)等的镁质材料自动化生产控制技术及设备。 (5) 系统运行稳定，操作方便。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 致 谢 通过在大石桥青花集团现场实地的实践、学习和企业、学校老师的悉心指导，初步了解了耐火材料工业的生产现状、工艺流程和设备性能，加深了我对课本上所学知识的记忆，培养了我对本专业更大的钻研兴趣。在这三个多月毕业设计时间里，在游杰刚老师的精心细致的指导下，在众多同学的帮助下，通过个人的努力完成了学校给予的毕业设计任务，在此向游杰刚老师表示深深的谢意。同时也给本次设计提供帮助的企业各位领导表示最真诚的敬意和感谢～ 在本设计中，由于知识水平有限并且在做毕业设计期间仪征市工作时间紧迫，难免出现一些不足之处，敬请各位老师批评指正。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 参考文献 [1]王诚训，张义先(镁铬铝系耐火材料[M](北京:冶金工业出版社，1995:1-4( [2]王维邦，耐火材料工艺学[M]，鞍山钢铁学院，冶金工业出版社，1996:123-162 [3]钱之荣，范广举(耐火材料实用手册[M](北京:冶金工业出版社，1992:328( [4]李庭寿，孙险峰，张用宾(耐火材料科技进展[M](冶金工业出版社，1997:335 [5]汤长根(耐火材料生产工艺[M](北京:冶金工业出版社，1982:39-54( [6]耐火材料工厂设计参考资料上，[M](北京:冶金工业出版社，1981:102( [7]耐火材料标准汇编上，下册[M](北京:中国标准出版社，1999:25-347( [8]林宗寿，李凝芳，赵修建，刘顺妮，无机非金属材料工学，武汉，武汉工业大学出版社 ，2003:33-52; 90-141 [9]徐维忠，耐火材料，西安，冶金工业出版社，1998， [10]李锦文，耐火材料机械设备，，冶金工业出版社，1995，181-193 [11]饶东生，硅酸盐物理化学，冶金工业出版社，1996，260 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 附 录 一(物料平衡计算部分 1)镁铬砖生产计算(MGe-12砖，20000吨/年) 物料种类的配比: 高纯镁砂97.5: 70% 铬矿B : 30% 2、 粒度配比，% 砖种 3---1.0 1.0---0 ,0.088 45 20 35 直接结合镁铬砖 (MGe-12) (6) 计算: 1.总成品量:Q=200000吨/年 2.总烧成量:Q=Q/(1,F) 11 式中:F:烧成废品率 F=5% 11 Q=20000/(1,0.05)=21053吨/年 结果:Q=21053吨/年 11 其中烧成废品量:f1 f=Q×F/(1,F)=20000×0.05/(1,0.05)=吨/年 结果:f=1053吨/年 11113.总干燥量:Q 2 =Q/(1,F)(1,F) 12 式中:F:干燥废品率 F=4% 22 Q=20000/(1,0.05)(1,0.04)=21929吨/年 结果:Q=21929吨/年 22 其中干燥废品量:f2 f=F×Q/(1,F)(1,F) 2212 =0.04×20000/(1,0.05)(1,0.04)=877吨/年 结果:f=877吨/年 24.总成型量:Q 3 Q=Q/(1,F)(1,F) 312 =20000/(1,0.05)(1,0.04)=21929吨/年 结果:Q=21929吨/年 35.总混合量:Q 5 Q=Q/K(1,F)(1,F)(1,F) 5123 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 其中F:包括成型废坯和不合格泥料的循环混炼量 3 查表5-3 F=10% 3 K:镁铬砖的配比系数 K=1,[p×(l，w,l×w)，(1,p)w] 23231 [0.3×(0，0,0×0)，(1,0.3)×0] =1, =1 结果:K=1 Q=20000/1(1,0.05)(1,0.04)(1,0.1)=24366吨/年 5 结果:Q=24366吨/年 56.总配料量:Q 6 Q=Q/K(1,F)(1,F) 612 =20000/1×(1,0.05)(1,0.04)=21929吨/年 结果:Q=21929吨/年 6 其中高纯镁砂97.5的配料量:Q 7 Q=Q(1,p)/K(1,F)(1,F) 712 =20000×(1,0.3)/1×(1,0.05)(1,0.04)=15351吨/年 结果:Q=15351吨/年 7 其中铬矿B的配料量:Q 8 Q=Q×P/K(1,F)(1,F) 812 =20000×0.3/1×(1,0.05)(1,0.04)=6578吨/年 结果:Q=6578吨/年 8 其中纸浆废液的配料量:Q 9 Q=Q×q/K(1,F)(1,F) 9112 式中q纸浆废液的外加量，q=5% 11 =20000×0.05/1×(1,0.05)×(1,0.04)=1096吨/年 结果:Q=1096吨/年 97.总破粉碎量:Q 10 Q=Q/K(1,F)(1,F)(1,L) 10123 式中L:原料加工运输损失L=2% 33 Q=20000/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=22377吨/年 10 结果:Q=22377吨/年 10 其中高纯镁砂97.5破碎量:Q 11 Q=Q(1,p)/K(1,F)(1,F)(1,L) 11123 =20000×(1,0.3)/1×(1,0.05)×(1,0.04)×(1,0.02)=15664吨/年 结果:Q=15664吨/年 11 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 其中铬矿B的破碎量:Q 12 Q=Q×P/K(1,F)(1,F)(1,L) 12123 =20000×0.3/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=6713吨/年 结果:Q=6713吨/年 12 8.总磨碎量:Q=Q×q/K(1,F)(1,F)(1,L) 132123 式中q:管磨机的细粉加入量;q=35% 22 Q=20000×0.35/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=7832吨/年 13 结果:Q=7832吨/年 13(9)原料在仓库总的存放量:Q 15 Q=Q[(1,W)，P(W,W)]/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L)(1,W)= 1432312312 20000×[(1,0)，30%×0]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005)=22489吨/年 结果:Q=22489吨/年 14 式中:L—为原料在仓库中的损失，查表L=0.5% 11 其中高纯镁砂97.5的存放量:Q 15 总磨碎量:Q=Q×(1,p)/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L),QT[F，KF(1,F)]/K(11512312111 ,F)(1,F) 12 式中T:干燥废品回收率;T=95% K:换算系数;K=K 11 Q=20000×(1,0.3)/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005),20000×0.95[0.04，115 ×0.05×(1,0.05)]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)=13921吨/年 结果:Q=13921吨/年 15 其中回收的废砖废坯的存放量: Q=QT[F，K×F×(1,F)]/K(1,F)(1,F) 16211212 =20000×0.95[0.04，1×0.05×(1,0.04)]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)=1833吨/年 结果:Q=1833吨/年 16 其中铬矿B的存放量: Q=QP(1,w)/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L)(1,w) 17312313 =20000×0.3×(1,0)/1(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005)(1,0) =6747吨/年 结果:Q=6747吨/年 17二、纸浆废液的存放量:Q 18 Q=Qq(1,w)/K(1,F)(1,F)(1,L) 1813125 式中纸浆废液的储存损失:L5=2% Q=20000×0.05(1,0)/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=1118吨/年 18 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 结果:Q=1118吨/年 18(11)混合泥料时需要外加水分量:W 配料时高纯镁砂97.5带入水分量:W 烧 W=Q×W=15351×0=0吨/年 结果:W=0吨/年 烧烧71 配料时铬矿B带入水分量:W 铬 W=Q×W=6578×0=0吨/年 结果:W=0吨/年 铬铬82 配料时纸浆废液带入水分量:W 纸 W=0.5×Q=0.5×1096=548吨/年 结果:W=548吨/年 纸纸9 混合泥料中的水分总量:W 总 W=W×[(Q,W)，(Q,W)，(Q,W)]/(1,w) 总烧铬纸47894 式中w:为混合泥料的水分已定W=2.5% 44 W=0.025×[(15351,0)，(6578,0)，(1096,548)]/(1,0.025)=576吨/年 总 混合泥料时需要外加水量:W W=W,W,W,W 总纸AB W=576,0,0,548=28吨,年 结果:W=28吨,年 2) 镁铬砖生产计算(MGe-8砖，18000吨/年) 1、物料种类的配比: 高纯镁砂97.5 :80% 铬矿B :20% 2、 粒度配比，% 砖种 3---1.0 1.0---0 ,0.088 镁铬砖(MGe-8) 45 20 35 3、计算: (1)总成品量:Q=18000吨/年 (2)总烧成量:Q=Q/(1,F) 11 式中:F:烧成废品率 F=5% 11 Q=18000/(1,0.05)=18946.8吨/年 结果:Q=18946.8吨/年 11 其中烧成废品量:f1 f=Q×F/(1,F)=18000×0.05/(1,0.05)=946.8吨/年 结果:f=946.8吨/年 1111 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 (3)总干燥量:Q 2 =Q/(1,F)(1,F) 12 式中:F:干燥废品率 F=4% 22 Q=18000/(1,0.05)(1,0.04)=19736.4吨/年 结果:Q=19736.4吨/年 22 其中干燥废品量:f2 f=F×Q/(1,F)(1,F) 2212 =0.04×18000/(1,0.05)(1,0.04)=789.6吨/年 结果:f=789.6吨/年 2(4)总成型量:Q 3 Q=Q/(1,F)(1,F) 312 =18000/(1,0.05)(1,0.04)=19736.4吨/年 结果:Q=19736.4吨/年 3(5)总混合量:Q5 Q5=Q/K(1,F1)(1,F2)(1,F3) 其中f:包括成型废坯和不合格泥料的循环混炼量 3 查表5-3 f=10% 3 K:镁铬砖的配比系数 K=1,[p×(l，w,l×w)，(1,p)w] 23231 =1,[0.2×(0，0,0×0)，(1,0.2)×0] =1 结果:K=1 Q=18000/1(1,0.05)(1,0.04)(1,0.1)=21930吨/年 5 结果:Q=21930吨/年 5(6)总配料量:Q 6 Q=Q/K(1,F)(1,F) 612 =18000/1×(1,0.05)(1,0.04)=19736.4吨/年 结果:Q=19736.4吨/年 6 其中高纯镁砂97.5的配料量:Q 7 Q=Q(1,p)/K(1,F)(1,F) 712 =18000×(1,0.2)/1×(1,0.05)(1,0.04)=15789.6吨/年 结果:Q=15789.6吨/年 7 其中铬矿B的配料量:Q 8 Q=Q×P/K(1,F)(1,F) 812 =18000×0.2/1×(1,0.05)(1,0.04)=3946.8吨/年 结果:Q=3946.8吨/年 8 其中纸浆废液的配料量:Q 9 Q=Q×q/K(1,F)(1,F) 9112 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 式中q纸浆废液的外加量，q=5% 11 =18000×0.05/1×(1,0.05)×(1,0.04)=987.6吨/年 结果:Q=987.6吨/年 9(7)总破粉碎量:Q 10 )(1,F)(1,L) Q=Q/K(1,F12310 式中L:原料加工运输损失L=2% 33 Q=18000/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=20139.6吨/年 10 结果:Q=20139.6吨/年 10 其中高纯镁砂97.5破碎量:Q 11 Q=Q(1,p)/K(1,F)(1,F)(1,L) 11123 =18000×(1,0.2)/1×(1,0.05)×(1,0.04)×(1,0.02)=21482.4吨/年 结果:Q=21482.4吨/年 11 其中铬矿B的破碎量:Q 12 Q=Q×P/K(1,F)(1,F)(1,L) 12123 =18000×0.2/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=4028.4吨/年 结果:Q=4028.4吨/年 12 8)总磨碎量:Q(=Q×q/K(1,F)(1,F)(1,L) 132123 式中q:管磨机的细粉加入量;q=35% 22 =18000×0.35/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=7049吨/年 结果:Q=7049吨/年 13(3)原料在仓库总的存放量:Q 15 Q=Q[(1,W)，P(W,W)]/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L)(1,W)= 1432312312 =18000×[(1,0)，20%×0]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005)=20240吨/年 结果:Q=20240吨/年 14 式中:L—为原料在仓库中的损失，查表L=0.5% 11 其中高纯镁砂97.5的存放量:Q 15 Q=Q×(1,p)/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L),QT[F，KF(1,F)]/K(1,F)(1,F) 151231211112 式中T:干燥废品回收率;T=95% K:换算系数;K=K 11 Q=18000×(1,0.2)/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005),18000×0.95[0.04，115 ×0.05×(1,0.05)]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)=11441吨/年 结果:Q=11441吨/年 15 其中回收的废砖废坯的存放量: 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 Q=QT[F，K×F×(1,F)]/K(1,F)(1,F) 16211212 =18000×0.95[0.04，1×0.05×(1,0.04)]/ 1×(1,0.05)(1,0.04)=1650吨/年 结果:Q=1650吨/年 16 其中铬矿B的存放量: Q=QP(1,w)/K(1,F)(1,F)(1,L)(1,L)(1,w) 17312313 =18000×0.2×(1,0)/1(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)(1,0.005)(1,0) =4048吨/年 结果:Q=4048吨/年 17(10)纸浆废液的存放量:Q 18 Q=Qq(1,w)/K(1,F)(1,F)(1,L) 1813125 式中纸浆废液的储存损失:L5=2% Q=18000×0.05(1,0)/1×(1,0.05)(1,0.04)(1,0.02)=10067吨/年 18 结果:Q=1007吨/年 18七、混合泥料时需要外加水分量:W 配料时高纯镁砂97.5带入水分量:W 烧 W=Q×W=15789.6×0=0吨/年 结果:W=0吨/年 烧烧71 配料时铬矿B带入水分量:W 铬 W=Q×W=3946.8×0=0吨/年 结果:W=0吨/年 铬铬82 配料时纸浆废液带入水分量:W 纸 W=0.5×Q=0.5×987.6=494吨/年 结果:W=494吨/年 纸纸9 混合泥料中的水分总量:W 总 W=W×[(Q,W)，(Q,W)，(Q,W)]/(1,w) 总烧铬纸47894 式中w:为混合泥料的水分已定W=2.5% 44 W=0.025×[(15790,0)，(3947,0)，(988,494)]/(1,0.025)=519吨/年 总 结果:W=519吨,年 总 混合泥料时需要外加水量:W W=W,W,W,W 总纸AB W=519,0,0,494=25吨,年 结果:W=25吨,年 3)总计算量: 7) 总成品量 Q=38000吨,年 8) 总烧成量 Q=40000吨,年 1 总烧成废品量 f=1999吨,年 1 3.总成型量 Q=41666吨,年 3 4.总混合量 Q=46296吨,年 5 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 5.总配料量 Q=41662吨,年 6 其中烧结镁砂97.5的配料量 Q=31411吨,年 7 其中铬矿B的配料量 Q=10525吨,年 8 其中纸浆废液的配料量 Q=2084吨,年 9 6.总破碎量 Q=42517吨,年 10 其中烧结镁砂97.5的破碎量 Q=37146吨,年 11 其中铬矿B的破碎量 Q=10741吨,年 12 7.总磨碎量 Q=14881吨,年 13 8.原料在仓库的存放量 Q=42729吨,年 14 其中烧结镁砂97.5的存放量 Q=25362吨,年 15 其中废砖坯的存放量 Q=3483吨,年 16 其中铬矿B的存放量 Q=19795吨,年 17 其中纸浆废液的存放量 Q=2125吨,年 18 二(原料仓库的选择计算: 原料仓库采用单侧封闭卸料式，丁种料堆方式，料堆中心线距仓库柱线距离L?=9.475米，料 堆高度h=8.0米，料堆截面积F=72.48米?，F乙=87.6米?，料堆长度l=14.0米。 计算基础的确定: (1)原料仓库的跨距B，一般取B=24米。 (2)各种原料的要求贮量Q料吨。 (3)各种原料的堆积比重γ=2.1吨,米? 料 (4)原料的贮存时间: 高纯镁砂97.5: 15天 铬矿B: 70天 5)料堆长度: ( 四(高纯镁砂97.5每天堆积量25362,365=69.48吨,天，体积密度3.35吨,米?，高纯镁砂97.5的 料堆体积V=69.48×15,3.35=311.1米?,601.74米?。 取l?=14.0米 五(铬矿B每天堆积量19795,365=54.23吨,天。V=54.23×70/3.4=1116.5 取l?=14.0米 六(废砖废坯每天的存放量3483,365=9.54吨,天。 取l?=6.0米 六、仓库的总长度:l=l?，l?，l?+nf+2l 端 七、其中，n=4,f=1.5 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 所以，仓库长度l=14.0×2+6+4×1.5+2×5=50米。 取l=54米 三 破粉碎设备的选择计算: GN-要求主机小时产量 吨,小时 Gy-物料平衡量 吨,年 k?-年工作日数 日,年 k?-日工作班数 班,日 ?-班工作小时数 小时,班 η-选定主机作业率 k (1)颚式破碎机的选择:(选定主机作业率η-80,) Gy 主机要求产量GN==42517,365×2×8×0.8=9.1吨,小时 k1k2k3η 选择设备规格:颚式破碎机PEF250×400，生产能力12~15吨,小时 GN 设备台数n==9.1,12=0.75(台) 取1台 G台时 (2)短头圆锥破碎机:(选定主机作业率η-60,) Gy 主机要求产量GN==42517,365×2×8×0.6=12.1吨,小时 k1k2k3η 选择设备规格:φ900短头圆锥破碎机，生产能力15~50吨,小时 GN 设备台数n==12.1,15=0.8(台) 取1台 G台时 3)管磨机:(选定主机作业率η-75,) ( Gy 主机要求产量GN==14881,365×2×8×0.75=3.4吨,小时 k1k2k3η 选择设备规格:φ1500×5700管磨机，生产能力2.0~5.0吨,小时 GN 设备台数n==3.4,2.0=1.7(台) 取2台 G台时 湿碾机:(选定主机作业率η-70,) Gy 主机要求产量GN==46296,365×2×8×0.7=11.3吨,小时 k1k2k3η 选择设备规格:φ1600×450湿碾机，混合能力4.5吨,小时 GN 设备台数n==11.3,4.5=2.5(台) 取3台 G台时 四(成型设备的选择计算: Gy k1k2k3η GN==41716,365×2×8×1=7.1吨,小时 直接结合镁铬砖型的成形量7.1吨/小时，1000吨摩擦压砖机的生产能力是1.2吨/小时。取6台。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 即总共取6台摩擦压砖机 五(干燥工段的计算: 隧道干燥窑数量的计算: 根据镁砖，镁铬砖的性质，系干燥制度比较相似，可以在同一条窑里面干燥，所以计算时把小时干燥量加起来计算，以节约开支。 干燥砖坯需要干燥器的计算: N1=G0Z1/g0n0 式中:N1--------隧道干燥器的数量(条) G0--------要求干燥砖坯的重量(吨/小时) Z1 --------砖坯要求干燥时间(小时)12 g0---------干燥车要求装转批量(吨/量)1.1 n0----------一条干燥器容纳车辆数(辆)20 GyG0,k1k2k3=41662/365×3×8=4.75吨/小时 20)=2.59条) N1=4.75×12/(1.1× 考虑20%的生产不平衡系数，则隧道干燥器总条数: N1=2.59×1.2=3.20隧道干燥器总数量是4条 干燥车数量的计算: 因为成型，干燥，烧成年工作日数和班制不同，所以空班需要有装好的砖坯的干燥车数量: n1 n1=GT1/g=4.75×8/1.1=34.5(台) 取35台 干燥前后干燥车周转的数量:n2 n2=GT2/g=4.75×4/1.1=17.2(台) 取18台 式中T1，T2为空班，半班的小时数 烧成工段的计算:机械成型占用的车辆数量:n3 n3=N0×n1=20×2=40(台) 式中N0为机械成型设备数量 n1为每台成型设备占用的车辆数，摩擦压砖机要2台 取40台 隧道干燥器内的干燥车的数量:n4 n4=N1×n=2×20=40(台) n:每条干燥窑内干燥车的数量 取40台 干燥后砖坯捡选和砖坯贮存所占用的车辆数:n5 n5=G×T/g=4.75×8/1.1=34.5台 取35台 e、检修车辆数:n6 n6=(n1+n2+n3+n4+n5)×1%=(32+16+20+80+32)×1%=1.8 取2台 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 干燥工序要求车辆总数: n=n1+n2+n3+n4+n5+n6=32+16+20+80+32+2=162(台) 隧道干燥窑的规格24.5m×0.95m×1.65m，干燥车的装砖量1.1吨，干燥时间14小时，废品率 2%。干燥段采用的运输设备是三吨低压电拖车。 六(隧道窑的选择: 隧道窑的规格110m×2.2m×1.9m 窑车尺寸2.2m×2.2m 窑内容纳窑车数50辆 窑车装砖量约5吨 推车时间间隔120分钟 预定产量38000吨/年 (7)烧成温度1700-1800摄氏度 (8)燃料种类:重油 (9)平均废品率5~8% 10)年工作日数365日 ( 隧道窑的设计产量:G1 G1=TgJ×24×60/?? T:窑的年工作日，取365日 g:窑车平均装砖量 J:平均废品率 ??:推车时间间隔 G1=365×5×(1-5%)×24×60/120=20805吨/年 设计隧道窑的数量为N=G/G1 G:要求制品的年产量，吨/年 取2条隧道窑 N=38000/20805=1.82(条) 窑车数量的确定: 隧道窑内的窑车数量是50辆 装砖台占用窑车是数量3辆 卸砖台占用窑车是数量3辆 装砖卸砖的班制不同时占用窑车的数量按一个空班的窑车数量计算，因为隧道窑的推车时间间隔是 120分钟，所以占用8台窑车; 窑车上贮备占用窑车的数量，一般按一个空班的窑车数量计算，因为隧道窑的推车时间间隔是120 分钟，所以占用8台窑车 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 窑外冷却占用的窑车数量按2个班占用的窑车的数量，所以是16台 检修占用的窑车的数量是5辆 所以总的数量是50+3+3+8+8+16+5=93台， 两条隧道窑窑车总数量为186台。 七(成品仓库的计算: 成品仓库面积的计算: 仓库面积为: F=Q日×T×K,m Q日:某种制品日要求存放吨量; T :某种制品的存放期; K :生产不平衡性，一般取1.2: m :制品综合平均堆放定额;一般取2.5吨,米? 1)、MGe-8直接结合镁铬砖的日存放量49.0吨,天，存45天，占仓库面积平方米 F=Q日×T×K,m=49.0×45×1.2,2.5=1058.4平方米 2)、MGe-12直接结合镁铬砖的日存放量54.79吨,天，存45天，占仓库面积平方米 F=Q日×T×K,m=54.79×45×1.2,2.5=1183.46平方米 、捡选占用面积 F3=200平方米 仓库需要总面积F=F1+F2+F3=1058.4+1183.46+200=2441.86平方米 成品仓库采用汽车运送成品出库: 仓库宽度取24米，长度取102米 多余部分用于存放销售的废砖，还有塑料、草绳和木板。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要 更多相关文档资源请访问。 本毕业论文包含完整CAD设计文件，资料请联系68661508索要