花王挡土墙模板方案

花王挡土墙模板 挡 土 墙 模 板 施 工 方 案 一、概况: 1、 本工程挡土墙持力层为2-2层粘土层，且埋深不低于1.5米。 2、悬臂式挡土墙墙身采用C30混凝土，垫层采用C15混凝土，墙身高度为3米，局部为5.1米。 二、编制依据 1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术》(JGJ130-2001) 2、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》(DB33/1035-2006) 3、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001) 4、《直缝电焊钢管》(GB/T13793、《低压流体输送甲焊接钢管》(GB/T3092)、《碳素结构钢》(GB/T700) 5、《钢管脚手架扣件》(GB/5831-2006) 6、《钢结构设计规范》(GBJ17-88) 7、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)、《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001) 8、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008) 三、模板材料选择 外墙和临空墙螺栓采用止水螺栓，内墙采用普通可回收螺栓。其它材料见下表: 模板支架材料类型 墙模板 面板材料 18mm厚胶合面板 主楞材料 圆钢管 次楞材料 木方 穿墙螺栓 M18 三、模板安装的一般要求 竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下: 1、两块模板之间拼缝 ?1 2、相邻模板之间高低差 ?1 3、模板平整度 ?2 4、模板平面尺寸偏差 ?3 四、模板定位 当基础混凝土浇筑完毕并具有一定强度(?1.2MPa)，即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测 建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500(mm) 控制线，以便于模板的安装和校正。 五、模板支架 1、水平杆 ?每步纵横向水平杆必须拉通。 ?水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。 ?水平对接接头位置要求如下图。 500立杆 500la/3a 纵向水平杆 (大横杆)bl AA 横向水平杆hhla/3a (小横杆) alal A-A 接头不在同跨内,平面,接头不在同步内,立面, ?搭接接头要求如下图，将搭接长度范围内的中心点看成对接点，此时其搭接位置要求同对接(上图)。 100100 1000 门架: ?设置纵向水平加固杆应连续，并形成水平闭合圈; ?在底部门架下端应加封口杆，门架的内、外两侧应设通长扫地杆; ?水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣紧; 2、立杆 钢管脚手架: ?立杆平面布置(按照梁、板计算参数布设) ?搭接要求:本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头 位置要求如下。 立杆 h 水平杆 33对接扣件 500h/h/ lala ?扫地杆设置(离地300处设置扫地杆) 3、剪刀撑 钢管脚手架: ?水平剪刀撑:模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每 隔2步设置一道水平剪刀撑。设置时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框 格总数的1/3; ?竖向剪刀撑:模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设 置一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置; 门架: ?剪刀撑和加固杆必须与门架同步搭设; ?水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连牢; ?剪刀撑斜杆与地面的倾角宜为45~60度，剪刀撑宽度宜为4~8m; ?剪刀撑应采用扣件与门架立杆扣紧; ?剪刀撑斜杆若采用搭接接长，搭接长度不宜小于600mm，搭接处应采用两个扣件扣紧; 4、周边拉结 ?竖向结构(柱)与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。 ?用抱柱的方式(如连墙件)，如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。 六、挡土墙模板计算 (一)参数信息 1.基本参数 次楞(内龙骨)间距(mm):250;穿墙螺栓水平间距(mm):750; 主楞(外龙骨)间距(mm):600;穿墙螺栓竖向间距(mm):600; 对拉螺栓直径(mm):M18; 2.主楞信息 龙骨材料:钢楞;截面类型:圆钢管48×3.0; 43钢楞截面惯性矩I(cm):12.19;钢楞截面抵抗矩W(cm):5.08; 主楞肢数:2; 3.次楞信息 龙骨材料:木楞;次楞肢数:2; 宽度(mm):50.00;高度(mm):100.00; 4.面板参数 面板类型:胶合面板;面板厚度(mm):15.00; 2面板弹性模量(N/mm):9500.00;面板抗弯强度设计值 2f(N/mm):13.00; c 2面板抗剪强度设计值(N/mm):1.50; 5.木方和钢楞 2方木抗弯强度设计值f(N/mm):13.00;方木弹性模量c 2E(N/mm):9500.00; 2方木抗剪强度设计值f(N/mm):1.50;钢楞弹性模量t 2E(N/mm):206000.00; 2钢楞抗弯强度设计值f(N/mm):205.00; c 墙模板设计简图 (二)墙模板荷载标准值计算 3其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m; t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h; T -- 混凝土的入模温度，取20.000?; V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H -- 模板计算高度，取5.1000m; β-- 外加剂影响修正系数，取1.200; 1 β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 2 根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F; 222分别计算得 65.833 kN/m、72.000 kN/m，取较小值65.833 kN/m作为本工程计算荷载。 2计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F=65.833kN/m; 1 2倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F= 3 kN/m。 2 (三)墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图 1.抗弯强度验算 跨中弯矩计算公式如下: 其中， M--面板计算最大弯距(N?mm); l--计算跨度(内楞间距): l =250.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×65.83×0.60×1 0.90=42.660kN/m; 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×3.00×0.60×2 0.90=2.268kN/m; q = q + q =42.660+2.268=44.928 kN/m; 12 5面板的最大弯距:M =0.1×44.928×250.0×250.0= 2.81×10N.mm; 按以下公式进行面板抗弯强度验算: 2其中， σ --面板承受的应力(N/mm); M --面板计算最大弯距(N?mm); W --面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度; 43 W= 600×15.0×15.0/6=2.25×10 mm; 22 f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 54面板截面的最大应力计算值:σ = M/W = 2.81×10 / 2.25×10 = 212.480N/mm; 2面板截面的最大应力计算值 σ =12.48N/mm 小于 面板截面的抗弯 2强度设计值 [f]=13N/mm，满足要求～ 2.抗剪强度验算 计算公式如下: 其中，?--面板计算最大剪力(N); l--计算跨度(竖楞间距): l =250.0mm; q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×65.83×0.60×1 0.90=42.660kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×3.00×0.60×2 0.90=2.268kN/m; q = q + q =42.660+2.268=44.928 kN/m; 12 面板的最大剪力:V = 0.6×44.928×250.0 = 6739.168N; 截面抗剪强度必须满足: 2其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm); V--面板计算最大剪力(N):V = 6739.168N; b--构件的截面宽度(mm):b = 600mm ; h--面板厚度(mm):h = 15.0mm ; nn 22 f--面板抗剪强度设计值(N/mm):f = 1.500 N/mm; vv 面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×6739.168/(2×600× 215.0)=1.123N/mm; 2面板截面抗剪强度设计值: [f]=1.500N/mm; v 2面板截面的最大受剪应力计算值 T=1.123N/mm 小于 面板截面抗剪 2强度设计值 [T]=1.5N/mm，满足要求～ 3.挠度验算 根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下: 其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 65.83×0.6 = 39.5N/mm; l--计算跨度(内楞间距): l = 250mm; 2 E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm; 4 I--面板的截面惯性矩: I = 60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm; 面板的最大允许挠度值:[ν] = 1mm; 4面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×39.5×250/(100×9500×1.69 5×10) = 0.652 mm; 面板的最大挠度计算值: ν=0.652mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=1mm，满足要求～ (四)墙模板内外楞的计算 (一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 3W = 60×80×100/6 =8cm; 4I = 60×80×80×100/12 = 320cm; 内楞计算简图 1.内楞的抗弯强度验算 内楞跨中最大弯矩按下式计算: 其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N?mm); l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm; q--作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×65.83×0.25×1 0.90=17.775kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×3.00×0.25×2 0.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m; 5内楞的最大弯距:M =0.1×9.360×600.0×600.0= 3.37×10N.mm; 内楞的抗弯强度应满足下式: 2其中， σ --内楞承受的应力(N/mm); M --内楞计算最大弯距(N?mm); 34 W --内楞的截面抵抗矩(mm)，W=8×10; 22 f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm); f=13.000N/mm; 542内楞的最大应力计算值:σ = 3.37×10/8×10 = 4.044 N/mm; 2内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm; 2内楞的最大应力计算值 σ = 4.044 N/mm 小于 内楞的抗弯强度设计 2值 [f]=13N/mm，满足要求～ 2.内楞的抗剪强度验算 最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V,内楞承受的最大剪力; l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm; q--作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q: 1.2×65.83×0.25×1 0.90=17.775kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值q: 1.4×3.00×0.25×2 0.90=0.945kN/m，其 中，0.90为折减系数。 q =(17.775+0.945)/2=9.360 kN/m; 内楞的最大剪力:V = 0.6×9.360×600.0 = 3369.584N; 截面抗剪强度必须满足下式: 2内楞的截面的最大受剪应力(N/mm其中， τ--); V--内楞计算最大剪力(N):V = 3369.584N; b--内楞的截面宽度(mm):b = 50.0mm ; h--内楞的截面高度(mm):h = 100.0mm ; nn 22 f--内楞的抗剪强度设计值(N/mm):f = 1.500 N/mm; vv 内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×3369.584/(2×50.0× 2100.0)=1.011N/mm; 2内楞截面的受剪应力计算值 τ =1.011N/mm 小于 内楞截面的抗剪强 2度设计值 f=1.5N/mm，满足要求～ v 3.内楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑 振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中， ν--内楞的最大挠度(mm); q--作用在内楞上的线荷载(kN/m): q = 65.83×0.25/2=8.23 kN/m; l--计算跨度(外楞间距): l =600.0mm ; 22 E--内楞弹性模量(N/mm):E = 9500.00 N/mm ; 46 I--内楞截面惯性矩(mm)，I=4.17×10; 4内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×16.46/2×600/(100×9500× 64.17×10) = 0.182 mm; 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 2.4mm; 内楞的最大挠度计算值 ν=0.182mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2.4mm，满足要求～ (二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3; 3外钢楞截面抵抗矩 W = 5.08cm; 4外钢楞截面惯性矩 I = 12.19cm; 外楞计算简图 1.外楞的抗弯强度验算 外楞跨中弯矩计算公式: 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.83+1.4×3)×0.25× 0.6/2=5.62kN; 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 750mm; 5外楞最大弯矩:M = 0.175×5615.97×750.00= 7.37×10 N?mm; 强度验算公式: 2其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm) 5 M -- 外楞的最大弯距(N?mm);M = 7.37×10 N?mm 33 W -- 外楞的净截面抵抗矩; W = 5.08×10 mm; 22 f --外楞的强度设计值(N/mm)，f =205.000N/mm; 532外楞的最大应力计算值: σ = 7.37×10/5.08×10 = 145.098 N/mm; 2外楞的最大应力计算值 σ =145.098N/mm 小于 外楞的抗弯强度设 2计值 f=205N/mm,满足要求～ 2.外楞的抗剪强度验算 公式如下: 其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×65.83+1.4×3)×0.25× 0.6/2=5.616kN; V--外楞计算最大剪力(N); 3外楞的最大剪力:V = 0.65×5615.973 = 2.74×10N; 外楞截面抗剪强度必须满足: 2其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm); 3 V--外楞计算最大剪力(N):V = 2.74×10N; 22 A --钢管的截面面积(mm):A = 500mm; 22 f--外楞的抗剪强度设计值(N/mm):f = 205N/mm; vv 外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×2.74× 3210/500.000=10.951N/mm; 2外楞截面的受剪应力计算值 τ =10.951N/mm 小于 外楞截面的抗剪 2强度设计值 [f]=205N/mm，满足要求～ v 3.外楞的挠度验算 根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考 虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下: 其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m):P = 65.83×0.25×0.60/2 ,4.94 kN/m; ν--外楞最大挠度(mm); l--计算跨度(水平螺栓间距): l =750.0mm ; 22 E--外楞弹性模量(N/mm):E = 206000.00 N/mm ; 45 I--外楞截面惯性矩(mm)，I=1.22×10; 03外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×9.87×10/2×750/(100× 5206000×1.22×10) = 0.951mm; 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 3mm; 外楞的最大挠度计算值 ν=0.951mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=3mm，满足要求～ (五)穿墙螺栓的计算 计算公式如下: 其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力; 2 A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm); 2f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm; 查表得: 穿墙螺栓的型号: M18 ; 穿墙螺栓有效直径: 14.93 mm; 2穿墙螺栓有效面积: A = 174 mm; 5-4穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×10×1.74×10 = 29.58 kN; 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =65.833×0.75×0.6 = 29.625 kN。 穿墙螺栓所受的最大拉力 N=29.625kN 约等于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=29.58kN，满足要求～ 七、使用管理 1 、模板支架使用期间，不得任意拆除杆件，当模板支架基础下或相邻处有设备基础、管沟时，在支架使用过程中不得开挖，否则必须采取加固措施。 2、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处 理;混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。 八、拆除管理 1 拆除时间:必须满足规范规定的底模及其支架拆除时的混凝土强度的要求。 2 拆除方法:模板支架拆除时，应按确定的方法和顺序进行，拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高差不应大于二步。 3、严禁将钢管、扣件由高处抛掷至地面; 4、运至地面的钢管、扣件应及时按规定进行外观质量检查、整修与保养，剔除不合格的钢管、扣件，按品种、规格随时码堆存放。 花王(合肥)有限公司KHF项目工事作业所工程位于合肥市经济开发区天都路以东，紫石路以北。总用地面积70022.09平方米，总建筑面积44666.41平方米。工厂主要建筑有A栋B栋，食堂、守卫室、自行车棚、废弃物置场组成。基础结构形式为砼独立基础，钢结构,层高为主体一层，局部二层。 工程名称:花王(合肥)有限公司KHF项目工事作业所 建设单位:花王(合肥)有限公司 设计单位:信息产业电子第十一设计研究院科技工程股份有限公司 勘察单位:安徽省建设工程勘察设计院 施工单位:藤田(中国)建设工程有限公司 监理单位:合肥康达工程咨询有限责任公司