α
- 烯烃与溴化氢反应及端溴化物制备
赵士魁 ,高占先
(大连理工大学化工学院 ,辽宁省 大连市 116012)
摘 要 : 文章综述了α- 烯烃与溴化氢发生反马式加成生成端溴化物的研究 ,介绍了
端溴化物制备的主要方法 ,展望了α- 烯烃绿色合成制备端溴化物的前景。
关键词 : α- 烯烃 ;溴化氢 ;端溴化物 ;制备
中图分类号 : TQ22212 文献标识码 :A 文章编号 :1001 - 2214 (2003) 03 - 0003 - 06
The Reaction of Hydrogen Bromide and 1 - Alkenes
and Preparation of Primary Bromoalkanes
ZHAO Shi2kui , GAO Zhan2xian
(College of Chemical Engineering ,Dalian University of Technology ,Dalian Liaoning 116012)
Abstract : The studies of anti - Markovnikov addition of hydrogen bromide to 1 - alkenes
are related briefly ,and the chief preparation methods of primary bromoalkanes are introduced. The
green synthesis of primary bromoalkanes from 1 - alkenes is prospected.
Key words : 1 - alkene ;hydrogen bromide ;primary bromoalkanes ;preparation
收稿日期 :2002 - 10 - 28
1 前言
有机溴化物因其特有的反应性能 ,在有机合成
特别是在医药合成领域中是不可被替代的中间体。
如一些常用药氟哌酸、苯巴比妥要用到溴乙烷 ,丙磺
舒、丙硫咪唑要用到 1 - 溴丙烷 ,而炎镇痛、氟奋乃
静以及三氟拉嗪则要用 1 - 溴 - 3 - 氯丙烷作中间
体来合成。另外许多染料、香料和农药也离不开溴
代烃这类中间体。虽然近一、二十年来 ,研究发现溴
代物对环境和人体健康有一定的破坏作用 ,限制了
部分溴代物的生产 ,但在目前生化合成医药尚不完
全成熟的情况下 ,今后相当一段时间内 ,端溴化物这
一类中间体在有机合成中仍然具有十分重要的作
用。目前 ,国外端溴化物的制备大都采用伯醇与氢
溴酸为原料 (或硫溴法) 的工艺 ,国内则全部采用上
述合成路线。但伯醇又大多来源于烯烃 ,成本高于
烯烃。若能实现α- 烯烃直接氢溴化为端溴化物 ,
则可大幅度地简化工艺、降低成本 ,同时又能有效地
减轻环境污染和生产设备的腐蚀。另外氢溴酸有强
烈的腐蚀性 ,运输、贮藏和使用均不方便 ,若改用干
燥的溴化氢气体则可解决此问题 ,也能降低设备投
资费用 ,减少污染。本文主要介绍了烯烃与溴化氢
反应研究以及主要端溴化物的合成方法。
2 烯烃与溴化氢反应研究
20 世纪 30 年代 , Kharasch[1 ]等经过大量的实
验研究 ,发现在过氧化物存在下 ,α- 烯烃与溴化氢
反应能够得到高比例的端位溴化物 ,从而揭开了反
马式加成 (anti Markovnikov) 研究的历史。他们先
后对 3 - 溴丙烯、溴乙烯、丙烯、3 - 氯丙烯、1 - 丁烯
和异丁烯等端烯烃进行研究 ,发现在有过氧化物存
在的条件下 ,这些化合物都能得到高选择性的端溴
化物。后来 ,部分研究者利用紫外光、辐射以及高温
对这类反应进行了进一步的研究。Armstrong[2 ]等
对乙烯与溴化氢在气相运用辐射引发进行反应研
究 ;随后 ,Mitchell [3 ]等又对上述反应在低温固相进
行光辐射引发研究 ,得到的溴乙烷收率不高 ,最大只
有 84 %。由于辐射产生的自由基自由组合 ,产物中
含有一定量的二溴乙烷和少量 1 - 丁烯。Kovalev[4 ]
在 77 K条件下 ,用水银灯产生的紫外线对乙烯和丙
烯进行光引发氢溴化作用 ,得到的结果与 Arm2
st rong 和 Mitchell 大致相同 ,产率为 85 % ,同时得到
3 第 32 卷第 3 期 海湖盐与化工
一定量的二溴化物副产物。
Dow 化学公司[5 ]科研人员运用光引发链式反
应原理 ,以60 Co 或137 Ce 为高能量的离子辐射源 ,设
计出了生产溴乙烷 的连续反应装置 ,并提出铁和醇
会抑制反应的进行。Harmer[6 ]对此做出改进 ,设计
在高能量辐射条件下 ,让溴化氢与乙烯等摩尔混合
通过一装有惰性溶剂的反应器进行反应 ,这种惰性
溶剂可以是四氯化碳、氯苯、苯、甲苯、正已烷等 ,反
应温度控制在 20 ℃~ - 20 ℃,转化率达到 96. 5 %。
Straus[7 ]运用过氧化月桂酰 (lauroyl) 作引发剂
对烯烃也进行了氢溴化反应研究 ,讨论α- 烯烃与
溴化氢反应生成 1 - 溴代烷和 2 - 溴代烷的比例 ,以
及溴化氢与α - 烯烃和内烯烃的相对加成速率。
Boyle[8 ]等研究了α- 烯烃经空气活化之后对其氢溴
化的影响 ,发现在烯烃反应前加入事先活化过的烯
烃 ,可以缩短反应时间 ,同时又能得到高选择性的端
位溴代烷产物。Robin [9 ] 等在较高温度 ( 150 ℃~
800 ℃)下研究了 3 ,3 ,3 - 三氟丙烯的氢溴化反应 ,
他们发现在有活性炭存在下 ,可以得到高转化率和
高选择性的 1 ,1 ,1 - 三氟 - 3 - 溴 - 丙烷。
Sergeer [10 ]等研究了烯烃在非极性溶剂中的氢
溴化机理。解释了在非极性溶剂中 ,产物选择性随
温度和溶剂浓度的变化而发生逆转的现象。Bo2
gachuk[11 ]等研究了在紫外光照射下 ,以金属单质锌
为引发剂 ,对溴丙烯进行氢溴化加成 ,制取了 1 ,3 -
二溴丙烷。近几年又有几份专利[12 ,13 ]报道了溴化
氢与 3 - 氯丙烯在自由基引发剂存在条件下制取 1
- 溴 - 3 - 氯丙烷。Ronny[14 ]等在有空气存在条件
下 ,以 2 - 溴 - 2 - 甲基丙醛为助催化剂 ,让溴化氢
与苯乙烯发生反马式加成 ,得到了高选择性的β-
溴乙苯。
从以上α- 烯烃与溴化氢的反应研究来看 ,除
了对称烯烃乙烯外 ,所有不对称的α- 烯烃要得到
高选择性的端位溴化物 ,必须要有特定的反应条件。
3 α- 烯烃与溴化氢反应机理
烯烃与质子酸的加成是经典反应 ,符合马式
(Markovinikov)加成规则 ,有不对称烯烃加成的区
域选择性。根据马式规则 ,氢总是加到含氢较多的
双键碳原子上 ,而负性基团加到含氢较少或不含氢
的双键碳原子上。溴化氢的水溶液氢溴酸与α- 烯
烃反应时就符合这一规则 ,因而产物主要为 2 - 溴
化物。其反应分两步进行 ,第一步是质子与烯烃发
生反应 ,形成π - 络合物 ,继而转变为碳正离子 ,而
碳正离子的稳定性次序为 3°> 2°> 1°碳 ,为了得到
比较稳定的碳正离子 ,氢总是转移到含氢较多的双
键碳原子上 ;第二步是碳正离子与负离子结合生成
产物。此机理称之为离子加成机理。
20 世纪 30 年代 , Kharasch 及其合作者们[1 ]对
溴化氢与烯烃的反应进行详细研究 ,发现在有过氧
化物存在的情况下 ,端烯能生成高比例的 1 - 溴化
物。后来 ,Hey 和 Waters[15 ]据此归纳出此过氧化物
效应是按自由基机理进行反应的 ,习惯上称为过氧
化物效应 ,也即反马式 (anti - Markovnikov)加成。
R—CH = CH2 + HBr
R - O - O - R
R—CH2CH2Br
其反应机理如下 :
R —O —O —R
Δ
2R —O·
R —O·+ HBr ROH + Br·
Br·+ RCH = CH2 R·CHCH2Br
如此循环往复 ,直至自由基消失为止。
上述离子和自由基机理是现在被普遍接受的机
理 ,但后来 G. B. Sergeev[10 ,16 ]等又提出第三种分子
机理。他们发现在非极性溶剂中 ,溴化氢的加成选
择性会随溶剂的浓度变化而发生逆变 ,经量子力学
计算和实验验证得出 ,在没有自由基引发剂的情况
下 ,溴化氢与烯烃的加成是按分子机理进行的。在
反应过程中 ,溴化氢与烯烃形成环状结构的过渡态 ,
溴化氢过量时 ,过渡态为式 (1) ,生成 2 - 溴化物 ;烯
烃过量时 ,过渡态为 (2) ,主要生成 1 - 溴化物。
烯烃与溴化氢反应的具体机理应根据具体的反
应条件来予以确定 ,但是在自由基加成机理中 ,笔者
4 海湖盐与化工 第 32 卷第 3 期
认为引发剂如何产生自由基是一个值得探讨的问
题。我们知道 ,自由基有如下产生方法 :热均裂法、
光解法、氧化还原法、热裂法等。烯烃与溴化氢自由
基加成反应时 ,以前研究认为该反应的自由基是热
均裂产生的 ,以过氧化苯甲酰为例 (应用最多) ,其分
子式中的氧氧键键能为 125kJ . mo1 - 1 ,理论上应该
在 40 ℃~100 ℃才能裂解 ,然而在我们的实验中发
现 ,在低温、甚至 - 30 ℃也能快速得到很高选择性的
1 - 溴化物。另外 ,一般认为自由基型反应都是在非
极性溶剂的条件下进行的 ,因为非极性条件下有利
于均裂产生自由基。我们发现在极性溶剂中 ,α- 烯
烃也能成功地实现氢溴化 ,得到高选择性的 1 - 溴
化物。为此 ,笔者认为这一机理还有待进一步研究。
4 端溴化物的合成方法
有机溴化物化学反应活性强 ,在自然界中不存
在有机溴化物 ,因而有机溴化物都是人工合成的。
411 由伯醇合成
在工业上 ,端位溴化物的合成普遍采用的方法
是由伯醇与无机溴化物反应来制备的。伯醇与氢溴
酸在浓硫酸作用下制备端溴化物是工业生产上的主
要方法。这种方法常伴有异构化产物的生成。若使
用较活泼的醇或要求产品纯度较高时 ,常使用磷或
硫的溴化物 PBr3 、SBr2 作溴化剂[17 ] 。溴化亚砜也
可成功地将伯醇转化成端溴化物[18 ] ,但此法需要价
格昂贵的溴化亚砜 ,经济上难以接受。文献报道了
用醇与溴、硫、水作用 ,在金属或金属化合物催化下
制备端溴化物的反应[19~23 ] 。但此种方法产生大量
废酸和金属离子 ,处理困难 ,污染严重。曾有人用
[ MeN = CHBr ] + Br - [24 ] 、Me3 SiBr [25 ] 、ClSiMe3 - Li2
Br [26 ] 以 及 聚 合 物 负 载 的 溴 化 三 苯 基 膦
(Ph3 PBr2) [27 ]作溴化剂 ,对伯醇进行溴化制备端溴
化物 ,但这些方法均只在实验室中应用 ,难以实现工
业化。张传新[28 ]报道了用相转移催化剂来合成溴
代烃 ,他选用四丁基溴化铵 ( TBAB) 作相转移催化
剂催化醇与氢溴酸反应 ,发现有明显的催化作用 ,不
仅反应时间减少一半 ,而且收率也有所提高。
4. 2 由α- 烯烃合成
α
- 烯烃与溴化氢在自由基引发剂存在时 ,可高
选择性地使溴加成到端位碳原子上 ,形成端溴化物。
常用的引发剂有氧、有机过氧化物、臭氧和臭氧化合
物 ,以及紫外线等。
RCH = CH2 + HBr
In.
RCH2CH2Br
若此法能实现工业化 ,可以说是生产端溴化物
的最佳方法 ,因为从经济、环保等方面来说都非常有
利。目前还没有看到在工业生产上是用这种方法生
产端溴化物的报道 ,尤其是对气体α- 烯烃实现这
一反应难度更大。
4. 3 其他合成研究
不少研究者在研究中发现了一些其他的合成方
法 ,如羧酸盐脱羧法、醚与氢溴酸转化法、有机硼转
化法、硫酸酯转化法等。1939 年 , Hunsdiecker[29 ]首
先利用羧酸盐脱羧生成少一个碳的端溴化物。之
后 ,有人[30 ]用 Hg、T1 羧酸盐也能制得相应的溴化
物。这种方法需首先制得无水金属羧酸盐 ,而且要
用到 Ag、Hg 等昂贵甚至毒性很大的金属 ,工业上难
以接受。Robert [31 ]等直接用醚与氢溴酸作用制得
相应的溴化物 ,Landini[32 ]则利用相转移催化剂使氢
溴酸与醚作用来制取溴化物 ,但产率不高 ,工业上无
太大应用价值。使用有机硼合成烷基溴化物有许多
报道[33 ,34 ] ,但都相当复杂。有研究发现在强碱 (如
甲醇钠) 存在下 ,有机硼容易转变为相应的溴化
物[35 ] 。但有机硼对氧极其敏感 ,制备存放困难 ,工
业生产不可行。有专利[36 ]报道 , 硫酸酯于气相中
与溴化氢作用 , 可得到相应的溴化物 , 此后未见有
这类反应更进一步的报道。这种方法只适用于像硫
酸二甲酯、硫酸二乙酯这样低碳数硫酸酯 , 适用面
很窄 , 并且硫酸酯毒性大 , 难以具有普遍的工业化
意义。
5 主要端溴化物合成方法
5. 1 溴乙烷的合成方法
溴乙烷不存在异构体 ,因而合成时不存在选择
性的问题。现有的工业合成方法有乙烯氢溴化法、
溴化钠法、乙醇氢溴酸法和乙醇溴化法[37 ] 。
5. 1. 1 乙烯氢溴化法
Tulleners[38 ]等曾报道了用无水 AlBr3 作催化剂
来合成溴乙烷 ,后来道化学公司[5 ,6 ]研究人员报道
了在惰性溶剂 ,如四氯化碳、氯苯、苯、甲苯、正已烷
等 ,用60Co 辐射乙烯与溴化氢反应制取溴乙烷。
5. 1. 2 溴化钠法
乙醇与溴化钠在硫酸作用下生成溴乙烷 ,此反
应条件温和。现有工艺过程是向反应器内加入
40 %溴化钠溶液和乙醇 ,搅拌下加入硫酸 ,在 45 ℃
5 第 32 卷第 3 期 海湖盐与化工
~50 ℃反应 2h ,然后进行蒸馏 ,馏出液用 3 %碳酸钠
溶液中和 ,静置 2h 分层 ,收率达 96 %。此法简单方
便 ,适合实验室制取 ,若工业上采用此法大量生产 ,
则成本偏高。
5. 1. 3 乙醇氢溴酸法
乙醇与氢溴酸在硫酸作用下反应制取溴乙烷 ,
工艺过程与溴化钠法大致相同。反应所用氢溴酸腐
蚀性强 ,且浓度低 (48 %) ,运输成本较高 ,同时生产
中为提高收率 ,需使用大大过量的乙醇和硫酸 ,这又
增加了成本 ,减弱了竞争力。
5. 1. 4 乙醇溴化法
此法又称硫法、磷法。由乙醇和溴与硫 (或磷)
反应制得。国内不少厂家采用此法制备 ,因为溴与
硫磺的价格较低 ,成本上有一定的优势 ,产率也可达
到 90 %以上 ,但产品中高达 3 %~7 %的杂质 ,主要
是乙醇经硫酸脱水所形成的产物及醚、酯、不饱和烃
等 ,他们与溴或溴化氢相互作用形成的二溴化物或
其它溴化物。这些杂质难分离 ,使溴乙烷质量难以
保证 ,缺乏国际竞争能力 ,且生产中有废酸排放 ,对
环境造成一定的污染。
5. 2 1 - 溴丙烷的合成方法
1 - 溴丙烷与溴乙烷是同系物 ,合成方法有许多
相似之处 ,也有上述的溴化钠法、氢溴酸法以及溴化
法[37 ] 。国内现有研究主要对此展开 ,且多是对工艺
的改进 ,刘尧远[39 ]报道了用硫溴法合成溴丙烷改进
工艺 ,使原料成本降低了 20 %。同时减少了 80 %的
废液排放量。但烯烃法差别就较大了 ,由于丙烯存
在加成区域选择性的问题。目前 ,只见用丙烯合成
溴丙烷的研究报道 ,而未见工业生产方面的报道。
Kharasch[40 ]等首先发现丙烯与溴化氢在过氧化苯
甲酰存在下 ,于 - 78 ℃反应 ,得到的产物中 1 - 溴丙
烷选择性达 96 % ,但是产率只有 41 %。选择性虽
高 ,但产率太低 ,且条件苛刻 ,工业生产难以实现。
后来 ,人们在光照[41 ] 、高温 (200 ℃) [42 ]条件下于气
相合成 1 - 溴 丙烷 ,但副产物较多。
5. 3 1 - 溴 - 3 - 氯丙烷的合成
国外曾有专利报道其合成[12 ] ,国内也有部分厂
家生产。具体的工艺是 ,先将 3 - 氯丙烯装入反应
罐内 ,加入少量自由基引发剂 ,溴化氢从底部通入 ,
保持反应温度在 18 ℃,当相对密度达到 1. 5 以上时
为反应终点。然后将产物进行水洗、碱洗、再水洗 ,
分尽水层后用氯化钙脱水 24h ,再经常压分馏 ,馏出
130 ℃以下低沸物 ,减压蒸馏 ,收集 70 ℃(21. 13kPa)
以上的馏分 ,即为产品 ,产率为 85 %。
5. 4 β- 溴乙苯的合成
与其他端溴化物的合成类似 ,工业上β- 溴乙
苯的合成都采用由β- 苯乙醇与溴化氢为原料的合
成工艺[43 ] ,产率在 90 %以上。因β- 苯乙醇与β-
溴乙苯的沸点很接近 ,故很难与产物分离。再者 ,β
- 苯乙醇主要来源于苯乙烯 ,是经由苯乙烯氧化为
环氧苯乙烷 ,再经催化加氢制得 ,其反应如下 :
由此可见 ,苯乙醇制β- 溴乙苯成本太高 ,若由
苯乙烯直接转化为β - 溴乙苯 ,成本会大大降低。
采用苯乙烯合成β- 溴乙苯 ,国内还没有这方面的
研究报道。因为溴化氢与苯乙烯非常容易进行马式
加成生成α- 溴乙苯 ,若采用自由基引发剂发生反
马式加成来制备β- 溴乙苯 ,则会生成相当多的聚
苯乙烯 ,这于生产是相当不利的。因而寻找一条既
能顺利生成β- 溴乙苯 ,而又不致苯乙烯聚合的合
成路径是很有必要的。
6 展望
众所周知 ,现今化学的主题和方向是绿色化学 ,
在有机合成方向上应该寻找理想的原子经济性反
应 ,实现无污染的零排放合成工艺。从端溴化物的
合成上来说 ,烯烃与溴化氢直接实现氢溴化获得产
物 ,是一条比较理想的合成方法 ,此反应从原子利用
效能上来说是原子经济的 ,从环境影响上来说是绿
色化学的 ,十分符合当前的化学合成方向。从经济
上考虑 ,由于烯烃的直接利用 ,在很大程度上降低了
成本。因此烯烃直接合成端溴化物有研究的必要。
本课题组已在此方面展开研究 ,已成功地开发了α
- 烯烃合成一系列端溴化物的新工艺。
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7 第 32 卷第 3 期 海湖盐与化工
出口温度计算程序和方法、适宜的灯头中氯气喷射
速度、冷却水进水口处炉体防腐及合成炉开车防腐
技术
。海拉尔化工厂 40t/ d 氯化氢合成炉采用
本防腐设计 ,合成炉已无故障运行 5 年 ,且正常情况
下生产的盐酸无色透明 ,质量稳定 ,操作工况理想。
符号说明 :
b ———合成炉炉体壁厚 ,m
Cp ———合成气体的恒压热容 ,kJ / kmol·℃
D1 ———合成炉炉体直径 ,m
D2 ———合成炉夹套直径 ,m
De ———合成炉夹套侧流道的当量直径 ,m
Dx ———汽水混合加热器混合加热室直径 ,mm
dh ———多孔管小孔总面积的当量直径 ,mm
dk ———汽水混合加热器喷汽小孔直径 ,mm
dx ———汽水混合加热器多孔管直径 ,mm
f ———修正系数
G———合成气流量 ,kmol/ h
G0 ———汽水混合加热器进汽量 ,t/ h
h ———汽水混合加热器放置高度 ,m
h0 ———合成炉夹套侧对流传热系数 ,w/ m2·℃
hi ———合成炉内壁侧对流传热系数 ,w/ m2·℃
k ———绝热指数
L h ———混合加热室长度 ,mm
L x ———汽水混合加热器多孔管长度 ,mm
n ———汽水混合加热器喷汽小孔数目
P ———合成炉工作压力 ,MPa
P0 ———汽水混合加热器进汽压力 ,MPa
ΔP ———阻力降 ,MPa
Pd ———当地大气压 ,MPa
Pp ———汽水混合加热器热水出口压力 ,MPa
Pr ———普兰特准数
PH2O ———水蒸汽平衡分压 ,mmHg
PHCl ———氯化氢汽体平衡分压 ,mmHg
Q ———传热速率 ,w
Qr ———氯化氢合成反应热效应 ,kJ / h
R ———气体常数
Re ———雷诺准数
Rso ———合成炉夹套侧热阻 ,m2·℃/ w
Rsi ———合成炉内壁侧热阻 ,m2·℃/ w
S ———合成炉总传热面积 ,m2
TDP ———氯化氢气体露点温度 , K
t0 ———合成炉夹套侧流体平均温度 , ℃
t1 ———合成炉灯头喷口处合成气温度 , ℃
t2 ———合成炉出口气体温度 , ℃
ta ———入合成炉混合气体温度 , ℃
t i ———合成炉内气体温度 , ℃
tw ———合成炉壁温 , ℃
Δtm ———对数平均温度差 , ℃
U ———总传热系数 ,w/ m2·℃
u ———合成炉内合成气气速 ,m/ s
V0 ———汽水混合加热器进汽压力下蒸汽的比容 ,
m
3/ kg
λ———导热系数 ,w/ m·℃
μ———流体粘度 ,Pa·s
μw ———壁温下的粘度 ,Pa·s
ρ———水密度 ,kg/ m3
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