实践经验
焊缝余高对超声波探伤的影响
田 双
(大连市锅炉压力容器检验研究所 ,大连 116013)
EFFECT OF WELD REINFORCEMENT ON ULTRASONIC INSPECTION
TIAN Shuang
(Dalian Boiler & Pressure Vessel Inspection Institute , Dalian 116013 , China)
中图分类号 : TG115. 28 文献标识码 :B 文章编号 :100026656 (2002) 0520227202
焊缝
面状况直接影响超声波探伤结果 ,因此
探伤前应清除焊接工件表面飞溅物、氧化皮和铁锈
等[1 ] ,但咬边、焊缝余高、焊缝表面沟槽和错口等很
难消除 ,甚至根本无法消除 ,只能在焊接时或组对时
加以控制。下面主要讨论焊缝余高对超声波探伤的
影响。
1 焊缝余高过高时会出现的顶部盲区[2 ]
用斜探头一次波进行焊缝单面探伤时 ,顶部盲
区 (图 1 中的阴影区)随着探头前沿长度的增加和探
头 K 值的减小而增加。克服顶部盲区的方法是采
用小前沿、大 K 值的探头。
图 1
l0 ———探头前沿长度 β———探头折射角
用斜探头一次反射波进行焊缝单面探伤时 (图
2) ,顶部盲区随着探头 K 值的增大而增加。克服顶
部盲区的方法是减小探头角度。
图 2
收稿日期 :2001204215
总之 ,不论采用一次波探伤 ,还是一次反射波探
伤 ,都可以通过改变探头前沿长度和探头 K 值或进
行双面双侧探伤来减小顶部盲区。
2 焊缝余高过宽时会出现的焊缝中部盲区[2 ]
用斜探头一次波对中厚板焊缝进行双面双侧超
声波探伤时 (图 3) ,焊缝余高过宽会出现中部盲区。
中部盲区的面积随着探头前沿长度的增加和探头
K 值的减小而增加。克服中部盲区的方法是增大
探头角度和减小探头前沿长度。
图 3
3 焊缝余高的存在影响缺陷的准确定位
在用一次反射波法探伤时 ,发现缺陷波后应根
据示波屏上缺陷波的位置来确定缺陷在实际焊缝中
的位置。缺陷定位方法分声程定位法、水平定位法
和深度定位法三种[3 ] 。下面以声程定位法来说明
余高对一次反射波探伤缺陷定位的影响。
当仪器按声程定位法 1∶1 调节扫描速度时 ,用
一次反射波探伤发现缺陷后 ,计算公式如下 (图 4)
L f = x f ·sinβ
df = 2 T - x f ·cosβ
式中 L f ———缺陷至探头的水平距离
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第24卷第5期
2 0 0 2 年 5 月
无损检测
ND T
Vol . 24 No . 5
May 2 0 0 2
© 1994-2012 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. http://www.cnki.net
图 4
xf ———缺陷的声程
df ———缺陷至探测面的深度
T ———工件厚度
当考虑余高对一次反射波探伤缺陷定位的影响
时 ,计算公式为
L f = xf ·sinβ
df = 2 T + 2 c - x f ·cosβ
式中 c ———焊缝余高
推导过程如下
T + c = xf1 ·cosβ (1)
T - df + c = x f2 ·cosβ (2)
式中 xf1 , x f2 ———一次波和反射波声程
由式 (1)和 (2)可知
2 T + 2 c - df = ( x f1 + x f2) cosβ
2 T + 2 c - df = x f ·cosβ
df = 2 T + 2 c - x f ·cosβ
4 焊缝余高易产生边缘反射引起误判[3 ]
边缘反射来自焊缝的根部和顶部 (图 5) ,在整
个焊缝长度方向上都会出现 ,判断的方法是可把蘸
有耦合剂的手指放在可疑区并敲击 ,这时入射到焊
缝顶部或根部与母材结合处的声束会被手指所阻
挡 ,示波屏上的反射波随着手指的移动而上下波动。
图 5
5 结论
以上讨论使我们认识到焊缝余高的存在对超声
波探伤有影响 ,有助于我们选择合适的探头 ,掌握区
分非缺陷波的方法 ,提高缺陷定位的准确性。在工
作中 ,对于要求比较高的焊缝 ,根据实际需要也可将
余高磨平 ,直接在焊缝上进行检测。
参考文献 :
[1 ] JB 4730 —1994 ,压力容器无损检测
[ S] .
[2 ] 梁启涵主编. 焊接检验[ M ] . 北京 :机械工业出版社 .
[3 ] 全国锅炉压力容器无损检测人员资格鉴定考核委员
会. 超声波探伤[ M ] . 北京 :劳动人事出版社 ,1989.
(上接第 204 页)
随着微电子技术的发展和大规模集成电路的出
现 ,采用一些先进的检测技术平台 ,使飞机等装备的
原位检测趋向于综合化、自动化、数字化与智能化。
在飞机上由地面接口、插口连接方式实现的原位静
态与动态检测 ,将向机载自检状态和实时监测与监
控方向发展。
参考文献 :
[1 ] 中国人民解放军空军航空工程部军事译文出版社. 战
术航空工程学[ M ] . 北京 :军事译文出版社 ,1992. 73.
[2 ] 中国人民解放军空军装备技术部. 空军航空工程辞典
[ M ] . 北京 :中国科学技术出版社 ,1998. 52.
[3 ] 徐绪森 ,王宏继 ,甘茂治 ,等. 装备维修工程学 [ M ] . 北
京 :国防工业出版社 ,1994. 153.
[4 ] 中国人民解放军空军装备技术部. 空军装备技术工作
回顾与思考[ Z] . 北京 :中国人民解放军空军装备技术
部 ,1999. 140.
[5 ] 许占显 ,侯日立 . 飞机损伤原位检测 [ M ] . 北京 :海潮出
版社 ,1999.
(上接第 221 页)
种度量。相对灵敏度被定义为输出电压信号 V out
峰2峰值与施加在探头上的输入 (或激励) 信号 V in
峰2峰值之比 ,即
S r = 20log10
V out
V in
dB (10)
测定相对灵敏度时 ,应采用探头中心频率的闸
门选通正弦脉冲作为激励信号源。脉冲的持续时间
要足以使探头达到稳态条件 ,要达到这样的稳定状
态 ,至少要使回波信号持续五周的均幅振荡。图 12
给出了液浸探头相对灵敏度的典型测量方法。
【例 8】 对于图 12 所示的激励信号和回波信
号 ,其相对灵敏度可按下式计算
V out = 5 格 ×100mV/ 格 = 500mV = 5 ×10 - 1V
V in = 5 格 ×2V/ 格 = 10V
所以 S r = 20log10 5 ×10
- 1
10 =
20 ×( - 1. 3) = - 26dB
华云波译 马铭刚校
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