低压配电网路短路电流的计算
和保护用断路器分断能力的选择
连理枝
(杭州之江开关股份有限公司 !""#!$)
! 引言
低压电网中,对电源、电缆保护断路器额定电
压、额定电流、额定短路分断能力等的选择,必须
在确定其额定电压、额定电流情况下,对线路的预
期短路电流正确计算,然后对断路器的额定短路分
断能力进行恰当的选择。因此低压配电网路短路电
流的计算,应成为
设计者在选用保护电器时的
首要任务。
" 低压电网预期短路电流的计算
"#! 三相短路电流的计算
计算短路电流是以三相短路为基础的,三相最
大预期短路电流是以变压器低压侧出线端 !%(或
&%)处计算的,三相短路电流 !(!)为
!(!)’
"#
!!#
’
"#
!! ("$)# (("%)! #
’
"#
!! ($)" ( $*")# ((%)" ( %*")! #
(")
式中 !(!)———预期三相短路电流的周期分量有效
值,+,
"#———变压器低压侧平均线电压,-,对
!./-低压电网,"#取 $//-
#———短路系统的总正序阻抗,%!
"$———短路系统的总正序电阻,"$ ’ $)"
( $*",%!
"%———短路系统的总正序电抗,"% ’ %)"
( %*",%!(严格地说,"% 还要
加上高压侧短路容量下的电抗,其
值为归化到低压侧的 %0#,即" %
’ %)" ( %0# ( %*")
$)"———变压器的正序电阻,%!,可计算或
查阅制造厂提供的样本
$*"———变压器出线端铜或铝汇流排的电
阻,%!
%)"———变压器的正序电抗,%!,可计算或
查阅制造厂提供的样本
%*"———变压器出线端铜或铝汇流排的电
抗,%!
$)" ’
"&1"##
’0#
(#)
%)" ’
"/"## "1# 2
"&1
"/’( )0! #
’0
(!)
两式中 "&1———变压器的短路损耗,3,见
"
或查阅制造厂提供的样本
"1———变压器的短路电压(阻抗电
压),4,可查阅制造厂提供的
样本
’0———变压器的额定容量,-,
表 ! 不同型号、容量变压器的短路损耗
变压器容量
5 +-,
短路损耗"&1 5 6
789型变压器 79型变压器 7:型变压器
!/ .//
&/ ""&/
./ "";&
"// #/// "&//
"#& #$&/
";/ #.&/ #/!/ #"//
#// !$// #$9/ #&//
#&/ $/// #:#/ #:&/
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$// &.// $";/ $#//
&// ;:// $:#/ &///
;!/ ."// &.// ;///
—()
###############################################################
—
《电工技术杂志》!""#年第 $"期 ·电力电气 ·
(续)
变压器容量
! "#$
短路损耗!!% ! &
’()型变压器 ’)型变压器 ’*型变压器
+,, **,, )-,, )-,,
.,,, ../,,
.,,,, 0 .1),,
(2,34,)
.,,,,
注:同样型号的变压器,其绕组连接不同,制造工艺不同,
!!%值也有不同,计算时以制造厂样本为准 .1),,是变压器绕组接
成 2,34,的数字。
变压器二次侧出线处汇流排的电阻
"5. 6
#
$"%
(7)
式中 #———低压汇流排(母线)长度,8
%———低压汇流排(母线)的截面积,88-
$"———低压汇流排(母线)在给定温度
(!9)时的电导率,8 !#88-。铜质汇
流排为 7+:-8 !#88-,铝质汇流排为
-+:)8 !#88-
&5. 6 # ; ,:.7<=>
7’ ?
( (8#) (<)
式中 #———低压江流排(母线)长度,8
’ ?———各相母线之间的平均距离,8
通常 ’ ? 6
1 ’ ; ’ ; -! ’ 6 .:-/’
(———矩形母线的高度,8
’、( 的确定如图 .所示。
图 .
现以一台 2,34, 连接,., ! ,:7"#的 ’ ) 变压
器为例计算。高压侧短路容量为 -,,5#$,变压器
的容量为 .,,,"#$,低压侧额定电流为 .77<$,低
压母线为铜汇流排,截面积为 .-<88 ; .,88,)%
取 7@,查变压器的样本,!!% 6 .1),,A,)- 6
7,,#。
"B. 6
!!%)--
%C-
6 .1),, ; 7,,
-
.,,,- ; .,/
6 .1),, ; ./,,,,
.,,,- ; .,/
6 -:.*8#
&B. 6
.,)-- )%- D
!!%
.,%( )C! -
%C
6
., ; 7,,- (7@)- D .1),,., ; .,,, ; .,( )1! -
.,,, ; .,1
6 /:1*8#
查 -,,5#$高压侧短路容量的一次侧电抗 &C.
为 ,:+8#,归化到低压侧,其电抗为 &C- 6
)-
)( ). -&C. 6 ,:7( )., - ; ,:+ 6 ,:,.-+8#。
计算 # 6 <8, % 6 .-< ; ., 6 .-<,88-, $" 6
7+:-8 !#88-(! 6 /<9), ’ 6 ,:1<8(当 %C "
/1,"#$时),( 6 ,:,.8(水平布置)时母线的阻
抗
"5. 6
#
$"%
6 <7+:- ; .-<, 6 ,:,+18#
&5. 6 # ; ,:.7<=>
7’ ?
(
6 < ; ,:.7<=> 7 ; .:-/ ; ,:1<,:,. 6 .:/18#
* 6 (#")- E(#&)! -
6 (-:.* E ,:,+1)- E(/:1* E .:/1 E ,:,.-+)! -
!6 /*:<, 6 +:178#
+(1)6
)-
!1*
6 7,,
!1F
6 7,,
!1 ; +:17
6 -):)"$
GHI" 6
-:-)1
+:17 6 ,:-)
如果 )% 取 7:<@,则 +(1)为 -<:<"$,GHI"增
大;若母线长度为 <,8,则 +(1)6 .,:--"$。目前工
程界计算变压器最大预期短路电流时,常用 +(1)6
+-
)%
,+- 为变压器二次侧额定电流。 +- 6 .77<$,
)%取 7@,则 +(1)6
.77<
7 ; .,D -
6 1/:.1"$(如果上例
不 计 算 <8 母 线 的 阻 抗, 则 * 6
-:.*- E(/:1* E ,:,.-+)! - 6 /:)<8#, +(1) 6
—,-
$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$
—
低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 《电工技术杂志》!""#年第 $"期
!"#$%&。按 !(!)’
!$
"(
显然略偏大,但其误差不超过
)*+(上偏))。
以上计算是仅考虑变压器出线端 ,-处(为了
给保护断路器留有足够的安装空间,一般取母线
,-处)的最大预期短路电流,但是如果在离变器
有相当距离处发生三相短路,则计算 !(!)的方式应
是式(.)和式(/)。
!# ’ #0) 1 #2) 1 #3) (.)
!$ ’ $0) 1 $2) 1 $3) (/)
式(.)、式(/)中的 #0)、#2)、$0)、$2)与
上面定义一样,而 #3)和 $3)分别定义为
#3)———供电电缆的电阻,-!
$3)———供电电缆的电抗,-!
电阻的计算方法与式(")相同,也可查找有
关资料中的铜或铝质电缆的每米电阻,然后乘上电
缆长度(-)。
供电电缆的 $3)计算如下
$3) ’ % 4 *#)",56
$#$&
’ (-!) (7)
式中 %———电缆长度,-
&———相间几何均值(包括绝缘层),-
’———电缆导体的直径,-
$3 也可查阅有关资料中的电缆每米电抗值,
再乘以电缆长度(-)。
表 $为型号 83/变压器在各处的短路电流值。
表 ! !""#$% &’(系列变压器短路电流周期分量有效值
短路点与变压器的
距离 9 -
三相短路电流周期
分量有效值 9 &
两相短路电流周期
分量有效值 9 &
* /$)* .$,)
)* .:$* ,:7$
$* ..$* ,/$!
!* .!!* ,"/.
"* .*.* ,$")
,* ,7** ,*):
.* ,,.* "7))
/* ,!!* ".)!
7* ,)$* ""!*
:* ":$* "$,/
)** "/"* "*:,
由表 $ 可以看到,越是离开电源(变压器),
其所产生的短路电流越小,这是因为线路越长,阻
抗越大之故,离变压器二次侧出线处 )**- 的地
方,其三相、两相短路电流值为距离变压器出线处
零距离的 .,+左右。
!)! 两相短路电流的计算
三相短路电流 !(!)’
"$
"!(
两相短路电流 !($)’
"$
$( (:)
则 !
($)
!(!)
’
"$ ) $(
"$ )"!(
’"!$
!($)’"!$ !
(!)’ *#7.. !(!) ()*)
表 $中两相短路电流值均为其对应的三相短路
电流值的"! 9 $。
!)* 单相短路(通常指金属性短路)的计算
!())’
";<
= (0 1 (3 =
()))
式中 !())———单相短路电流,%&
";<———各相的相电压,>
(0———变压器的正序阻抗,(0 ’ #0 1 $0,
-!
(3———相线与中性线或保护中性线回路的
阻抗,(3 ’ #3 1 $3,-!
#0———变压器的正序电阻,-!
$0———变压器的正序电抗,-!
#3———相线与中性线或保护中性线回路的
电阻,-!
$3———相线与中性线或保护中性线回路每
米的电抗,-!
同是 8/、83/ 系列 )* 9 *#"%> 变压器,但变压
器绕组的 ?,@A)) 和 B,@A* 连接,其单相接地
(相线与保护线)的阻抗和其变压器出线口 ,-处
的短路电流相差很大。?,@A))连接的变压器,单
相接地电流约是其相同点三相短路电流的 7.#/"+
C :$#!+(变压器容量越大,它的百分比越小),
而 B,@A*连接的单相接地电流,在变压器容量为
$** C ).**%>&时,83/ 为 $/#")+ C !)+三相短路
电流,8/ 为 $.#))+ C $:#)"+三相短路电流。其
原因是变压器一次侧 ?(#)型连接,三次及以上
高次谐波可以通过一次侧(因是 ?接法),得到一
定程度上的抑制;而一次侧为 B形连接,加上无
中性线,三次谐波等无法流通,二次侧感应电势的
—*+
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—
《电工技术杂志》!""#年第 $"期 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择
波形所占的谐波成份很大;另一原因是,一次侧 !
形连接,绕组内可通过零序循环电流(感应产生)
因而可与低压绕组的零序电流互相平衡、去磁,故
二次侧(低压侧)阻抗很小。若变压器一次侧为 "
形接法,其绕组不能流过零序电流,而零序电流
(当低压侧励磁时)在变压器铁心中产生零序磁通,
但其磁路不能在铁心内闭合,要通过外面的空气,
其磁阻必然增大。变压器的零序阻抗较大,若发生
单相短路(相线与保护中性线),则短路电流会相
对减少,致使在很多情况下,单相接地短路电流
(当变压器是",#$%接法时,",#$%接法在我国运行
较多)可能会使断路器不能瞬动(这是由于单相短
路电流值小于断路器的瞬动电流———断路器的瞬动
电流一般为 &%倍断路器的额定电流 !$)。但是此问
题已被具有单相接地故障保护的 !’()系列智能型
万能式断路器解决。其动作电流范围是(%*+ ,
%*-) !$,用户可自己调节。
!"# 短路电流计算时需要注意的问题
(&)电动机的反馈电流 单台变压器供电时的
短路电流如表 .所示。
表 $ 单台变压器供电时的短路电流
变 压 器 短 路 电 流
容量
/ 012
二次侧额定
电流 / 2
短路电压
比 "3(4)
变压器
三相短路
电流 / 02
电动机反馈
电流 / 02
合成短
路电流
/ 02
+%% +-5 ( 6*+.
+)% .7% ( 5*%
.&) ()) ( &&*.-
(%% )66 ( &(*(.
)%% 6++ ( &-*%)
)7% -%-
)*)
(*)
&(*75
&6*57
.*+.
&6*5+
+&*&5
7.% 5&% (*) +%*++ .*7( +.*-7
6)% &%-.
)*)
(*)
&5*75
+(*%+
(*..
+(*%+
+-*.5
-%% &&)7 (*) +)*7- (*7+ .%*.%
&%%% &(()
)*)
(*)
+7*+6
.+*&&
)*-
.+*%6
.6*5&
&+)% &-%7 (*) (%*&. 6*+( (6*.6
&7%% +.&+
(*)
7
)&*.6
.-*).
5*+)
7%*7+
(6*6-
&-%% +7%& (*) )6*- &%*( 7-*+%
+%%% +-5% 7 (-*&6 &&*)7 )5*6.
从表 .可见,当变压器的容量达到 )7%012时,
就有电动机的反馈电流。根据实际情况和理论计
算,当电动机的容量达到变压器容量的 &7*64 ,
+)4时或当电动机的容量(额定电流)总和达到线
路短路电流的 &4时,线路中便有电动机反馈电流
产生。
电动机反馈电流的形成原因:当线路发生三相
短路时,线路的电压瞬间下降,电动机便向电网反
馈电流,其值为 7*)倍的 !$( !$即为电动机满载电
流 !8),表 .中各种容量变压器的短路电流计算方
法以 !(.)9 !+ # "3,相当于变压器二次侧出线端零
距离处短路,比通常制造厂提供的按二次侧出线
):处的计算值偏大。
表 .的合成短路电流值比变压器单独的预期短
路电流大。工程设计人员在选择保护断路器短路分
断能力时必须考虑,避免计算偏小。
(+)关于短路电压(阻抗电压)比 "3 变压
器的短路电压比以 "3表示:将变压器的二次侧短
路,一次侧施加一定的电压值,使二次侧流过的电
流达到额定电流,一次侧所施加的电压为其额定电
压的百分值(显然可以理解,二次侧短路,而一次
侧电压调到它的 &%%4额定电压时,二次侧电流就
是它的短路电流)。 "3 大,变压器的短路损耗
!$3大,而变压器的正序电阻和正序电抗又和
!$3成正比,即 "3大,变压器的阻抗大,它的二
次侧短路电流就变小;反之 "3 小,!$3 小,阻抗
小,二次侧短路电流就大。变压器的短路损耗
!$3 9 "3 !&$ ;<=!3( !&$为变压器一次侧电流,
;<=!3为其功率因数),!$3 大表示变压器本身的
热耗损大,变压器制造和设计者希望其产品的
!$3小;但!$3小,"3要小,将导致二次侧的短
路电流大,因此必须取一个恰当的 "3 值。国家有
关
规定 "3 在 (4 , 74之间,并规定变压器的
容量!7.%012 时,"3取 (4,变压器容量 > 7.%012
时,"3 取 74。德国的 !?@ 和 1!A%).+ 等标准规
定,变压器容量!7.%012 时 "3取 (4,容量 7.& ,
&+)%012 时 "3取 )4,容量 &+)& , .&)%012 时 "3取
7*+)4。但是各变压器制造厂并不十分严格按此规
定,通常他们的 "3 偏小,因此应引起使用者的注
意,设计时按制造厂提供的样本或使用说明书规定
的 "3值来计算短路电流。
—%&
"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""
—
低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 《电工技术杂志》!""#年第 $"期
(!)线路发生的各种短路故障的几率 各种短
路故障的几率见表 "。
表 ! 短路故障几率
短路类型单相短路 两相短路接地 两相短路 三相短路 其他
故障几率 #$% &’(% (’&% )% !’$%
表 "表明,短路故障近九成是单相(金属性)
短路,而三相短路是极少发生的。
" 低压断路器额定短路分断能力的选择
选择低压断路器的原则:!断路器的额定电压
等于和略大于线路或电动机的额定工作电压。"断
路器的额定电流等于和略大于线路计算负载电流
(或等于电动机的满负荷电流)。#断路器的额定短
路分断能力等于和略大于线路可能出现的最大三相
短路电流,短路电流按周期分量有效值计算。
"#$ 额定短路分断能力的定义与试验
国际电工委员会 *+,&-."$—)、我国等同采用
*+,的 /0("-"#’)—)--(《低压开关设备和控制设
备 低压断路器》标准规定:额定短路分断能力有
两种,额定极限短路分断能力 !12和额定运行短路
分断能力 !13。 !12和 !13的定义分别是:
!12———按规定的试验程序所规定的条件,不
包括断路器继续承载其额定电流的分
断能力
!13———按规定的试验程序所规定的条件,包
括断路器继续承载其额定电流能力的
分断能力
!12的试验程序是 4
" ,4。它表示试验线路已
调节至断路器要求的短路电流和功率因数等,控制
台的按钮按下,短路电流通过断路器,断路器急速
断开(4—4567)。经此断开试验,断路器无损,
间歇 " 8 !9:7 后,断路器再经受一次接通(,—
,;<36)、分断试验。接通试验考核断路器在峰值电
流下的热和机械强度(峰值电流产生的电动斥力),
经过一次分断,一次接通、紧接着分断试验后,断
路器无超过允许的损坏,且能通过试验后的介电性
能、过载脱扣器验证,则表明 !12试验合格。
!13的试验程序为:4
" ,4 " ,4。 !13各程序试
验通过后,还要对断路器的温升、介电性能(耐
压)、过载脱扣器进行验证。此外,*,+和我国 /0
标准还规定必须在 (’-=#6 和 !7(额定电流)下进
行合分 =%电寿命次数的承载额定电流能力的考
核。/0("-#"’)标准规定,断路器的通电流试验次
数(即电寿命次数,(’-=#6,(倍 !7)按断路器额
定电流的大小,为 =-- > (=-- 次。按 =%计,在承
载额定电流的试验中,最小为 )= 次,最大为 $=
次。由标准的规定可见, !13的考核条件比 !12严格
很多,鉴于此,国际和我国标准规定 !13分三个或
四个等级,即 !13 8 =-%、$=%、(--% !12(对 0类
断路器,即具有过载长延时、短路短延时、短路瞬
动三段保护功能的断路器);或 !13 8 )=%、=-%、
$=%、(--% !12(对 ?类断路器,即仅有过载长延
时,短路瞬动二段保护功能的断路器)。
"#% 额定短路分断能力的选择
万能式断路器一般都有三段保护特性(不是所
有电流规格),短路分断能力较高,又有各种附加
功能,因此大多数用于主干线(包括变压器的出线
处)作主保护开关。而塑料外壳式断路器,一般不
具备短路短延时功能,不能作选择性保护(但近年
智能型塑壳式断路器已投放市场,它已有三段保护
性能),因而多数用于支路。
对于断路器的额定短路分断能力,是选择极限
短路分断能力还是选择运行短路分断能力的问题,
不少设计院电气设计者的文章提到,国家标准未规
定一定要选哪种分断能力,而运行分断能力的考核
有两个 ,4,并且试后还要继续承载其额定电流,
所以主张选择断路器的额定运行短路分断能力作为
断路器的额定短路分断能力。笔者认为这种说法不
够全面。*+,.)《船舶电气》规定:“具有三段保
护,作主干线(包括变压器出线端总保护开关)保
护的万能式断路器偏重于 !13,而大量使用于分支
线路,且仅有二段保护的塑料外壳式断路器,应确
保它有足够的 !12。”主干线若使用 !12,则安全切
断故障电流后,必须更换新的断路器,主干线的停
电要影响众多用户,因此要求 !13大;而对于支路
偏重于 !12,一旦故障电流达到了 !12,断路器自动
切断,更换新断路器时,影响面要小很多。
塑料外壳式断路器,虽然它的额定电流有大有
小,但有些的额定电流较小、距离电力中心很近的
支路,它的预期短路电流也会很大。因此我国(包
括国外)()=?、(&-?等小电流规格断路器的极限
短路分断能力也可达 != > =-@?,)=-?、"--?等电
—$%
!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!
—
《电工技术杂志》!""#年第 $"期 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择
流规格的断路器达 !" # $!%&,甚至 ’" # ’!%&。对
塑料外壳式的国内知名品牌,它们的 !()大致在
(!"* # +!*) !(,;-./!型、01型万能式断路器
!() 2($"* # +!*)!(,;-.3! 系列智能型万能式
断路器, !() 2($45!* # $!*) !(,。国外 &66公司
的 7 系列、施耐德公司的 0 系列万能式断路器,
!()也不过是 +"* !(,。近年来,国外有些厂商称它
们的产品 !() 2 /""* !(,,对此可相信的是,通过新
技术如滚动式双断点、双灭弧室、新型耐弧塑料外
壳、新型银合金触头等的使用,极大地提高了 !()
值;不可全信的是,他们的一些产品在我国试验基
地做短路分断试验时,接连几次失败。
现以一台 /$""%8& 的变压器为例,其二次侧
额定电流为 49/4&,短路电压 ": 取 $*,二次侧
出线处的短路电流为 9’5!9%&;":取 35!*,短路
电流为 !/59+%&。加上电动机的反馈电流 ;54!%&,
合成后短路电流分别是 3+5+’%&和 $"5$4%&。若选
用 -./!—4!"", !< 2 4!""&,其 !(, 2 !"%&, !() 2
3"%&,不能满足要求。改选 -.3!—94"" 型, !< 2
4!""&,其 !(, 2 /""%&, !() 2 $!%&,能满足要求。
当然因为有 -.3!这种规格的断路器,就尽量满足
它作为变压器主保护开关对于 !()的要求,而且这
也是 =1>;4的建议。
!"! 额定短路分断能力选择时应注意的问题
(/)有文章的作者判定某一新型塑壳式断路器
(壳架电流 /$"&, !(, 9’"8、!"%&, !() 9’"8、9!%&)
不能选用,原因是此断路器离动力中心近。设其预
期短路电流为 9’5!9%&,而断路器的 !()仅 9!%&无
法满足要求。笔者认为这是一个误解。该断路器使
用于支路,即使因为支路接近于变压器,而变压器
的预期短路电流可达 9’5!9%&,但该断路器的 !(,达
!"%&,完全可切断变压器二次侧短路流入此支路的
电流(就算达到 9’5!9%&)。断路器切断此短路电
流后,确需更换新的,但因系支路,影响面并不
大,若塑壳断路器的接线是插入式,拔出旧的插上
新的即可。
线路发生短路故障,绝大部分发生在支路里
(主干线发生大短路事故应视为灾难性的),在这些
故障中,两相接地故障(通常是相邻的两相)占
+5’*(两相短路接地与两相短路之和),其短路值
不大,则较小些的 !()已经完全能满足需要。有一
点要着重说明,?,@<"接法的变压器,它的相线与
保护线短路电流较小(约三相短路电流的 9"*),距
离变压器越远,单相接地电流就越小,甚至小到不
足以使断路器短路瞬动机构动作,成了断路器的保
护死区。单相短路电流与断路器的瞬动整定电流
(配电保护型断路器瞬动整定电流通常为 /" # /4倍
!<)之比,必须大于等于 /54 # /54!。如果线路很
长,建议再安装电路末端保护用小型断路器(0>6,
如 >3!A型),因为它的瞬动整定值有 9 # !倍 !<和 !
# /"倍 !<等类型。或采用智能型塑壳式断路器,它
的瞬动电流有(/5!、4、3、$、’、/"、/4) !<,其
整定电流值用户可以自行调节。
(4)还有人认为壳架电流为 /$"&的塑壳式断
路器, !()仅 9’"8、9!%&,不能满足预期短路电流
大于 9!%&的线路故障电流的保护,因此要选高一
级的断路器。例如原选断路器为 !< 2 /$"&,现选
壳架等级电流 !
(?(:@A* (B(:@)@E(:@9B )*:F9=3 D9?
)(GB*:@H7 IJJJ K?(B3(H:@9B 9B !(GB*:@H3 ,%6,,,1/(%):
/%% L /%/
/ M9* 4@F<*? , N<9OE P9A?*B@.5*; *<*H:?9)(GB*:@H H9B:(HQ
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收稿日期:
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1--/ -+ -$
(上接第 /8页)
拟。如三段保护的可调范围、显示、试验、报警、
自诊断、!"R 和通信接口的多样性、附件等方面
尚有差距。塑壳式断路器的高短路分断大都采用触
头的平行导体、双断点、完善的灭弧系统等,使之
产生极大的电动斥力,在短路电流尚未达到峰值之
前就削弱下来,以限制它的电弧能量,而这种限制
技术对电网中的感性负载将出现很大的操作过电
压,影响绝缘(虽然过电压的时间很短)。在支路
里影响还不大,若是主干线,后果就较严重了,而
万能式断路器的短路分断电流却是真实的,没有限
流作用。二是,最近一些年,不少国外电器制造公
司的塑壳式断路器新品样本称其短路分析能力 (H3
‘ %--a (HS,且分断能力达到 %$-、%+-、1--VN。如
此高的短路分断能力极少使用,目前国内单台变压
器最大容量是 8%$-VbN,其最大预期短路电流为
+$.,0()\ ‘ 0a) L %%/()\ ‘ /a)VN,还未达
到 %$-VN;即使如变压器标准中所列较高、最高容
量 /---VbN、 $---VbN,前者预期短路电流为
%1,./VN()\ ‘ /.$a)或 60.88VN()\ ‘ 0a),后
者预期短路电流达 %0-.$$VN( )\ ‘ /.$a)或
%1-.-/VN()\ ‘ 0a),也没有达到 %+-VN。笔者咨
询了不少电力设计院,得知在上海、广州、深圳等
城市,最 大 的 单 台 变 压 器 容 量 是 1$--VbN,
8%$-VbN极少使用。从用电情况看:城市公用配电
网单台变压器最大容量不超过 /1- L $--VbN;工矿
企业单台变压器容量 %--- L %1$-VbN;发电厂低压
厂一般容量为 08-VbN,最大 %---VbN;化工项目
最大为 %,-- L 1$--VbN;造船厂单台变压器最大容
量 %---VbN;煤碳工业井下变压器容量为 81-VbN,
一般为 %-- L %,-VbN,有时采用两台并联供电。因
此一味追求断路器短路分断能力是不现实的。
收稿日期:1--/ -+ 1-
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交流接触器选相合闸技术的研究 《电工技术杂志》!""#年第 $"期