【doc】丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝

【doc】丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 2004年6月长江志季刊科学研究专辑 丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 一 ,丹江口和葛洲坝工程 的混凝土温控情况 叶元骞 (一)丹江口工程 丹江口大坝为宽缝重力坝,温控分两大 部分:基础温差控制;脱离基础约束区为内外 温差控制. 1.基础温差 基础温差控制如1. 袭1基础温差? 浇筑块最大边长基础约束区H LiraO—O,2,O.2—0.4L <2^51922 25—351720 35—5O1518 注:1.一般平整基础;2.要求混凝土强度. 表1是适合平整基础,基础填塘受的约 束更厉,要求基础温差更严,分别比平整基础 提高3摄氏度. 2.脱离基础约束区 为了防止表面裂缝,在脱离基础约束区 控制内外温差.1961年底以前的控制 为20?,经过1961年丹江口工程温度控制和 防裂科研组研究,认为内外温差难以掌 握,后经设计单位提出以混凝土内部最高温 度为控制标准. (二)葛洲坝工程 1.基础温差 葛洲坝工程建筑物的特点是高宽都比较 ? 20?(总第1485页) 小,基本上全在约束区以内,这是不利的一 面,但基岩大部分属于粉砂岩和粘土质粉砂 岩,基岩弹模都较低,基础约束较小,又是有 利的一面.根据不同高宽比,不同弹模比,用 有限元法计算,基础约束系数采用值为: 块体尺寸高宽比?0.5,粉砂岩区为 0.37,砾岩区为0.47; 块体尺高宽比>0.5,粉砂岩区为0.35, 砾岩区为0.43. 基础允许温差按约束系数法计算: ?r? 式中一泊桑比,取1/6; 口一线膨胀系数,取10X10/o【=; 尺一约束系数; Kc一安全系数,取1.3—1.4; 一 松驰系数,取0.6; ,一混凝土极限拉伸值,取0.85X lO一. 通过计算及参照有关工程经验,当块体 尺寸为2l米一3l米时,基础温差标准见表 2. 表2基础温差标准? 高宽比 约束高度 ?0.5>O.5 O—O.223(2O)26(22) O.2一O,428(26) 注:1.括号内为砾岩区温差标准. 2.块体尺寸31米41米温差标准加严 2?. 叶元骞:丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 2.内外温差及坝体最高温度控制标准 脱离基础约束区,引起混凝土表面裂缝 的应力,一是内外温差引起的应力;二是月气 温变幅引起的表面应力.为严格控制坝体最 高温度,减小内部降温和温差,葛洲坝工程根 据这两部分应力,参照国内外经验,除加强保 温外.对重要部位闸底板提出较严的浇筑温 度要求.浇筑块各月浇筑温度要求见表3. 表3浇筑块备月浇筑温度要求 月份 温控要求 6-85.94.1O3.1l12—2 层厚1.5-1.5_1.5—1.5-1.5— /m2.O2.O2.O2.O2.O 浇筑温度 /?20l8l5l2自然 3.新老混凝土上下层温度标准 在老混凝土上继续浇筑新混凝土,新混 凝土在0.2L范围内(L——坝块长边尺寸)上 下层温差应不超过l7.【=一20~C. 二,丹江ta和葛洲坝工程 的混凝土裂缝情况 (一)丹江口工程 丹江口工程混凝土坝块裂缝绝大部分是 发生在一期工程所浇的混凝土中,根据现场 调查资料,截至1964年3月底共发现裂缝 ,另外在坝块顶面发现成网状裂缝和 2273条 接近网状裂缝的坝块共l9块.在2273条裂 缝中,经多方面检查证实属贯穿裂缝的有l7 条,其余绝大部分为表面裂缝,在2273条裂 缝中,长度超过2米的有1010条,占总数的 44.5%. 二期工程所浇的混凝土,裂缝比较少,而 且没有基础贯穿裂缝和较严重的深层裂缝. 其原因是:通过停工整顿,改进了混凝土施工 质量;注意了抓温度控制措施,基本上满足了 温控设计要求和及时的表面保温工作;注意 了施工安排减少长期间歇的坝块;二期工程 混凝土基本上均脱离了基础约束区. (二)葛洲坝工程 葛洲坝工程分二期施工. 第一期浇筑左岸建筑物混凝土包括三江 三,二号船闸,冲沙闸,三江电站厂房,泄水 闸;第二期浇筑右岸建筑物混凝土,包括大江 一 号船闸,电站厂房和泄水闸等.由于葛洲 坝工程基岩弹模低,约束系数小,基本上没有 基础贯穿裂缝.一期工程表面裂缝比较严重 的是处在3号船闸下闸首左,右墙上.经超声 波检查深度达5米以上,但没有贯穿.其次 是在电站厂房坝段迎水面,三江冲砂闸右导 墙等部位,这些部位的表面裂缝,经超声波检 查结果最浅的0.3米,最深的为4.3米,一般的 l米一2米.除一般的表面裂缝外,在高标号 抗冲耐磨混凝土护坦板的表面,普遍有网状 裂缝,这些裂缝的特点是杂乱无章,成网状. 深度较浅约l厘米一5厘米,开度绝大多数 小于0.1毫米. 第二期工程自1982年浇筑混凝土后. 1983年,1984年两次春季由工程局组织设 计,科研,旄工单位参加,进行全面检查,1983 年共发现裂缝157条,1984年240条.这些 表面裂缝归纳起来分为3类,一是浇筑块的 侧面裂缝;二是浇筑块在浇筑过程间歇期中 发生的顶面裂缝;三是浇筑块浇到竣工高程 顶面抗冲耐磨混凝土层面的裂缝. 最严重的是一号船闸下闸首左二块,上 下游面均发生裂缝,两者水平距离仅0.4米左 右,裂缝深度经超声波检查,发现上游面裂缝 最大深度4.8米,下游面6.2米.高标号混凝 土表面的网状裂缝与一期混凝土相似 三,裂缝产生的原因分析 众所周知,混凝土坝块温度裂缝的成因, 可分为二大类:由混凝土的内外温差(实质是 内表温差)产生的表面裂缝;混凝土内部降温 ? 21?(总第1486页) 2004年6月长江志季刊科学研究专辑 受基础或受老混凝土约束产生的贯穿裂缝, 前者称基础贯穿裂缝,后者称深层裂缝. 处在基础约束区,特别是强约束区的表 面裂缝,当混凝土内部继续降温,有可能发展 成贯穿裂缝.因此这一部位的混凝土防裂工 作更要严加注意. (一)混凝土内外温差产生的表面裂缝 这一类裂缝是大体积混凝土坝块中占绝 大部分的裂缝.根据我们在丹江口工程研究 的结果,此类裂缝与下列因素有密切的关系. 1.裂缝与寒潮的关系 由混凝土内外温差产生的表面裂缝,实 质是内表温差过大产生的表面裂缝.如果是 缓慢降温内部中心温度或平均温度与表面温 差稍大一些,关系不大,最怕的是表面急骤降 温,也就是通常所说的寒潮袭击.寒潮降温 在混凝土表层引起急剧的温度下降,由于时 间短促,混凝土徐变不能起作用.再加上降 温量大,往往极易产:生表面裂缝.根据我们 在丹江口工程1966年冬至1967年春及1968 年到1969年春在一些坝块进行连续调查观 察,取得大量第一手资料,发现每一次寒潮过 后都有裂缝发生和某些裂缝发展,进一步证 实了表面裂缝和气温骤降的关系. 在丹江口大坝27坝段5坝块上,我们埋 设了观测仪器,当气温骤降时进行了实测. 坝块在未遭受气温骤降的情况下,6天以前 的内外温差很小,仅为1.7?,相应的表面应 变为4×10,,不可能使坝块发生裂缝,但遇 到气温骤降后,表面应变显着增加.当混凝 土6.12天龄期内,受6天内日平均气温下 降8?的气温骤降袭击,在混凝土表层引起 的应变值达60×10,,而此时的混凝土内表 温差也仅为6~C,由此可见,气温骤降在混凝 土表层引起的很陡的温度梯度和很大的拉应 变.同时由于气温骤降相对内部降温加快, 内部降温应力加大,这两种应力叠加,使坝块 表面更容易发生裂缝.由此,我们在总结防 止表面裂缝中,提出一天日平均气温下降 ? 22?(总第1487页) 6?或23天日平均气温下降6?一8?,就 要进行混凝土坝块表面保温以防生裂缝. 2.裂缝与混凝土龄期的关系 表面裂缝的发生,还有一条明显的规律, 就是绝大部分裂缝发生在混凝土龄期6天以 后.根据丹江口工程长期观测结果,在此龄 期以前,即使遭遇较大变幅的气温骤降,除个 别特殊情况外,一般也不会产生裂缝.1968 年冬至1969年春,调查的520个浇筑层,发 生裂缝时的龄期见表4. 表4丹江口大坝发生裂缝时的龄期 混凝土龄期裂缝条数百分数 /% /天/条 <523 6一lO3045 ll,l52335 l6—2O8l2 2l一2823 28—40l2 注:混凝土龄期5天内发现的2条裂缝系截面 实变处微小裂缝. 从表4可以看出,混凝土龄期5天以内, 一 般不会发生裂缝,绝大部分的裂缝发生在 混凝土浇后6—15天之间.因此,坝块应尽 量连续浇筑,间歇期控制在6天左右,这样就 可以防裂缝发生. 3.裂缝与混凝土质量的关系 一 般来说,抗拉强度高,均匀性好的混凝 土相应地抗裂能力就高,出现裂缝的机率就 低.当然,这并不意味着可以任意提高混凝 土的抗拉强度.这里要考虑由于强度提高相 应地水化热温升和混凝土弹模也要提高.这 就要从经济和合理性方面来综合考虑,单从 提高混凝土强度来提高混凝土的抗裂性是没 有必要的,但施工中注意施工质量,提高混凝 土的均匀性是必要的,对混凝土的防裂大有 裨益.1962年以前丹江口工程浇筑约100万 立方米混凝土,28天抗压强度的离差系数 c值大部分大于0.2,裂缝就发生得比较多. 叶元骞:丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 1964年以后.混凝土同龄期的离差系数 值一般在0.15以下,裂缝就显着地减少. 1961年,我们曾把丹江口左岸裂缝层与混凝 土7天强度的离差系数,以时间为横座标,同 绘于一图上(见图1). 60 芝50 饕40im30 0 ,\指凝=:7j:强』的:v伯 /\,,/\ \}\/ /\/逢屋百j数/\ /\/ 卜——-】96o年——_.1'.-一1961~-— 图I离差系数与裂缝的关系 可以看出两者相关关系十分密切.道理 很明显,离差系数大,说明混凝土强度不均 匀,裂缝从薄弱处裂开. 4,裂缝与块体尺寸的关系 从现场调查研究中发现,不同尺寸的坝 块,所能经受气温骤降的能力是不同的.尺 寸愈小抗寒能力愈高,15米以下的坝块极少 裂缝.取混凝土龄期固定为8天,坝块的抗 寒能力与尺寸的关系见图2. ll l0 羹; 5 Il Il 裂缝条数 ,--' t Il f-抗摹鸵力l ll 6 5赣 4 .蠡 2 l l0203040506070 坝块尺寸/? 图2坝块尺寸与裂缝的关系 图2中的曲线,是随坝块尺寸的增加渐 近水平线,说明坝块尺寸达到一定长度后,尺 寸的增加不再引起抗寒能力的继续降低,但 是表面裂缝的条数都随着坝块尺寸的增大而 增加.丹江口工程调查结果,15米,l8米宽 的坝块,一般只在大致中央位置产生1条裂 缝;24米宽以上的坝块通常出现2条裂缝, 分别于坝块的三分点左右,30米长的墩子则 产生3条裂缝;1968年浇筑的9—11坝段3 坝块的并仑板,长72米增发生5条裂缝,以 上事实,明显地表明,表面裂缝的条数与坝块 尺寸存在着一定关系. 5.裂缝与养护的关系 前面已经论述了裂缝与混凝土龄期的关 系,一般5天前不会发生裂缝,这是指温度裂 缝而言,但混凝土表面杂乱无章的网状裂缝, 则不属于上述规律.葛洲坝工程抗冲耐磨混 凝土,由于标号高,水泥用量多,人工抹面,干 缩大裂缝多,而且裂缝发生早,在裂缝调查 中,最早发现裂缝的是三江冲砂闸一级坝的 3块,该块是1979年5月5El零点收仓的,到 当天上午9时就发现了细小的裂缝,到12El 这些小裂缝就发展成几条较长的裂缝了.显 然该裂缝开始不是温度变化引起的裂缝,而 是没有养护的条件下,产生的干缩裂缝.但 是养护好,也有没有裂缝的成功经验,如护4 一 l在混凝土终凝后,即不断浇水养护5天, 以后经常保持表面潮湿,浇后1年始终未发 现裂缝,反之养护不好的浇筑块,几乎块块发 生网状裂缝,由此可见对高标号抗冲耐磨混 凝土,养护好坏与裂缝有密切的关系.为防 止这类裂缝的发生,唯一的办法是加强养护. (二)混凝土内部降温产生的贯穿裂缝 由混凝土内部降温产生的温度应力,当 其超过混凝土的极限抗拉强度时,在靠近基 岩或老混凝土面的坝块内,将产生贯穿裂缝. 混凝土内部降温产生的温度应力的大小,主 要决定于混凝土内部降温的数值及基岩或老 混凝土对它的约束程度,混凝土内部降温值 的大小,取决于混凝土浇筑后的最高温度及 坝体的稳定温度或施工期混凝土的平均最低 温度.影响坝块约束程度的因素,则有基岩 的弹性模数和基础形状等等,故根据约束条 件,由混凝土内部降温产生的贯穿裂缝可分 为以下几种类型. 1.坚硬平整基础上的贯穿裂缝 这类裂缝以丹江口工程18,2坝块上的 裂缝最为典型,该坝块底边尺寸为3O米×20 米,浇筑时在基岩面上的第一二两个浇筑层 ? 23?(总第1488页) 2004年6月长江志季刊科学研究专辑 均为5米厚,第三层厚达13米,间歇期一般5 9天,故在1月以内即上升23米,由于在没 有任何冷却措方甑下,采用高块浇筑,因此混凝 土最高温度第一层为38c【=,第三层达41oC, 这一坝块内部温度状态及温度应力与混凝土 抗拉强度如图3. ?6'a 图3典型坝块温度应力与混凝土抗拉强度关系 这个坝块经过一个冬季的降温以后,于 1960年2月在其左侧发现裂缝,当时右侧面 因有障碍未予检查,从当时的温度应力来看, 也可能已经贯穿.1963年春进行钻孔压水 检查,证明这一裂缝是贯穿裂缝.形成这条 裂缝的主要原因是混凝土内部温度太高,在 降温过程中产生的温度应力大于混凝土抗拉 强度所致. 2.基础填塘混凝土上的贯穿裂缝 丹江口工程91l坝段4坝块楔形梁的 贯穿裂缝就是一个典型.这个坝块浇筑在3 层硬软不同的岩层上,楔形梁底部长约20 米,顶部长约50米,它的中部是比较坚硬的 破碎影响带,深塘部分为软弱的破碎带,两端 与坚硬的新鲜岩石相接. 这个坝块从1959年9月17日开始浇 筑,分4层浇至高程85米,浇后在l5天内曾 遭受两次寒潮袭击,寒潮过后在表面发现5 条裂缝,于次年2月份进行风钻孔压水检查 时,楔形梁中部的一条已贯穿至基础.从该 块裂缝情况分析,先有表面裂缝,然后内部降 温促进表面裂缝的发展,成为贯穿裂缝. 3.倾斜基础上的贯穿裂缝 这类裂缝以丹江口工程18坝段3坝块 最为典型,18—3坝块的基础向两个方向倾 斜,最长底边3O米,这个坝块于1959年3月 ? 24?(总第1489页) 底开始浇筑,第一层从基岩浇筑至高程79.5 米,最厚的部位厚7.5米,第二层厚达13米, 在间歇一天后又浇筑了厚为5米的第三层, 因此在53天内就浇筑了25.5米,以后继续浇 筑,7月初浇筑至高程ll0米后,长期停歇. 1959年5月就在右侧面基础部分发现3条裂 缝(当时未在左侧检查),翌年3月在左侧面 也发现3条从基础向上延伸的裂缝与右侧面 的裂缝位置基本对应,这些裂缝基本是沿基 岩倾斜面的法线方向延伸的.分析其发生的 原因:第一是混凝土内部温度太高,造成温度 高的原因则是在没有任何冷却措施条件下采 取高块浇筑的结果,因而第一层的最高温度 39c【=,第二层的最高温度达43c【=,致使降温 时所产生的温度应力超过了混凝土的平均极 限抗拉强度.第二个原因是基础形状的影 响,由于基础两个方向倾斜,基岩与混凝土接 触的实际边长大于平整基础,因而加大了对 混凝土的约束力,又由于混凝土浇筑层厚薄 不等,垂直收缩变形时,在混凝土底部将产生 剪切力,再因基岩坡度转折外及棱角突出部 位易于产生应力集中.第三先有表面裂缝再 加上内部降温.受基岩约束产生的温度应力, 更容易在已裂处撕开. 四,防止裂缝的措施 (一)严格执行温控要求 大型水利枢纽大体积混凝土坝,设计单 位都要作温控设计和要求,温控设计是根据 工程的具体情况,混凝土标号,施工安排,当 地气温情况,基础温差标准,内表温差要求等 提出具体的温控措施,在施工中一定要执行 温控要求,才能防止裂缝少发生或不发生. (二)加强表面保护 两个工程的实践,充分证明了混凝土表 面裂缝的主要原因是气温骤降,而基础贯穿 裂缝一般也是首先有了表面裂缝,然后混凝 土内部降温受基岩约束产生贯穿裂缝,从这 叶元骞:丹江口与葛洲坝工程的温控及裂缝 一 角度来说也可认为混凝土裂缝的主要原因 是气温骤降. 根据裂缝发生的规律和在总结几个工程 表面保护工作经验的基础上,对混凝土表面 保护建议如下: (1)由于表面裂缝大部分发生在混凝土 6天到1个月之间,因此这段时间是表面保 护的重点,1个月以后,一般坝块可不必保温 重要部位:基础约束区,特别是强约束区和坝 块上游面,以及其他重要建筑物,如船闸上下 闸首,应保护经过第一个冬天. (2)根据裂缝与混凝土龄期的关系,5天 以前一般不会裂缝,因此对龄期不足5天的 坝块,可以不用保温.另外坝块小于l5米 的,一般也可不用保温,特殊结构例外.坝块 长结构单薄的墩子,由于部位重要,又易裂 缝,须加强对它的侧面及顶面保护. (3)保护的重点部位是基础约束区及大 坝上游迎水面和船闸上下闸首. (三)提高混凝土质量,保证抗裂能力 提高混凝土质量,包括提高混凝土的保 证率和均匀性,使混凝土抗裂性好.为确保 大坝混凝土均匀密度,满足设计要求,应把原 材料选用,混凝土拌合,运输浇筑,振捣养护, 每一个环节的工作都做好,才能保证大坝混 凝土质量,提高混凝土的均匀性和保证率,保 证混凝土的抗裂能力.混凝土入仓后,施工 质量也是影响混凝土均匀性保证抗裂能力的 重要因素.根据现场调查,采用鱼鳞式浇筑 的坝块,在接头处常因振捣不好产生裂缝. 因此若采用这种施工方法时,应特别注意接 头处振捣密实,收仓力求平整.此外在断面 突变处,容易造成应力集中,在浇筑振捣和养 护时,应予特别注意. (四)采用薄层连续浇筑 为了削减水化热温升,采用薄层连续浇 筑是一个施工好的方法,一般浇筑层厚为1.5 米,目的是充分利用顶面散热的作用.通过 理论计算和现场观测,浇筑层厚1.5米,水化 热最高温升,相当于其绝热温升的55%.若 浇筑层厚为3米,水化热最高温升相当于其 绝对温升的70%.需要指出:在采用薄层浇 筑的同时,还需要严格控制间歇期,一般来 说,在气温低于或等于浇筑温度的情况下.层 厚1.5米最高温度发生在浇后第3天,因此间 歇期控制在5—7天是足够了,如果再延长, 对削减块体最高温度没有裨益.相反间歇期 长了,受气温骤降袭击的机遇增多,发生表面 裂缝的可能性增大,对混凝土防裂不利.故 此,在施工安排上,一定要做到薄层连续浇 筑,一般间歇期5—7天为宜. (五)加强表面养护 养护是保证混凝土强度,防止混凝土表 层网状裂缝的重要措施,据有关资料记载,混 凝土从凝结到硬化,是水泥水化作用最活跃 的时期,也最容易产生塑性收缩裂缝.所以 在过流面抗冲耐磨混凝土.人工或机械抹面 后,即宜用塑料布覆盖,以免水分蒸发,混凝 土硬化后.即需不断浇水养护.最好是流水养 护,养护期至少1个月,时间越长越好.其他 部位混凝土顶面硬化,侧面折模后及时养护. 顶面至上层覆盖,侧面为1个月,这对防止混 凝土表面干缩裂缝至为重要. 五,两点看法 (1)对于基础温差控制标准问题,我们过 去制定的温差标准,从理论上分析是偏于安 全的,原因是:?没有考虑混凝土浇筑在基岩 上,当水化热引起的混凝土块体温度升高,同 时也一部分传到基岩中去.降温时,基岩也 相应地降温,抵消了一部分温差,可以减小一 部分温度应力.?考虑基岩弹模与混凝土弹 模比计算或试验约束系数时,是把基岩作为 完整的一块的,实际上一个浇筑块内,基岩总 有裂隙.当混凝土降温收缩(下转第l9页) ? 25?(总第1490页) 周晓雁:离心模型试验与试验技术研究 试验研究,此项攻关成果经专家评审认为达 到国际领先水平.此后还利用离心模型研究 了不稳定边坡的工程锚固处理,地震及地下 水作用对边坡稳定的影响,混凝土结构的应 力变形及稳定性等问题.完成了三峡船闸高 边坡锚固稳定性分析,链子崖危岩体滑坡的 破坏形态及工程整治可行性研究,以及天生 桥一级水电站厂房下游挡水结构,挡板式护 岸结构,铜街子工程,广东江口水电站闸体, 三峡升船机上闸首的应力应变和稳定分析等 工程项目的离心模型试验,为工程设计提供 了参考数据. 四,结语 离心模拟试验研究是一项具有广阔前景 的项目.长科院的离心机试验技术开发经历 了一个艰难的过程,走过一些弯路.尽管进 行了几十个工程几百次的离心模型试验,为 工程提供了有价值的资料,但我们的岩土离 心模型试验技术还是处在初级阶段,测量设 备及技术都很不完善.而随着科研经济市场 化,在20世纪90年代末期长科院的离心模 型试验技术发展出现萎缩.光弹结构模型试 验已基本上被计算模型技术所取代.国内后 建成的几台大型离心机吸取了长科院离心机 的经验,在设计上更适用于岩土工程试验,有 些性能和测量设备都优于长科院的离心机. 但作为国内最早开展离心模型试验的单位, 长科院在大型离心机及试验技术方面开创性 的研究为国内土工离心模拟技术的发展起到 了奠基石的作用. 参考文献 [1]王学东.长江科学院大型土工和结构模型 试验离心机的设计研制.武汉:长江科学 院.l991. [2]包承纲.土力学的发展和土工离心模拟试 验的现状.岩石力学,1988(4):23—30. [3]冯光愈,包承纲.长江科学院土工离心模 型试验技术的开发.第二届全国土工离心 模拟技术学术会议论文集,1991,67.72. [4]韩世浩.离心模型试验技术在三峡高边坡 研究中的应用.武汉:长江科学院,1990. (编辑:周汉华) 8窖8窖8窖8窖8窖弓'8窖8窖8窖8窖8窖888窖8窖8窖8窖8每:8窖8 窖8窖8窖8窖 (上接第25页) 时,基岩也相应要有些收缩,这就减小了一部 分温度应力值.?混凝土块升温受压,降温 受拉,由于升温时,龄期早的混凝土弹模低, 压应力小,在计算中不予考虑,实际上还是可 以抵消一部分拉应力.从实际工程调查中也 发现这样一种事实,当柱状块均匀上升,没有 长间歇,初期未发生表面裂缝,后期降温,虽 超过中温度控制标准,也未发生基础贯 穿裂缝的实例还是有的.因此在保证混凝土 质量和浇筑均匀上升的情况下,基础温差标 准可以适当放宽lo【=一2o【=或2o【=一3o【=,具体 工程具体分析. C2)现场调查的大量资料表明,基础贯穿 裂缝和深层裂缝的发生绝大部分都是先有表 面裂缝,然后再加上内部降温,产生的温度应 力发展成的.因此在基础约束区和老混凝土 上浇的新混凝土,要特别注意防止其表面裂 缝的发生. (编辑:用汉华) ? l9?(总第1484页)