换热器管板的全位置自动化焊接工艺
第38卷第5期
2010年5月
华南理工大学学报(自然科学版)
JournalofSouthChinaUniversityofTechnology
(NaturalScienceEdition)
V01.38NO.5
Mav2010
文章编号:1000-565X(2010)05-0100·05
换热器管板的全位置自动化焊接工艺木
王振民1 张栋2 李晋1 黄石生1
(1.华南理工大学机械与汽车工程学院,广东广州510640;2.华南理工大学电力学院,广东广州510640)
摘要:在详细分析换热器钛合金管板自动...
第38卷第5期
2010年5月
华南理工大学学报(自然科学版)
JournalofSouthChinaUniversityofTechnology
(NaturalScienceEdition)
V01.38NO.5
Mav2010
文章编号:1000-565X(2010)05-0100·05
换热器管板的全位置自动化焊接工艺木
王振民1 张栋2 李晋1 黄石生1
(1.华南理工大学机械与汽车工程学院,广东广州510640;2.华南理工大学电力学院,广东广州510640)
摘要:在详细分析换热器钛合金管板自动焊接工艺特点的基础上,利用自行研发的全
数字管板焊接系统进行了换热器管板的全位置自动焊接工艺试验。探讨了换热器管板焊
接中影响焊接质量的相关因素,获得了合理的工艺,即峰值电流80—100A、基值电流20~
30A、电流脉冲频率5一lOHz、脉冲占空比50%、机头转速3~4r/min、采用脉冲方式进行
电流上升和下降,并在1GW超临界火电机组换热器管板的焊接生产中证明了所确定的
焊接工艺能满足实际施工的需要.
关键词:换热器;钛合金管板;全位置自动焊;焊接工艺
中图分类号:TG444 doi:10.3969/j.issn.1000-565X.2010.05.020
电力电站发电机组换热器中钛合金管板与换热
管之间的角接接头环形焊缝质量是整台换热器制造
质量的关键.单台发电机组换热器的管板接头数量可
高达12万个,并且管径小、排列间距窄,须采用全位
置自动化的焊接工艺¨引.由于国内管板加工设备和
制造工艺的限制,管子的椭圆度偏差、壁厚偏差和管
板的管孔偏差常超出GBl51--1999((管壳式换热器》
的规定,这些偏差情况约占整个管头总数的20%一
30%,在实际焊接过程中很容易出现管头烧烂、熔合
不良、接头强度不足、焊缝不连续以及试压泄漏等问
题.据统计,90%以上的换热器管头泄漏是因为焊接
质量造成的,焊接工艺参数对管板焊接的质量起着
至关重要的作用⋯⋯.
本研究利用自行研发的低成本、全数字管板焊
接系统进行了换热器管板全位置自动焊接工艺试
验,探讨了管板焊接中基值电流、峰值电流、脉冲频
率、机头转速、占空比、电流上升和下降方式等因素
对焊接质量的影响规律,以获取合理的焊接工艺,并
在某1GW超临界火电机组换热器管板的制造中进
行了批量焊接生产验证.
1 管板全位置自动黼点及工艺试验
1.1 管板自动焊接特点
换热器管板焊接的焊缝为圆形,在换热管平放
时,进行自动化焊接,必然会形成平焊、仰焊、上坡焊
和下坡焊,即全位置焊接,这是换热器管板自动焊工
艺的显著特点之一.熔池金属会受到重力、电弧吹力
和表面张力的综合作用并随焊接位置的变化而不断
改变,直接影响焊缝成形¨{J.因此,管板自动焊宜
采用直流正接的脉冲焊方式,焊接过程的电流变化
可分为电流上升、脉冲焊接和电流下降3个阶段:在
电流上升阶段,电流以一定的斜率上升到给定值,防
止电流冲击影响焊接效果;在脉冲焊接阶段,电流为
脉冲式电流,峰值电流阶段熔化金属,基值电流阶段
维持电弧稳定燃烧;而在电流下降阶段,焊接电流以
一定的斜率下降到0,收弧控制.这样可实现焊接热
输入的精确控制,使熔池深而窄,电弧稳定,减少热
影响区.
换热器管板自动焊工艺的另一个显著特点就是
焊接电流的变化过程要与机头的运动相互配
收稿日期:2009.07.03
·基金项目:国家自然科学基金资助项目(50805051);广东省科技
项目(20088010400041);中央高校基本科研业务费专
项资金资助项目(2009ZM0188)
作者简介:王振民(1974一),男,博士,副教授,主要从事现代焊接电源研究.E-mail:wangzhm@scut.edu.cn
万方数据
第5期 王振民等:换热器管板的全位置自动化焊接工艺 101
合口,7].引弧成功后,进入电流上升阶段,同时启动
机头旋转;之后开始进入正常焊接阶段,此时机头已
转过一定角度;此后,机头继续旋转一周到达起弧位
置,圆形焊缝也已焊接完毕,但由于最开始的一段焊
缝是在电流上升阶段成形的,成形效果不理想,需继
续焊接,此时进入电流下降阶段,利用电流下降阶段
对电流上升阶段的焊缝进行补焊,改善成形,至此整
个焊接过程结束,机头停止旋转.因此,在每个圆形
焊缝的焊接过程中,机头的旋转运动要多于一周.
1.2试验平台
所构建的管板自动化焊接工艺实验平台主要包
括:自行研发的全数字管板焊电源、昆山华恒焊接股
份有限公司生产的TP040管板焊机头(用来带动钨
极旋转)、自行研发的管板焊机头控制箱、Tektronix
TDS2012B数字示波器以及霍尔电流传感器(用来
采集焊接电流波形)、保护气体及冷却水装置.管板
焊接电源的主电路采用高频逆变拓扑,实现了主电
路的数字化;而控制电路以ARM公司(Advanced
RISCMachinesLtd)最新推出的32位Cortex-M3内
核的ARM微处理器作为控制核心,实现焊接过程
控制的数字化;通过数字化面板实现人机交互的数
字化;电源具有良好的动静态性能,控制精确旧’7j.
1.3 试验条件
取工业纯氩作为保护气体,体积流量为15L/rain;
工件板材的表层为钛合金(厚度为5mm),底层为不
锈钢(厚度为45mm);换热管的材料为钛合金,内径
为25mm,管壁厚1mm;管板接头形式为管平齐,管子
焊前预胀;在本试验中,钨极距板子2lnln、距管端
2mm;焊前对钛管及管板进行严格的清理,采用有机
溶剂清洗,彻底清除灰尘、油脂粉、涂料、锈等杂质.
2工艺试验与结果分析
管板自动化焊接工艺的主要参数有峰值电流、基
值电流、脉冲频率、机头转速、占空比、电流上升和下
降方式等,文中探讨这些工艺参数对焊接质量的影响
规律.每个工艺参数的试验样本数均为5,根据多组
试验的结果来分析各因素的影响.
2.1 峰值电流的影响
设定基值电流为20A、脉冲频率为8Hz、占空比
为50%、机头转速为3r/rain,电流上升和下降均为脉
冲方式,改变峰值电流的大小(分别为60、85、120A)
来研究峰值电流变化对焊缝成形的影响,对应焊缝
的焊接电流波形和照片见图1.通过实验发现,峰值
电流的大小主要影响焊缝的熔化程度.峰值电流过
小时,焊缝的热输入不够,使得焊缝无法成形,如图
1(a)所示;随着峰值电流的增大,焊缝的熔化程度
加大,焊缝成形美观,鱼鳞纹明显,如图1(b)所示;
当峰值电流继续增大,达到120A的时候,焊缝变得
很宽,鱼鳞纹不再明显,说明峰值电流已经过大,会
影响到邻近的焊缝,如图1(c)所示.因此,峰值电流
取80~100A为宜.
图1 峰值电流对焊缝成形的影响
Fig.1Effectsofpeal【currentonweldshaping
2.2 基值电流的影响
设定峰值电流为100A、脉冲频率为8Hz、占空
比为50%、机头转速为4r/rain,电流上升和下降均
为脉冲方式,改变基值电流的大小(分别为30、50、
80A)来研究基值电流变化对焊缝成形的影响,对应
焊缝的焊接电流波形和照片如图2所示.通过实验
发现,当基值电流较小时,电弧闪烁明显,焊缝熔宽
合适、成形美观,鱼鳞纹清晰,如图2(a)所示;当基
值电流增大到50A时,在基值电流期间焊缝开始熔
化,电弧闪烁不明显,焊缝熔宽略大、成形尚可,如图
2(b)所示;若基值电流继续增大到80A,则焊接电
万方数据
华南理工大学学报(自然科学版) 第38卷
流的脉冲不明显,峰值电流和基值电流期间焊缝金
属均熔化,电弧基本不再闪烁,焊缝熔宽过大,已将
相邻焊缝熔化,鱼鳞纹消失,如图2(C)所示.因此,
焊接时基值电流不宜过大,只需维持电弧稳定燃烧
即可,一般取20—30A.
图2基值电流对焊缝成形的影响
Fig.2Effectsofbasecurrentonweldshaping
2.3 电流脉冲频率的影响
设定峰值电流为100A、基值电流为20A、占空
比为50%、机头转速为4r/min,电流上升和下降均
为脉冲方式,改变脉冲频率的大小(分别为0.5、
3.O、22.0Hz)来研究脉冲频率变化对焊缝成形的影
响,对应焊缝的焊接电流波形和照片见图3.电流脉
冲频率对焊接效果的影响比较明显.当电流脉冲频
率很低时,峰值电流与基值电流的时间都很长,使得
焊缝在较长时间内一直熔化,在另一段较长的时间
则一直没有熔化,焊缝无法成形,如图3(a)所示.当
脉冲频率提高到3.0Hz时,焊接效果得到改善,焊
缝可以成形,但由于频率较低,鱼鳞纹过于稀疏,可
能存在某些位置没有完全熔化的缺陷,如图3(b)所
示.当脉冲频率较高时,成形效果虽还基本可以满足
工艺要求,但焊缝的鱼鳞纹消失,如图3(C)所示.从
工艺实际效果来看,一般取5.O一10.0Hz.
图3 电流脉冲频率对焊缝成形的影响
Fig.3EffectsofpulsecurrentfrequencyOilweldshaping
2.4脉冲占空比的影响
焊接电流脉冲的占空比对焊缝成形也有重要影
响.设定峰值电流为100A、基值电流为20A、脉冲频
率为8Hz、机头转速为4r/min,电流上升和下降均为
脉冲方式,占空比为15%,所得电流波形和焊缝照片
见图4.对比图4和图5(c)可知,占空比过小导致峰值
电流时间过短,使得焊缝热输入不足,焊缝成形很差.
为便于参数调节,本研究将脉冲占空比固定为50%.
图4 占空比为15%时的焊接电流波形和焊缝照片
Fig.4Currentwaveformandphotoofweldshapingataduty
ratioofl5%
万方数据
第5期 王振民等:换热器管板的全位置自动化焊接工艺 103
2.5机头转速的影响
机头转速对焊缝成形有重要影响,在实际焊接
中,应该选择合适的机头转速和与之相匹配的焊接
电流,在保证焊缝质量的前提下,尽量提高工作效
率.设定峰值电流为100A,基值电流为20A,脉冲频
率为8Hz,占空比为50%,电流上升和下降均为脉
冲方式,改变机头的转速(分别为2、3、4r/rain)进行
焊接的焊缝效果如图5所示.由于机头匀速转动且在
焊接每道焊缝时机头旋转的角度一样,因此,机头转
速越慢,单个管板焊缝的焊接时间就越长,输入的线
能量越大.这样虽然会增加焊缝的熔深和熔宽,但过
慢的转速会严重影响工作效率,并且可能会出现管头
烧烂的情况.而转速过快,输入的线能量不足,则会出
现未焊透的情况.一般可在3-4r/min范围内取值.
‘aJ2r/mm ‘bJ3r/ram ∽J4r/nun
图5机头转速对焊缝的影响
Fig.5Effectsofrotatingspeedonweldshaping
2.6 电流上升和下降方式的影响
管板自动焊的焊接电流有电流上升阶段和电流
下降阶段.电流的上升、下降可分为直流和脉冲两种
方式.当采用直流方式时,电流在上升、下降阶段没
有脉冲,使得平均热输入量较高,在上升阶段的后期
和下降阶段的前期已经超过了正常焊接阶段,导致
焊缝在起弧和收弧位置的熔宽和堆高会比其他地方
大,并且没有鱼鳞纹,焊缝不够美观,如图6(a)所
示.采用脉冲方式进行电流上升、下降可以克服这个
缺点,如图6(b)所示,焊缝在各个位置的熔宽基本
一致,整个焊缝触感光滑、鱼鳞纹规则.
3换热器管板焊接工艺现场验证
通过上述试验研究,获得了换热器管板自动焊
的基本工艺.为验证该工艺在实际生产中的焊接效
果,本研究利用自行研制的管板自动化焊接系统在
国内某1GW超临界火电机组换热器管板施工现场
进行了现场焊接生产.该火电站单台机组换热器有
12万个管板焊口,施工现场以及焊接效果如图7所
示.工艺参数如下:峰值电流为100A,基值电流为
20A,脉冲频率为8Hz,占空比为50%,机头转速为
3r/min,电流上升及下降均采用脉冲方式.现场试焊
图6电流上升和下降方式对焊缝成形的影响
Fig.6Effectsofcurrentraisingandfallingmodeonweldshaping
‘a)焊接玛Il场 【b,焊接效果
图7换热器管板施工现场试焊
Fig.7On-siteweldingexperimentoftubesheetofheat
exchanger
的管板焊缝熔宽一致,成形美观,焊缝外观以及耐压
泄漏试验均达到施工
,说明本研究获得的焊接
工艺完全能够满足实际施工的需要.
4 结语
利用建立的换热器管板全位置自动化焊接试
验平台进行了工艺试验研究,获得了主要工艺参
数对焊接质量的影响规律,得到了确定工况下的
理想工艺;并在国内某1GW超临界火电机组换热
器管板施工现场进行了焊接生产,结果表明,用该
工艺参数所得焊缝宽度一致,成型美观,焊接质量
符合要求.
万方数据
104 华南理工大学学报(自然科学版) 第38卷
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WangZhen.minlZhangDon92LiJinlHuangShi—shen91
(1.SchoolofMechanicalandAutomotiveEngineering,SouthChinaUniversityofTechnology,Guangzhou510640,Guangdong,China;
2.Sch.oolofElectricPower,SouthChinaUniversityofTechnology,Guangzhou510640,Guangdong,China)
Abstract:Inthispaper,thecharacteristicsoftheall—positionautomaticweldingprocsssforthetitaniumalloytube
sheetofheatexchangerwereanalyzedindetail,andsomeexperimentswerecarriedoutbyusingaself-developed
full-digitaltubesheetweldingsystem.Then,theeffectsofthemainprocessparametersOiltheweldingqualitywere
explored,andoptimalconditionsfortheweldingweredetermined,thatis,apeakcurrentof80—100A,abase
currentof20—30A,apulsecurrentfrequencyof5一lOHz,adutyratioof50%,arotatingspeedof3-4r/min
andapulsemodeforthecurrentrisingandfalling.Finally,thecorrectnessoftheoptimalconditionswasverified
bytheon·siteweldingoftubesheetofheatexchangerfora1GWsupereriticalthermal—powergeneratingunit.
Keywords:heatexchanger;titaniumalloytubesheet;all-positionautomaticwelding;weldingprocess
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