《现代铸铁》!""#$%
流动,边凝固的条件中长大,因而形成这种组织。
生产中还发现,较高的浇温(如! "## $),只要工
艺
合理,并不会形成缩孔缩松缺陷。
% 气体对薄壁球铁铸件缩孔形成的
影响
在球铁铸件缩孔缺陷中,由于气体排放不畅
而形成的气缩孔亦常见。生产实践发现,铸件热节
部位形成的较大型洞 (直径可达& ’’以上),往
往与气体有关。图(所示某铸件本体缩孔缺陷,孔
洞内
面光滑,呈脉络状,表层有碳层,能谱分析
为覆膜砂芯中气体挥发后沉积于此。从图)还可以
看出气体进入孔洞的情况。因此,在防止缩孔缺陷
时,应充分注意砂芯及型腔中的排气问题。
参 考 文 献
*!+李庆春,铸件形成理论基础*-+,北京:机械工业出版社,!./0:0"!,
*0+张博,球墨铸铁—基础·理论·应用*-+,北京:机械工业出版社,
!.//,0:0%.10"%,
图) 砂芯气体进入缩孔形成气缩孔
234,) 567 389:;<384 389= 7>:38?64@ A:=’ B=:@ 68<
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图( 气缩孔电镜扫描形貌 0##G
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文章编号L!##%F/%"&M0##%N#!F##&%F#%
防止合金冷硬铸铁轧辊上辊颈裂纹的
李济玉
(上海新沪钢铁有限公司,上海 0###/0)
摘要:针对影响上辊颈热裂纹的主要因素,采用工频炉熔炼铁液严格控制浇注温度和化学成分(质量分数)等相应的措施,
使上辊颈的废品率下降了)#O左右,生产出合格的合金冷硬铸铁轧辊上辊颈铸件。
关键词:冷硬轧辊;上辊颈热裂纹;措施
中图分类号:P50&( 文献标识码:Q
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《现代铸铁》!""#$%
低镍铬和中镍铬合金冷硬铸铁轧辊的上辊颈
裂纹长期以来一直存在,有时甚至很严重,对冷硬
轧辊的质量威胁很大。为了减少上辊颈裂纹,曾经
采取过多种防止措施,先后作过许多改进,但都不
能有效地解决这个难题。
! 上辊颈裂纹产生的原因
%$% 热裂纹的形成
上辊颈裂纹发生在辊身向上辊颈过渡的地
方,离辊身上端"#$!## %%范围内。辊颈裂纹绝大
多数是横裂纹,有环裂和局部裂纹两种形式。裂纹
轻者,在加工时才能发现,如裂纹深度小于加工余
量时,加工时可以去除,如加工后仍留有裂纹则应
报废;裂纹重者,铸态即可见一圈环裂,严重时引
起辊颈断掉。
上辊颈裂纹属热裂纹。当纵向收缩的阻力过
大超过凝固层的强度时,即形成横向裂纹。
%$! 影响上辊颈裂纹产生的主要因素
(!) 化学成分 用化铁炉生产轧辊时,熔
化顺序按轧辊的& ’()*量从低向高安排:冷硬轧
辊,球芯轧辊,球复轧辊,无限冷硬轧辊,球铁轧
辊。为了确保!# +化铁炉第一包铁液出炉温度大
于! "## ,,底焦高度规定为-./ %。由于化铁炉
底焦高,前面几包铁液& ’0*和& ’(*增量都比较严
重,造成合金冷硬铸铁轧辊的& ’0*高达1.234$
1./#4,& ’(*高达#.!!34$#.!-4,有时甚至高达
#.!1-4。
根据文献5!6,铸铁在综合白口结晶时期,珠光
体前的收缩较大,是形成热裂纹的主要原因之一。
文献5!6提出珠光体前收缩(7)的计算公式如下:
7 8#.9:#.-(& ’0!*;-.3;& ’<*):#.#1& ’=>*;
#.!-(& ’()*:-& ’0-*)
式中:7 ———珠光体前收缩值
& ’0!*———总碳的质量分数
& ’0-*———石墨碳的质量分数
从上述公式中可以看出:由于& ’0*高,7 增
大,裂纹产生的倾向增大。由于& ’(*高会引起凝固
过程中析出的石墨数量减少,因而也使裂纹产生
的倾向增大。因此,冲天炉铁液比反射炉铁液和工
频电炉铁液形成裂纹的倾向大。此外,提高含&
’()*量,则可以减少裂纹产生的倾向。
!993年-月下旬,连续两天发生大批量合金冷
硬轧辊上辊颈裂纹报废,经化学分析,发现合金冷
硬轧辊& ’0*高达".#14$".#24,超出国家标准规
定(-.9#4$1./#4)而全部报废,说明轧辊中& ’0*
高,是造成合金冷硬轧辊上辊颈裂纹的主要因素。
(-)浇注温度 用冲天炉生产轧辊时,前面
第一、二包铁液出炉温度一般偏低,加上前炉和铁
液包温度低,吸热量大,造成铁液浇注温度偏低。
铁液流动性差并使冒口提早凝固结壳破坏了定向
凝固,使裂纹产生的倾向增大。
(1)轧辊的白口层越深,上辊颈裂纹的报废
量越大。这是由于白口的收缩比麻口和灰口的收
缩大之故。
(")冒口砂型的内壁凹凸不平,阻碍了辊颈
自由向下收缩。
(3)辊身长度(? )与辊身直径(@ )之比越
大,上辊颈裂纹的报废率越高。如! 133 %%A!
#-# %%轧辊,? B @ 8-./2,上辊颈裂纹的报废率
高达3#4。? B @ 的比值越大,即辊身长度越长,辊
身长度方向的收缩就越大,上辊颈拉裂的几率也
越高。
(C)辊身长度大于2## %%,辊身直径小于
! 13# %%的细长轧辊,采用辊颈砂芯者,浇毕后
没有拆除垫铁,或砂芯外圆过大,与冷型配合太
紧,失去了辊颈砂芯(浇毕后能下移)减小收缩阻
力的作用。
(2)上辊颈裂纹与生铁的特性有关。我们在
生产过程中经常发现,调换某种生铁时,轧辊就容
易出现裂纹(包括辊身纵裂、上下辊边裂、辊颈裂
等),而调换另一种生铁之后,各种裂纹就随之减
少或消失。可能是由于铸铁组织遗传性的影响,使
轧辊的收缩增大,因而容易引起裂纹。
(/)碲加入量过高,上辊颈裂纹的倾向增大。
在冷硬轧辊中加入碲能增加纯白口深度,缩短麻
口长度,有利于提高轧辊的耐磨性和提高钢材的
表面质量。我厂为了获得比较纯的白口层,每吨铁
液中加/$!- D碲,加入量比国内同行高,因而辊颈
裂纹的报废率也比国内同行高。碲是强烈的反石
墨化元素,由于铁液中加碲量较高,使凝固过程中
析出的石墨数量减少,裂纹产生的倾向增大5!,-6。
收稿日期:-##-;#1;-/
作者简介:李济玉(!913.!#;),男,高级
师,目前从事铸造
轧辊的工艺研究。
!"#"$% & $’()%"*+",-(*" 缺 陷 与 对 策
!"
《现代铸铁》!""#$%
规范行业 提高水平
天津市铸造业即将推行生产许可证制度
根据天津市政府关于落实国务院环保若干问题决定的通知要求,重点整顿天津市水泥、化工、
铸造等行业,以达到天津市环保目标,减少污染,节约能源和提高铸件质量;整顿涉及到新建及变
更企业和原有的老企业,并从铸造工厂所处位置的环境要求、专业化发展
要求、产品质量及能
耗指标、劳动保护、劳动卫生、环保等多方面进行考查,工厂应具备必要的管理制度、达到要求的铸
件成品率、最小的年产量及必备的职能人员、职能机构等等,凡经审查合格,并上报天津市工业调
整办公室,批复后发放“铸造生产许可证”。预计这项工作将在 !""# 年初由天津市调办责成天津
市铸造协坐开展。
! 防止上辊颈裂纹的措施
!$% 适当降低$ %&’和$ %(’量
用工频电炉熔炼铸铁轧辊,根据材料的要求,
严格控制化学成分。把$ %&’ 量控制在#)*"+,
#)-*+(比冲天炉下降").*,")!"百分点)。由于工
频电炉没有增硫的作用,冷硬轧辊的$ %(’量一般
都较低(")"/+,")"-+),平均比冲天炉下降*"+
左右,有利于减少热裂纹的产生。
!$! 严格控制浇注温度
冷硬轧辊的浇注温度根据轧辊的直径而定:
0 1! #2" 33,. !-",. !4" 5,! #2.,-"" 33,
. !*",. !4" 5,0 6! -"" 33,. !/" ,. !2"
5。由于工频电炉出炉温度可以严格控制,浇注温
度一般都能达到规定的要求,避免了低温浇注,有
利于减少冷硬轧辊上辊颈裂纹的产生。
!$# 稳定白口深度
根据工频电炉熔炼的特性,通过调整炉料中
的废钢比例、采用增碳剂、铁液进行孕育和脱氧、
严格控制铁液出炉温度和浇注温度,减少碲的加
入量等措施,使轧辊白口稳定,避免过深,减小由
于轧辊白口深对上辊颈裂纹产生的不利影响。
!$& 改用砂型冒口
冒口改用砂型,并限制其使用次数,同时加强
修模质量,保证冒口内壁圆整平直,减小冒口引起
的收缩阻力。
!$’ 采用辊颈砂芯
工艺规程规定辊身长度与辊身直径之比大于
!的细长冷硬轧辊必须使用辊颈砂芯。采用辊颈砂
芯的轧辊浇毕后必须拆除垫铁,使冒口和辊颈砂芯
可以自由向下移动,起到防止上辊颈裂纹的作用。
!$( 冒口加发热剂
轧辊浇毕后,在冒口内加入一定数量的发热
剂,延长冒口保持液态的时间,使冒口缓慢冷却,
达到轧辊定向凝固的目的,也有利于减少上辊颈
热裂纹。
!$) 限制碲加入量
用碲调整白口时,应严格限制其加入量。碲是
十分强烈的反石墨化元素 7.,!8,碲的反石墨化能力
比硼强.2倍,比镁强!#倍,比铬强.!"倍,比钼强
/*"倍7#8。碲加入量过多,石墨化作用下降,在凝固
过程中析出的石墨数量减少,使裂纹产生的倾向
增大,同时会导致冷硬轧辊过渡区域显微组织变
差和力学性能降低。因此,碲的加入量应严格限制,
一般情况下每吨铁液中碲加入量应不大于." 9为
宜。
参 考 文 献
7.8" # $ % & ’( ( ) * + ,著 )王杰,应先,译 )铸造轧辊生产理
论与工艺基础7:8)北京:中国工业出版社,.4-!:2!,!42)
7!8盖绍尔维奇,著)刘世楷,译)铸铁学7:8)北京:机械工
业出版社,.4*2:/*.)
7#8王殿刚,杨和林)铸铁轧辊生产7:8)北京:冶金工业出版社,.422:
;;)
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业 界 信 息 < =>?0@ ABCD>:?=ADB
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