悬挑脚手架专项施工方案悬挑式脚手架施工方案

第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页脚手架专项施工方案悬挑式脚案玲珑泉鑫花园住宅小区（南区）一期6#7#8#悬挑脚手架专项施工方案批准：审核：编制：20XX-8-19目录第一节编制依据2第二节工程概况2第三节工程特点2第四节脚手架搭设方案2第五节脚手架的材质要求7第六节脚手架的搭设及要求8第七节脚手架计算书10第八节防电、防雷措施25防电措施防雷措施25第九节脚手架搭设的劳动力安排第十节脚手架的检查与验收26第十一节脚手架搭设安全技术措施26第十二节脚手架拆除安全技术措施第十三节第一节编制依据《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2021中国建筑工业出版社；《混凝土结构设计规范》GB50010-20XX中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2021中国建筑工业出版社。第二节工程概况玲珑泉鑫花园住宅小区（南区）一期6#7#8#工程，位于罗峰路以西，泉山路以南，6#楼地下1层，地上24层，7#楼地下2层，地上11层，8#楼地下一层，地上18层。均为现浇钢筋混凝土剪力墙结构，6#楼建筑面积12000.56建筑髙度72.5m；7#楼建筑面积7042.48，地上18层，建筑髙度50.4m；8#楼建筑面积5012m，建筑髙度60m。第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页本工程由山东玲珑酒业有限公司建设，烟台设计研究院有限公司设计，山东金都工程项目管理有限公司监理，招远市金都建设有限公司组织施工。第三节工程特点本工程为剪力墙结构、加气混凝土填充墙结构。主楼标准层层高为2.9m。第四节悬挑脚手架搭设方案本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合检查标准要求，要符合山东省招远市文明标化工地的有关标准。6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，现采取以下方式进行搭设：A：为了预防髙坠事故和人员来往的安全，故在各悬挑层采用脚手板模板搭设封闭硬防护。并在入口处挂设安全警示牌。B:悬挑安装方案：1）悬挑梁采用16#工字钢4.5m、6m（转角处）长。4.5m长工字钢外挑出建筑物1.5m，锚固端长为3.0m;转角处及外挑最长部位为2.2m，锚固端长3.8m。2）锚固环制作与设置：锚固采用①18直径螺杆加工制作，锚固压板采用8mm厚铁板与螺杆连接接，锚固在浇筑平台混凝土之前预埋在平台内，与模板用钉子固定。安装工字钢与锚固用10*10铁板压板压紧，不得留有空隙。每个悬挑部位分别设置不少于三道锚固环，第一道锚固压点螺杆预埋在结构梁中，或第一道利用墙体预定木盒并用木楔加固在工字钢的两侧和顶部，防止工字钢侧偏；第二道锚固压点螺杆设置在工字钢的末端200mm。第三锚固压点距第二道锚固点200，主要增加工字钢的抗拉力。预埋时三环要设置在一直线上，便于穿工字钢。3）作为安全储备，采用12mm钢丝绳每隔一根悬挑工字钢进行斜拉卸荷，钢丝绳牵住挑梁端部，斜吊与上层混凝土外墙预埋的①20吊钩中；钢丝绳中间设置花篮螺栓拉紧工字钢。对于阳台、转角处和凹道处每根工字钢均用12mm钢丝绳进行卸荷.4）在工字钢上搭设脚手架，其立杆必须放置在工字钢顶上，立杆横距0.9m，纵距1.5m，步距1.5m。5）悬挑梁上的钢管固定方法：在悬挑钢梁上的钢管根据脚手架立杆布置的宽度在工字钢梁上口焊接①22钢筋柱150mm髙，立杆套上钢筋柱，搭设脚手架。悬挑层与建筑物间的封闭措施：在悬挑楼层与挑梁间的间隙必须用木模板封闭，不允许有一点漏洞。为防止悬挑梁变形对外伸混凝土板造成破坏，在悬挑梁支点处放长200mm、宽100mm、厚10mm的木板作垫块。8)转角位置悬挑梁设置第五节脚手架的材质要求1、钢管悬挑脚手架，选用外径48.3mm，壁厚3.60mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣，应符合建设部《钢管脚手扣标准》的要求，由有扣生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣时，扣必须取样送有相关资质的试验单位，进行扣抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页第PAGE\*MERGEFORMAT#页共36页3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆黄黑相间色。底排立杆、扫地杆均漆黄色。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，6X1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由石家庄市建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。7、型钢水平悬挑杆采用16#工字钢，卸荷钢丝绳采用12mm钢丝绳。8、预埋钢筋的直径为20mm。第六节脚手架的搭设流程及要求悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑f纵向扫地杆f立杆f横向扫地杆f小横杆f大横杆（搁栅）f剪刀撑f连墙f铺脚手板f扎防护栏杆f扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用笔点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。1、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距0.9m，步距为1.50m；连墙杆间距竖直(随层)，水平4.5m:里立杆距建筑物0.55m。脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，髙度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆的垂直偏差应控制在不大于架髙的1／400。2、大横杆、小横杆设置(1)大横杆在脚手架髙度方向的间距为1.5m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。3、剪刀撑脚手架外侧立面连续设置剪刀撑，并应由底至顶连续设置；剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣固定在立杆上。4、脚手板的铺设要求(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。脚手架外侧必须设一道防护栏杆和30cm髙踢脚杆。脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm髙踢脚杆。6、连墙(1)本工程连墙采用3跨(4.5m)逐层设置。竖向间距为楼层层髙，水平间距为4.5m,连墙设置应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且外架应采用刚性连墙与建筑物连接。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设髙度不应超过相邻连墙以上二步。每搭设一步脚手架后，应按规范要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。确保连墙拉结的可靠性。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密。(3)拉结点须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。1#、2#楼为框架结构，拉结点采用膨胀螺栓固定。7、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设兜网，设置平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3层底部用密目网或其他措施进行封闭。第七节普通型钢悬挑脚手架计算书普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2021)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-2021)、《建筑施工髙处作业安全技术规范》(JGJ80-2001)以及本工程的施工图纸。一、参数信息:脚手架参数双排脚手架搭设髙度为20m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m,立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0.80m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为①48X3.0；横杆与立杆连接方式为单扣；取扣抗滑承载力系数1.00；连墙布置取两步三跨，竖向间距3m,水平间距4.5m,采用扣连接；连墙连接方式为双扣；活荷载参数施工均布荷载(kN/m2)：3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；风荷载参数本工程地处河北唐山市，查荷载规范基本风压为0.400kN/m2，风荷载髙度变化系数uz为1.000,风荷载体型系数us为1.128；计算中考虑风荷载作用；静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2)：0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、木脚手板挡板；水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.8m，建筑物内锚固段长度2.3m。与楼板连接的螺栓直径(mm)：18.00；楼板混凝土标号:C35；拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m)：3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.7m。二、大横杆的计算:按照《扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2021)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35X0.9/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值：Q=3X0.9/(2+1)=0.9kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值：q2=1.4X0.9=1.26kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08X0.172X1.52+0.10X1.26X1.52=0.314kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X1.26X1.52=-0.37kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：。二Max(0.314X106,0.37X106)/5080=72.835N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为。=72.835N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m；最大挠度计算值为：v二0.677X0.143X15004/(100X2.06X105X121900)+0.990X0.9X15004/(100X2.06X105X121900)=1.992mm；大横杆的最大挠度1.992mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！三、小横杆的计算：根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值：pl二0.038X1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35X0.9X1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值:Q=3X0.9X1.5/(2+1)=1.350kN；集中荷载的设计值:P=1.2X(0.058+0.158)+1.4X1.35=2.148kN；小横杆计算简图强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2X0.038X0.92/8=0.005kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.148X0.9/3=0.644kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.649kN.m；最大应力计算值0=M/W=0.649X106/5080=127.776N/mm2；小横杆的最大弯曲应力0=127.776N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:vqmax=5X0.038X9004/(384X2.06X105X121900)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.35=1.565kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:vpmax=1565.1X900X(3X9002-4X9002/9)/(72X2.06X105X121900)=1.613mm；最大挠度和v二vqmax+vpmax=0.013+1.613=1.626mm；小横杆的最大挠度为1.626mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！四、扣抗滑力的计算:按规范表5.1.7，直角、旋转单扣承载力取值为8.00kN，按照扣抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RWRc其中Rc—扣抗滑承载力设计值，取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038X1.5X2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038X0.9/2=0.017kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35X0.9X1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3X0.9X1.5/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2X(0.058+0.017+0.236)+1.4X2.025=3.208kN；R<；8.00kN,单扣抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1394kN/mNG1=[0.1394+(1.50X2/2)X0.038/1.50]X18.00=3.200kN；脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35X12X1.5X(0.9+0.8)/2=5.355kN；栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14X12X1.5/2=1.26kN；吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2NG40.005X1.5X18=0.135kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=9.95kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3X0.9X1.5X2/2=4.05kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1；Us--风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到,风荷载标准值Wk=0.7X0.4X1X1.128=0.316kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2X9.95+1.4X4.05二17.61kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85X1.4NQ=1.2X9.95+0.85X1.4X4.05=16.76kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850X1.4X0.316X1.5X1.52/10=0.127kN.m；六、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=17.61kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣式规范》表5.3.3得：卩=；计算长度,由公式lo=kXuXh确定：10二2.599m；长细比Lo/i=164；轴心受压立杆的稳定系数巾，由长细比lo/i的计算结果查表得到：巾二0.262；立杆净截面面积：A=cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；o=17610/(0.262X489)=137.455N/mm2；立杆稳定性计算o=137.455N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=16.760kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣式规范》表5.3.3得：卩=；计算长度,由公式l0=kuh确定：10二2.599m；长细比:L0/i=164；轴心受压立杆的稳定系数巾，由长细比lo/i的结果查表得到：巾二0.262立杆净截面面积：A=cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；o=16759.98/(0.262X489)+126849.24/5080=155.787N/mm2；立杆稳定性计算o=155.787N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！七、连墙的计算：连墙的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.316kN/m2；每个连墙的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=m2；按《规范》5.4.1条连墙约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4XWkXAw=kN；连墙的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=kN；连墙承载力设计值按下式计算：Nf=巾・A・[f]其中巾--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=800/15.8的结果查表得到巾=0.849,l为内排架距离墙的长度；又：A=cm2；[f]=205N/mm2；连墙轴向承载力设计值为Nf=0.849X4.89X10-4X205X103=85.108kN；Nl=<Nf=85.108,连墙的设计计算满足要求！连墙采用双扣与墙体连接。由以上计算得到Nl=10.969小于双扣的抗滑力16kN,满足要求！连墙扣连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1700mm，水平支撑梁的截面惯性矩I二1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3,截面积A=26.1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2X9.95+1.4X4.05=17.61kN；水平钢梁自重荷载q=1.2X26.1X0.0001X78.5=0.246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1]=24.636kN；R[2]=12.42kN；R[3]=-0.828kN。最大弯矩Mmax=6.196kN.m；最大应力o二M/1.05W+N/A二6.196X106/(1.05X141000)+17.61X103/2610=48.596N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值48.596N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中巾b—均匀弯曲的受弯构整体稳定系数，按照下式计算：巾b=570X9.9X88X235/(1700X160X235)=1.83由于巾b大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B,得到巾b值为0.916。经过计算得到最大应力o=6.196X106/(0.916X141000)=47.995N/mm2；水平钢梁的稳定性计算o=47.995小于[f]=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosBi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisin0i按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=28.316kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳（支杆）的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=28.316kN选择6X19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12mm。其中［Fg］—钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN）,查表得Fg=219KN；a一钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6X19、6X37.6X61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8°a=0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K=6O得到：［Fg］=31.025KN〉Ru=28.316KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N二RU=28.316kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中f］为拉环受力的单肢抗剪强度，取f］二50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(28316X4/3.142X50)1/2=27mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.828kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条f]二50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[827.806X4/(3.142X50X2)]1/2=3.247mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N二0.828kN；d一楼板螺栓的直径，d=18mm；[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；[f]—钢材强度设计值，取215N/mm2；h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于827.806/(3.142X18X1.57)=9.324mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4X3.14X182X215X10-3=54.68kN螺栓的轴向拉力N=0.828kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=54.683kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N二12.42kN；d一楼板螺栓的直径，d=18mm；b一楼板内的螺栓锚板边长，b=5Xd=90mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.02kN,大于锚固力N=12.42kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!第八节防电、防雷措施防电措施脚手架是由钢管等金属构搭设而成，它们都是良导电体，所以，在高、低压线路下方均不得搭设升降架。升降架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离。最小安全操作距离应不小于下表所列数值。脚手架架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间的最小安全操作距离外电线路电压（KV）1以下1〜1035〜110154〜220330〜500最小安全操作距离（m）4681015注：斜道严禁搭设在有外电线路的一侧。当条限制达不到规定的最小距离时，必须采取防护措施，如增设屏障或防护架等，并悬挂醒目的警告标志牌。防雷措施脚手架是高耸的金属构架，又紧靠在钢筋混凝土结构之旁，二者都是极易遭受雷击的对象，因此避雷措施十分重要。1、脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30Q。2、避雷针是简单易作的避雷装置之一，它可用直径25〜48mm，壁厚不小于3mm的钢管或直径不小于12mm的圆钢制作，顶部削尖（如下图），设在房屋四角脚手架的立杆顶部上，髙度不小于lm,并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。3、在建筑电气设计中，随着建筑物主体的施工，各种防雷接地线和引下线都在同步施工，建筑物的竖向钢筋就是防雷接地的引下线，所以只要用直径大于16mm的圆钢把架体与建筑物主体结构中防雷接地的引下线的竖直钢筋焊接起来（焊缝长度应大于接地线直径的6倍）。使架体良好接地，就能达到防雷的目的。第九节脚手架搭设的劳动力安排1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15〜20人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第十节脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中“外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭（即进行隔离），且不能大于4步。第十一节脚手架搭设安全技术措施1、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。2、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。3、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。4、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。5、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。6、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部。7、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。8、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。9、当作业层高出其下连墙3.6m以上、且其上尚无连墙时，应采取适当的临时撑拉措施。10、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。第十二节脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。12、输送至地面的杆，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。第十三节应急预案1、目的：预防和减少潜在的施工安全事故或紧急情况对施工安全造成的影响，对可能出现的高处坠落、物体打击、台风、防雷等重大环境危害的紧急情况进行预防和控制，尽量减少对环境的影响，保证人员和物品的安全。2、引用相关文：《职业安康与环境管理手册》、《应急准备与响应程序》、《不合格品控制程序》、《法律法规及其它要求获取与识别程序》、《纠正与预防措施控制程序》、《职工伤亡事故制度》、《消防》和《安全生产责任制》3、应急工具清单：防火工具：灭火器、电话等。急救工具：医药箱（内备止血绷带、急救药品等）。4、应急准备0对应急人员进行应急准备相关：对应急现场人员进行岗位教育和对抢救摔伤人员知识能力教育；对应急台风、防雷突发事的处理能力培训。做好培训计划和培训工作记录。0制定切实可行的安全施工方案及安全技术交底，备足备好应急工具和应急用品，做好预防准备。5、应急响应0一般事故的应急响应a、当事故或紧急情况发生后，当事人立即向项目（公司）领导汇报，并采取应急措施，防止事态扩大。b、现场项目经理组织应急成员对事故进行处理，并在24小时内向安全保卫部报告。0重大事故的应急响应a、重大施工安全事故发生后，当事人或发现人，立即向项目部负责人报告，同时采取应急措施，防止事态扩大。b、项目经理组织应急小组人员对事故按应急措施进行处理，并立即报告安全保卫部和公司主管经理。安全保卫部通知应急领导小组相关成员立即到现场协助调查。0报警：紧急事故发生时，发现人应立即报警。a、向内部报警，简述：出事地点、事态状况、报警人姓名。b、向外部报警，详细准确报告：出事地点、单位、电话、事态状况及报警人姓名、单位、住址、电话。0上报：紧急事故处理后，事故发生所在部门或项目的负责人，应在24小时内填写《应急准备和响应报告书》，一式两份，自留一份，消防保卫事故、安全施工报安保科（部）。6、具体的安全事故及环境紧急情况的应急准备与响应措施0施工安全事故应急准备与响应措施：可能发生的安全事故有：高处坠落、物体打击、台风、防雷突发事等。7、高处作业发生高处坠落的应急措施重点做好施工现场的“外防护内封闭”各项防护设施的设置，加强“四口五临边”的防护，并正确执行“三宝”。高处坠落可能造成的危害有“颅脑操作、胸部创伤（如肋骨骨折）、胸腔储器操作、腹部创伤等。”当物体打击或有人自高处坠落时应注意保护其骨折部位，避免因不正确的抬运使骨折错位造成二次伤害。并及时向供电负责人报告，拨打急救电话“120”或送医院救治，送医院途中不要乱转病人的头部，应将病人的头部略抬高一些，昏迷病人取昏迷部位，防止呕吐物吸入肺部。8、脚手架坍塌事故的应急措施。0防止脚手架坍塌事故的方法是脚手架搭拆必须按审批的单项施工方案进行，并加强日常检查维护，重点检查架体各种支撑及结构连接的受力情况。0一旦发生脚手架坍塌事故，要积极做好伤员的抢救工作，尽快与医院联系和送医院治疗。9、台风事故的应急措施0防止台风对脚手架造成影响的方法是要经常收听天气预报，关注天气的变化，同时要经常对架体进行日常维护检查和加固。0一旦发生台风突袭事故，要沉着冷静地采取一些必要的措施，对架体增加临时拉结点，采取平拉和斜撑相结合的三角形加强加固措施，同时，在必要的情况下，将架体上的密目安全网解开，以提高架体的透风性。