轧钢加热炉设计毕业设计论文

本科毕业论文格式要求一、论文的结构与要求毕业设计（论文）包括以下内容（按顺序）：本科论文包括封面、目录、标题、内容摘要、关键词、正文、注释、参考文献等部分。如果需要，可以在正文前加“引言”，在参考文献后加“后记”。论文一律要求打印，不得手写。1．目录目录应独立成页，包括论文中全部章、节和主要级次的标题和所在页码。2．论文标题论文标题应当简短、明确，有概括性。论文标题应能体现论文的核心内容、法学专业的特点。论文标题不得超过25个汉字，不得设置副标题，不得使用标点符号，可以分二行书写。论文标题用词必须规范，不得使用缩略语或外文缩写词（通用缩写除外，比如WTO等）。3．内容摘要内容摘要应扼要叙述论文的主要内容、特点，文字精练，是一篇具有独立性和完整性的短文，包括主要成果和结论性意见。摘要中不应使用公式、图表，不标注引用文献编号，并应避免将摘要撰写成目录式的内容介绍。内容摘要一般为200个汉字左右。4．关键词关键词是供检索用的主题词条，应采用能够覆盖论文主要内容的通用专业术语（参照相应的专业术语），一般列举3——5个，按照词条的外延层次从大到小排列，并应出现在内容摘要中。5．正文正文一般包括绪论（引论）、本论和结论等部分。正文字数本科不少于6000字，专科一般不少于5000字，正文必须从页首开始。*绪论（引论）全文的开始部分，不编写章节号。一般包括对写作目的、意义的说明，对所研究问题的认识并提出问题。*本论是全文的核心部分，应结构合理，层次清晰，重点突出，文字通顺简练。*结论是对主要成果的归纳，要突出创新点，以简练的文字对所做的主要工作进行评价。结论一般不超过500个汉字。正文一级及以下子标题格式如下：一、；（一）；1.；（1）；①。6．注释注释是对所创造的名词术语的解释或对引文出处的说明。注释采用脚注形式，用带圈数字表示序号，如注①、注②等，数量不少于10个，脚注少于10个的论文为不合格论文。7．参考文献参考文献是论文的不可缺少的组成部分,是作者在写作过程中使用过的文章、著作名录。参考文献应以近期发表或出版的与法学专业密切相关的学术著作和学术期刊文献为主，数量不少于6篇，参考文献少于6篇的论文成绩评定为不合格。产品说明、技术标准、未公开出版或发表的研究论文等不列为参考文献，有确需说明的可以在后记中予以说明。二、打印装订要求论文必须使用标准A4打印纸打印，一律左侧装订，并至少印制3份。页面上、下边距各2.5厘米，左右边距各2.2厘米，并按论文装订顺序要求如下：1．封面封面包括《广西广播电视大学关于毕业设计（论文）评审表》（封面、附录4）、《学生毕业设计（论文）评审表》（封2）、《广西广播电视大学关于毕业设计（论文）答辩申报表》（封3、附录5）。 2．目录目录列至论文正文的三级及以上标题所在页码，内容打印要求与正文相同。目录页不设页码。3．内容摘要摘要标题按照正文一级子标题要求处理，摘要内容按照正文要求处理。4．关键词索引关键词与内容摘要同处一页，位于内容摘要之后，另起一行并以“关键词：”开头（采用黑体），后跟3~5个关键词（采用宋体），词间空1字，即两个字节，其他要求同正文。5．正文正文必须从内容提要页开始，并设置为第1页。页码在页末居中打印，其他要求同正文（如正文第5页格式为“―5―”）。论文标题为标准三号黑体字，居中，单倍行间距；论文一级子标题为标准四号黑体字，居中，20磅行间距；正文一律使用标准小四号宋体字，段落开头空两个字，行间距为固定值20磅；正文中的插图应与文字紧密配合，文图相符，内容正确，绘制规范。插图按章编号并置于插图的正下方，插图不命名，如第二章的第三个插图序号为“图2—3”，插图序号使用标准五号宋体字；正文中的插表不加左右边线。插表按章编号并置于插表的左上方，插表不命名，如第二章的第三个插表序号为“表2—3”，插表序号使用标准五号宋体字。6、 参考文献按照GB7714—87《文后参考文献著录规则》规定的格式打印，内容打印要求与论文正文相同。参考文献从页首开始，格式如下：（1）著作图书文献序号 作者 《书名》，出版地：出版者，出版年份及版次（第一版省略）如：[4] 劳凯声 《教育法论》，南京：江苏教育出版社，2001（2）译著图书文献序号 作者 《书名》，出版地：出版者，出版年份及版次（第一版省略）（3）学术刊物文献序号 作者 《文章名》，《学术刊物名》，年卷（期）如：[5]周汉华 《变法模式与中国立法法》，《中国社会科学》，2000（1）（4）学术会议文献序号 作者 《文章名》，编者名，会议名称，会议地址，年份，出版地，出版者，出版年（5）学位论文类参考文献序号 作者 《学位论文题目》，学校和学位论文级别，答辩年份（6）西文文献著录格式同中文，实词的首字母大写，其余小写。参考文献作者人数较多者只列前三名，中间用逗号分隔，多于三人的后面加“等”字（西文加“etc.”）。学术会议若出版论文集者，在会议名称后加“论文集”字样；未出版论文集者省去“出版者”、“出版年”项；会议地址与出版地相同的省略“出版地”，会议年份与出版年相同的省略“出版年”。三、毕业设计（论文）装袋要求毕业设计（论文）是专业教学的重要内容，必须规范管理，统一毕业设计（论文）材料装袋要求：1、论文稿本。经指导的提纲，一稿、二稿和装订好的正稿。2、过程记录表。包括指导教师指导记录表，学生毕业设计（论文）评审表（答辩过程记录表）等；3、相关材料。法专业要求的其他材料，如法学社会等。中国环境教育立法研究内容摘要摘要：目前，我国学术界对环境教育立法问题的研究还处于起步阶段，有关环境教育的法律规范也很不完善，影响和限制了我国环境教育的大力推行和良好普及，实质上是制约了我国解决环境问题的能力和可持续发展的进程。本文从环境问题的现状入手，阐释了环境教育立法的必要性和可行性，介绍了其他国家和地区的环境教育立法实践，在总结国内外先进经验的基础上，提出了对我国环境教育立法的构想。以期通过加强教育立法的途径，实现我国环境教育的普及，为改善解决我国环境问题的能力和可持续发展的进程创造条件。关键词：环境问题环境教育环境教育立法 一、环境问题、环境教育与环境教育立法（一）环境问题马克思说：“人靠自然界生活，这就是说，自然界是为了不致死亡而必须不断与之交往。所谓人的肉体生活和精神生活同自然界相联系，也就等于说自然界同自身相联系，因为人是自然界的一部分。” 生存与发展是人类社会最基本的主题。在人类与环境不断地相互影响和作用中，环境问题始终是伴随着人类的活动产生和发展的。不幸的是，在相当长的时期内，人类过分强调了作为自然主人的一面，夸大了人的主观能动性作用，忽视甚至忘却自然界的惩罚。环境问题并非始于今日，早在200年前的第一次工业革命时期就产生了环境问题。到了本世纪50年代，环境事件不断出现和加剧。到了70～80年代则出现了全球性的环境危机。目前全球人口正以每年9 000万的速度增长，预计到21世纪中期，世界人口将达到100亿。 人口无节制地增长，给地球的生态环境和有限的自然资源带来了沉重的压力。联合国列出了威胁人类生存的全球十大环境问题：全球气候变暖；臭氧层的损耗和破坏；酸雨蔓延；水资源危机；生物多样性减少；大气污染；有毒有害化学物质污染与危险废物越境转移；森林面积锐减；土地荒漠化；海洋污染。随着我国社会经济的迅速发展，环境保护与经济发展之间的矛盾日益凸显。20世纪最后几年有三件震撼国人的大事足以说明我国环境问题的严重性，已显示出环境破坏给人类带来的灾难性的报复。一是1997年创纪录(227天)的黄河断流；二是1998年的长江大水灾；三是2000年波及北京等地的频繁的沙尘暴。专家指出了目前困扰中国环境的十大问题。1、大气污染问题2004年我国二氧化硫排放量为1 995万吨，居世界第一位。据专家测算，要满足全国天气的环境容量要求，二氧化硫排放量要在现有基础上至少削减40%。此外，2004年中国烟尘排放量为1 165万吨，工业粉尘的排放量为1 092万吨。大气污染是中国目前面临的第一大环境问题。2、水环境污染问题中国七大水系的污染程度依次是：辽河、海河、淮河、黄河、松花江、珠江、长江，其中，42%的水质超过3类标准（不能做饮用水源），全国有36%的城市河段为劣质5类水质，丧失使用功能。大型淡水湖泊（水库）和城市湖泊水质普遍较差，75%以上的湖泊富营养化加剧，主要由氮、磷污染引起。3、垃圾处理问题中国全国工业固体废物年产生量达8.2亿吨，综合利用率约为46%。全国城市生活垃圾年产生量为1.4亿吨，达到无害化处理要求的不到10%。塑料包装物和农膜导致的白色污染已蔓延全国各地。（二）环境教育与环境问题的关系1、环境教育的发展历程环境教育的起源，一直可以追溯到19世纪末20世纪初的自然研究（Natural Study）。当时在学校开展自然研究的基本目的是教育学生通过亲身观察和参与，了解和评价自然环境。到20世纪上叶，人们认识到保护生态和自然环境的重要性，保护运动（Conservation movement）在社会中形成，学校教育在自然研究的基础上引入了自然保护的教育内容，这就是环境教育的萌芽。（1）国外环境教育的发展历程1972年在瑞典首都斯德哥尔摩召开的“世界人类环境会议”是环境教育发展的一个里程碑。为了响应斯德哥尔摩会议的第96条建议，联合国教科文组织和联合国环境规划署于1975年颁布了国际环境教育（IEEP），其目的是在环境教育领域内，促进经验和信息的交流、研究和实验、人员培训、课程和相应教材的开发及国际合作。1975年，在前南斯拉夫的贝尔格莱德召开的国际环境教育会议，通过了《贝尔格莱德宪章：环境教育的全球纲领》。该宪章根据环境教育的性质和目标，指出环境教育是“进一步认识和关心经济、社会、政治和生态在城乡地区的相互依赖性；为每一个人提供获得保护环境的知识和价值观、态度、责任感和技能；创造个人、群体和整个社会行为的新模式。”此后，《贝尔格莱德宪章》成为世界各国制定环境教育纲要与章程的重要依据之一。而环境教育的普及对环境相关法律的立法、执法都可起到相当大的辅助作用。大力开展环境教育，使环境意识特别是环境保护法律意识深入人心，使人们认识到环境问题不仅是社会问题，更是可以涉及到每个人切身利益和法律责任、社会责任的问题，认识到环境问题和法律责任的关系，更好地使环境保护法律成为预防环境问题发生的利剑，这样可以达到依法治理环境和人们自觉保护环境的目的。二、中国环境教育立法的必要性和可行性（一）中国环境教育立法的必要性当一种社会关系需要用立法来调整，说明这种社会关系的重要性。中国环境教育专门立法是否必要，则完全取决于以下前提：（1）环境教育的重要性；（2）环境教育立法对社会经济发展的重要作用。五、结论21世纪是环境世纪，公众的环境意识通过环境教育来建立。根据我国人口多，地区经济水平差异大，公民受教育程度不一的现状，要使公众的环境保护意识提高到一个比较高的水平，实现社会——经济——环境的协调发展，尽早达到国家的可持续发展目标，构建和谐社会，通过立法机关制定完善的、具有可操作性的《环境教育法》不失为一个有效的方法。希望对促进我国环境教育法律体系的建立提供一些有益的参考。 识和关心经济、社会、政治和生态在城乡地区的相互依赖性；为每一个人提供获得保护环境的知识和价值观、态度、责任感和技能；创造个人、群体和整个社会行为的新模式。”此后，《贝尔格莱德宪章》成为世界各国制定环境教育纲要与章程的重要依据之一。而环境教育的普及对环境相关法律的立法、执法都可起到相当大的辅助作用。大力开展环境教育，使环境意识特别是环境保护法律意识深入人心，使人们认识到环境问题不仅是社会问题，更是可以涉及到每个人切身利益和法律责任、社会责任的问题，认识到环境问题和法律责任的关系，更好地使环境保护法律成为预防环境问题发生的利剑，这样可以达到依法治理环境和人们自觉保护环境的目的。二、中国环境教育立法的必要性和可行性（一）中国环境教育立法的必要性当一种社会关系需要用立法来调整，说明这种社会关系的重要性。中国环境教育专门立法是否必要，则完全取决于以下前提：（1）环境教育的重要性；（2）环境教育立法我国环境教育法律体系的建立提供一些有益的参考。 轧钢加热炉设计毕业设计论文 目录 31. 文献综述 31.1概要 41.2国内外发展趋势 61.3步进梁式加热炉步进的原理[6] 81.4步进式加热炉工艺介绍[7] 101.5现代步进梁式加热炉特点[8] 111.6加热炉的节能途径 111.6.1汽化冷却 121.6.2余热回收利用 141.6.3改进工业炉的炉体结构[10] 161.6.4改进步进式加热炉的控制[11] 171.7天然气的特性 171.7.1天然气加热炉的优势 181.7.2天然气特征和性质 181.7.3天然气的燃烧特性 191.7.4天然气加热炉应用实例 191.8本章总结 202 #设计# 202.1 设计原始数据 212.2 设计方案 212.2.1 炉型的选择 212.2.2 装出料方式 212.2.3 供热方式 212.2.4 烧嘴的布置与选型 222.2.5排烟方式 222.2.6 换热器结构 222.2.7炉子主要部位砌筑材料和厚度 232.2.8 步进机械 232.2.9 炉体的钢结构 232.2.10水梁绝热 232.2.11热风管道的绝热包扎 253．热工计算 253.1 原始技术数据 253.1.1 天然气干成分 253.1.2 空气预热温度 t空=450℃ 253．2 热工计算 253.2.1 燃料燃烧计算 273.2.2 炉膛热交换计算 303.2.3 炉长及加热时间的确定 333.2.4 炉膛热平衡与燃料消耗计算 423.2.5 天然气烧嘴的选用 433.2.6 空气换热器设计计算 503.2.7 空气管路阻力损失计算及鼓风机选择 553.2.8 天然气管路阻力损失计算 553.2.9 烟道阻力损失及烟囱计算 60结论 61致谢 62参考资料 63翻译及原文 63汉语翻译 63步进式加热炉前置控制 69英语原文 1. 文献综述 1.1概要 加热炉是工业窑的一大类别，是指被加热的物料在炉内基本不发生物态变化和化学反应的炉子。对于冶金行业来说，加热炉是指金属压力加工前的加热和金属制品及半成品的热处理等用炉。加热炉是一个复杂的热工设备，它由以下几个基本部分构成：炉膛、燃料系统、供风系统、排烟系统、冷却系统、余热利用系统、装出料设备、检测及调节装置、电子计算机控制系统等。[1] 广义的连续式加热炉包括所有的连续运料的加热炉，如推钢式炉、步进式炉、输送带式炉（链式炉）、辊底式炉、分室式快速加热炉、转底式（环行）炉等。但一般习惯上通常称呼的连续式加热炉，则多指由推钢机运料的推钢式连续加热炉以及后来发展的由步进梁或步进底运料的步进式连续加热炉。步进式炉大体可以分为两类：一类是单面加热的步进炉，称“步进底式炉”（WH炉）；另一类是由水冷的步进梁和固定梁组成的双面加热步进式炉，称“步进梁式炉”（WH炉）。前者主要用来加热质量要求高的特殊钢、普通钢的中小型坯以及不便于推钢的料坯，后者主要用于小时产量大的大板坯和方坯的加热。 加热炉是冶金行业生产环节中重要的热工设备。它在轧钢生产中占有十分重要的地位，它的生产任务是按轧机的轧制节奏将钢材加热到工艺要求的温度水平和加热质量，并且在优质高产的前提下，尽可能地降低燃料的消耗，减少氧化烧损[2]。 为满足加热炉高产、优质、低消耗和少污染的要求，“三高一低”理论应运而生： 高炉温:　就是提高炉子的温度水平,这可以用增加供热负荷来实现。如果不能奏效时,可以从提高燃料的发热值,提高助燃剂的含氧量和提高助燃剂和燃料的预热温度着手,从而提高燃烧温度和炉温,增加传给被加热物的热量,由此可以提高炉子的产量,并为高温慢加热创造条件。 高烟温:　就是提高烟气的出炉温度,这也可以用增加供热负荷来实现。特别是对连续式加热炉,可以在预热段内多布置供热点来加强供热,甚至在预热段内都供热,取消整个预热段,实施低温快加热的原则。由此提高整个炉子的温度水平,保证提高炉子的产量。 高余热回收:　就是充分利用烟气的余热来预热助燃用空气和煤气时,提高燃烧用空气和煤气的预热温度,进一步降低烟气的排放温度,将烟气余热的热量返回至炉内,从而提高余热回收率,又提高炉子的热效率,节约燃料消耗。 低炉子惰性:　就是要降低炉衬的蓄热量,使炉子升温快降温也快,保证炉子在高炉温情况下的加热质量和适应工况变化的能力,有助于生产过程的自动化和计算机控制,保证提高加热质量。并且还可以降低炉衬的蓄热和散热热损失,进一步提高炉子的热效率和降低燃料消耗,使炉子具有更高的科技水平。 “三高一低”加热理论突破了传统加热工艺的局限性, 它必将为提高我国加热炉生产水平发挥更大作用。 1.2国内外发展趋势 当今世界能源危机在不断加剧。从1973年世界上生第一次石油危机以来，促使人类向开发新能源和节方面展开了大量研究。冶金行业的能耗约占整个行业能耗的10%，而轧钢生产能耗约占钢铁联合企业生产总耗的十分之一,其中75%～80%消耗于各种加热炉.[3] 合理的炉型结构，对加热炉的产量、质量和能量消耗都具有积极的影响。随着轧机设备的大型化和自动化，加热炉的发展是很快的。现代炉子的特点是优质、高产、低耗、长寿和操作简便。最近几年来，用于冶金轧钢的加热炉工艺上不断得到改进，绝大多数的加热炉都是应用平顶式三段连续加热炉，如图1.1所示。 随着国际钢铁需求量的增加，轧机向着高效率和大能力方向发展，相应地要求板坯加热炉提高其炉床负荷，在有限的空间增加加热能力。因此，连续式加热炉由一段式向多段式发展，进而出现了步进式。这也是最近应用最为广泛的加热炉，它与以前经常使用的推送式加热炉相比有如下一些优点： （1）用以加热各种形状的钢坯，并且特别适合加热推送式连续加热炉不便加热的大型板坯和异型板坯； （2）生产能力大，炉底强度可以达到800～1000kg/(m2·h)，与推送式连续加热炉相比，加热等量的钢坯，步进式加热炉的炉长可以缩短10～15%； （3）炉子长度不受推钢比的限制，不会产生拱料、粘连等现象； （4）炉子的灵活性很大，在加热炉炉长不变的情况下，通过改变钢坯之间的距离就可以调整炉内钢坯的数量，因而可以适应不同产量的要求，同时由于步进周期是可调的，故可以根据不同钢坯的不同加热要求，调整钢坯在炉内的加热时间，因而步进式加热炉的适应性很强，可以适应不同产量和不同加热速度的要求； （5）当轧机出现故障而停车时，步进式加热炉可以保持踏步或者将钢坯从炉内退出，以免钢坯长期在炉内造成氧化烧损和脱碳； （6）由于步进速度可以调整并可测量，因此可以准确计算和控制钢坯的加热时间，便于实现钢坯加热过程的自动化控制。 此外，步进式炉不需要像辊底式炉、链式炉和分室快速加热炉那样须解决辊子或链子的材质问题，可节约昂贵的耐热钢，这对某些钢材的热处理是合适的。 因此，尽管步进式加热炉步进机构比较复杂、一次性投资高，但是自1968年步进式加热炉在日本问世、投入使用以来，步进式加热炉得到了飞速的发展。尤其是近十多年，随着轧钢技术向着大型化、连续化、自动化、多品种和高精度的方向发展，步进式加热炉为适应工艺的要求，也朝着大型化、多功能、优质、高产、低消耗、无公害和操作自动化的方向迈进，由步进式加热炉代替推钢式加热炉已是大势所趋。 据不完全统计，到90年代中期，世界上有大型步进梁式加热炉约300座，其中日本中外炉(CHUGAI ROCO.LTD.)和法国斯太因·霍特(STEIN·HEURTEY)炉子公司分别设计制造了百余座大型步进梁式加热炉，意大利皮昂特(ITALIMPIANTI)工程公司设计制造了50余座，日本新日铁(NIPPON Steel CORP.)设计制造30余座。[4]当前，日本“中外炉”公司及法国“斯太因”公司，这两家炉子公司所设计的步进梁式炉均属世界第一流的。这两家炉子公司，技术成熟，先进可靠，经验丰富。无论是炉型结构、设备的装备水平、控制水平，还是产品的加热质量和能耗指标，均属世界上最先进的水平。 1990年国外报道的由意大利IT公司为加拿大道菲斯克公司设计的二座步进梁式炉，加热冷坯时产量为400t／h，加热热装坯时产量为550t/h，该炉内长47396mm、炉内宽12000mm，装有快速装出料机，能使每座炉子产量达1000t/h，步进周期为30s，该炉采用了很多先进技术，如热滑道水管汽化冷却、分离的二段式步进梁、二级计算机控制、高效换热器、火焰长度可调烧嘴、换热器后安装余热锅炉， 炉子热效率为70.6%，考虑余热锅炉后炉子系统热效率可达75.5%，炉子单耗为327× 4.18kJ/Kg钢。笔者认为，该炉是目前世界上装备水平最高， 最先进的步进炉，如图1.2。[5] 图1.2 400t/h步进梁式加热炉炉型曲线 我国步进式加热炉起步相对较晚。随着改革开放政策的实施，70年代，我国武钢从日本引进的3座1700mm热轧带钢步进梁式加热炉于1978年投产，引起国内钢铁企业及机械制造行业的高度重视，在新厂及老厂技术改造中广为应用。80年代宝钢2050热轧带钢厂从“斯太因”公司引进了3座现代化的步进炉于1989年投产。我国1984年有24个企业建有步进式加热炉40座，到1995年5月全国已有63个企业建有91座步进式加热炉，其中底式炉53座，梁式炉32座，梁底组合式炉6座，比1984年增加一倍多。原来步进式加热炉只是中小产量，现在小时的产量已达100～300t/h。而且从过去单一的步进式加热炉发展到包括步进底式、步进梁式、梁底组合式和分段步进梁等多种形式，基本能够满足薄板、中板、厚板、热连轧、线材、棒材、中小型材、钢管等的生产要求。我国步进式加热炉的发展过程，可分三个阶段。 第一阶段：整套引进 武钢“一米七”工程中整套引进三台日本的步进式加热炉，用于1700mm热连轧板材的板坯加热用，于1978年投产。 第二阶段：合作制造 即引进国外软件和关键硬件，其余由国内制造，技术由国外负责。1979年开始，国内有关设计、制造单位在宝钢工程中和日本中外炉公司、前联邦德国的尔芬(OUF)公司、法国的斯坦因—霍特(SH)公司就步进式加热炉进行技术交流，寻找合作伙伴。1984年，国内首次和尔芬公司合作，制造了宝钢D140mm无缝钢管厂中的步进式再加热炉、心棒淬火炉、回火炉。1985年，国内和意大利皮扬特(IT)公司合作制造了马钢高速线材厂的步进式加热炉。1987年，国内和法国斯坦因—霍特公司合作制造了宝钢热轧厂三台板坯步进式加热炉。1990年，国内和斯坦因—霍特公司再次合作制造了武钢热轧厂四号步进式加热炉。 第三阶段:移植开发 在合作制造阶段中，设计研究院和制造厂着手研究，并消化国外先进技术，移植开发国内迫切需要的步进式加热炉。1987年，国内首次自行设计、制造了酒钢线材厂的步进式加热炉，以后又陆续地设计、制造了攀钢热轧厂、韶钢热轧厂、涟源钢厂等厂的步进式加热炉。 我国在步进梁加热炉的设计开发方面，经过近十年探索和实践，除最佳化控制技术外，其余技术均已掌握，并已应用于实际工程中。现在我国已能独立设计和制造大型步进梁式加热炉。 1.3步进梁式加热炉步进的原理[6] 步进式加热炉的步进机构由驱动系统、步进框架和控制系统组成。步进系统一般可分为电动式和液压式两种，行进部分的驱动一般靠液压系统实现，升降部分有的采用电动偏心轮式，也有的采用液压曲柄杆式或液压斜轨式。三类传动系统的相比较，由于液压传动具有明显优点以及液压技术的的日益进步和完善，因而越来越广泛采用。包钢两个高线厂，以及国内其它多家高线选用液压斜轨式。 图1.3 运动机构 1.炉壳 2.钢坯 3.固定梁 4.活动梁 5.驱动机构 在步进式加热炉里，钢坯的移动是通过固定梁和载有钢坯的移动梁进行的。步进梁的运动轨迹（如图1.4a）为矩形，由升降机构的垂直运动和平移机构的水平运动组合而成，步进梁相对于固定梁上升、前进、下降、后退4个动作，其动作顺序根据起始点位置的不同而不同，一般将起始点位置设在步进梁下降和后退的位置上，则步进梁的动作起动后由上升开始，经前进、下降和后退到原来的起始位置，完成一个周期的步进动作。这四个动作组成的一个运动周期，每完成这样一个周期，钢坯就从装料端向出料端前进一个行程。钢坯在炉内经过几十步的步进梁运动后，达到轧制所需要的温度，然后由出炉辊道将其送往连轧机进行轧制。 步进系统的动作根据工艺的需要可以手动、半自动和全自动控制。步进可以正向操作，还可以反向操作，可作上升、下降的踏步动作，必要时在手动强制方式下以爬行(点动)速度运行。步进梁的平移运动是由平移机构来完成的，水平运动时升降机构不动作。液压缸活塞杆伸出步进梁前进，液压缸活塞杆缩回，步进梁后退。每动作一次，液压缸活塞都经过加速、匀速、减速3个阶段。步进梁的垂直运动是由升降机构来完成的，垂直运动时平移机构不动作。液压缸活塞杆缩回步进梁上升，液压缸活塞杆伸出步进梁下降。垂直运动的速度曲线比水平运动的速度曲线复杂，多了一次中间减速运动，其目的是当步进梁接近固定梁时降低速度，使步进梁在取放钢坯时平稳运行。为了消除步进动作时的冲击，在每个步进的动作其运行速度是用比例阀严格控制的，每个动作有缓慢的加速过程，结束时又有减速过程。一般步进梁上升下降高度为200m，(以固定梁顶面标高为基准)±100mm。行进步距的大小是由装料制度确定的，在装料制度变化时可在行进液压缸的行程范围内进行调整，步距一般为料宽的1.5－1.6倍。 步进梁的运动速度方块图如图1.4b所示。 图1.4 步进梁 要使步进梁做匀加速或匀减速的变速运动，就必须控制驱动步进梁运动的液压缸的运动速度，也就是进入或流出液压缸的液体流量，这就是速度控制的问题。在液压传动系统中，主要的控制方式是阀控和泵控。阀控调速回路指的是节流调速回路。泵控就是体积式调速回路，主要采用改变泵的有效工作体积进行调速。目前,电液比例变量泵以其较好的动态特性和较高的稳态精度以及较低的成本逐步发展成新一代变量泵，并广泛用于体积调速系统。 比例变量泵由液压泵、比例阀、比例放大器和传感器组成一个闭环控制系统，其工作原理如图1.5所示。当给出的控制信号输入到比例放大器时，比例放大器根据设定要求对此电流信号做相应的处理，然后相应产生一个0～1.8A的电流去驱动比例阀电磁铁，电磁力推动阀芯，改变阀芯的位置，从而改变通过比例阀的流量。比例阀通过此流量去控制液压泵的斜盘活塞，改变斜盘倾角，从而控制液压泵的输出流量。传感器根据液压泵斜盘的倾角将泵的输出状态反馈给比例放大器，与输入信号进行比较两者有误差，则比例放大器根据比较结果对泵的输出进行调整，直到误差在允许范围内为止。这样，比例变量泵对输出流量就达到了比较精确的控制。 图1.5 比例变量泵工作原理 采用泵控系统调速，可以避免节流能量损失，提高系统的效率。这种系统结构简单、流量控制直接方便，减少了故障点，便于维护。另外此种控制方式从根本上解决了平稳起动、制动问题，实现了无冲击、无振动、快速短周期平稳运动，确保了钢坯不错动、不跑偏，使出钢顺畅。 1.4步进式加热炉工艺介绍[7] 加热炉是一个复杂的热工设备，目前在板材、棒材或线材的热轧生产中，广泛采用步进式加热炉对钢坯进行炉内步进式运送并加热。加热炉是钢铁企业热轧生产过程的关键设备之一，其性能直接影响到加热炉的能耗和最终钢材产品质量、坯成材率、轧机设备寿命以及整个主轧线的有效作业率。根据工艺要求，要将钢坯循序渐进地、均匀地加热到所有要求的温度，才能到轧钢工序去轧制。目前国内钢铁企业大多采用步进式加热炉，因此下面结合国内某钢铁厂的步进式加热炉来简要介绍一下步进式加热炉的工艺。该厂新建了一条棒材热连轧生产线，其中配有一台步进式加热炉，用来加热合金钢，使其达到热连轧所需要的温度分布。该步进式加热炉采用的是端进侧出的装钢方式，其有效炉长为29348mm，炉膛内部宽5800mm，有效炉底面积为161.5m2，炉子的额定产量为70t/h，炉底的单位过钢量为503Kg/(m2·h)，加热炉步进梁的步距为230/320mm，步进周期34s。加热的钢种主要有轴承钢、不锈钢、合金钢、碳结构钢、弹簧钢等。 加热的钢种主要有：轴承钢、不锈钢、合金钢、碳结构钢、弹簧钢等。加热钢坯的规格主要有：240mm×240mm×3500mm、200mm×200mm×5000mm、150mm×150mm×5000mm、120mm×120mm×5000mm。 该步进梁加热炉的结构简图如图1.6所示。该加热炉沿着炉长方向分为预热段、加热Ⅰ段、加热Ⅱ段和均热段，其中预热段的长度比较长，主要是为了充分利用烟气的热量来预热钢坯，以提高燃料的利用率。为了将钢坯加热到规定的目标温度，加热炉以冷发生炉煤气为燃料，通过加热段Ⅰ、加热段Ⅱ和均热段对钢坯进行加热。在进行炉温控制的时候，预热段内没有设置烧嘴不参与控制，加热段Ⅰ、加热段Ⅱ和均热段各段的上下区域都设有烧嘴，因此可将加热炉分为六个控制区域进行控制。 图1.6 步进梁加热炉结构示意图 钢坯的加热过程介绍如下： 首先，用电磁式吊车将钢坯成排的吊运并放到装钢台架上，由装钢台架的链 式运输机将钢坯逐根送到第一组装钢辊道旁的拨钢机槽内，再由拨钢机的拨钢杠将其拨到第一组辊道上。在由第一组辊道运送到第二组辊道的过程中检测钢坯的长度，不合格的钢坯将由设置在第二组辊道上的剔除装置剔除，并收集到辊道旁边的集料架上，而合格的钢坯将在第二组辊道上进行称重，然后被运到第三组辊道上准备装炉。在加热炉准备要钢时，再把钢坯从第三组辊道送至第四组辊道，并根据钢坯的长度将钢坯准确的固定在第四组辊道上。此时，加热炉的步进梁伸到钢坯底部的辊道之间将钢坯托起、前进、下降，将钢坯放到固定梁上，步进梁接着下降脱离钢坯，然后退到下一块钢坯的底部，再依次重复上述的托起、前进、下降、脱离、后退等步骤，将下一块钢坯装进炉内，如此反复的运动，使得钢坯在炉内能够步进式的前进，从预热段经加热段Ⅰ、加热段Ⅱ和均热段的加热，最终送到出钢端的出钢悬臂辊道上，然后由该辊道将加热好的钢坯运送出炉，经过飞剪和高压水除鳞后送到粗轧机组进行轧制。 加热炉的热工制度主要包括温度制度、燃料燃烧制度和炉压制度等。为了保证燃烧的正常进行，该加热炉采用了双交叉限幅燃烧控制系统与带动态补偿的炉压控制系统，同时对煤气的温度、压力与助燃空气的温度、压力以及热风放散温度分别进行控制。在热连轧生产线上，加热炉应该在保证向粗轧机提供符合轧制工艺要求的温度分布的钢坯的同时，尽可能的降低加热炉的能耗和钢坯的损耗，因此，目前普遍采用低温出钢的方法对钢坯进行加热。通过这种方式不仅可以降低加热炉的加热能耗，而且对于延长加热炉的使用寿命、减少炉体的渣量和清渣操作都是很有利的。由于钢坯的成本较高，因此应在加热过程尽量减少钢坯的烧损和氧化铁皮以及防止脱碳等情况的发生就显得尤为重要。减少钢坯烧损和脱碳的方法主要有：（1）在能够满足粗轧机轧制工艺要求的前提下，尽可能的降低钢坯的出炉温度，尽可能以粗轧机要求的最低温度出钢；（2）尽量缩短钢坯在高温段的停留时间，根据钢坯脱碳随钢坯温度变化的规律，要求在500～600℃之间要缓慢加热，使得钢坯能够均匀加热，在600℃以上要实现快速加热，尽量缩短钢坯在高温区域的停留时间，以减少钢坯脱碳和降低加热炉能耗。 1.5现代步进梁式加热炉特点[8] 步进梁式加热炉经过几代的发展和创新，已日臻完善。为了不断提高坯料加热质量和进一步节约能耗，一批先进技术应运而生。 归纳起来有如下特点: ⑴采用全炉顶平焰烧嘴 经在加热炉上采用平焰烧嘴的实践证明，它有以下主要特点:①低压燃烧；②节约燃气；③炉膛内温度均匀，升温速度快，缩短了加热时间，氧化和脱碳少，温度易于控制，消除了局部过热等加热缺陷；④燃烧空间小平焰烧嘴无喷射式烧嘴前冲火焰，因此锻件可以比较接近烧嘴，既降低了炉膛高度，又提高了热效率；⑤操作时，由于炉压易于控制，因此炉前的作业环境得到了改善，有利于改善作业环境。 ⑵下加热安装端烧嘴 ⑶炉膛隔墙 新设计的步进梁式加热炉，在上加热平焰烧嘴供热部位或下加热侧烧嘴供热部位，均设置炉顶吊挂式隔墙或炉底隔墙，形成扼流，并防止相邻炉段高温辐射，以保证各供热段区域温度的准确控制。 ⑷交错步进梁 老式步进梁炉步进梁是一直线，钢坯和步进梁接触位置不变，使“黑印”增大。现将步进梁进入均热段后在横向(炉宽方向)偏离一个距离，使进入均热段的钢坯与步进梁接触点的位置改变。从而减少了“黑印”温差。从过去40～50℃的温差减少到15～20℃的温差。 ⑸两段步进梁 老式步进梁式，步进梁为一段，一套传动装置。现可将步进梁分成前后两段，两套传动装置，两条步进梁可单独运动，也可同步运动。采用两段步进梁式步进炉，一是用于解决弹簧钢加热的脱碳问题，钢坯在出料端步进梁上，大步距快速通过高炉温段，大大减少了高温脱碳。一是用于连铸坯直接轧制或热送热装工艺铸坯的加热和缓冲。正常生产时，铸坯以大步距快速通过装料端步进梁，送到下段步进梁上加热和均温。当轧机换辊或故障时，铸坯以小坯距装在此段，进行缓冲。 ⑹最佳化控制 过去，步进梁式炉只有基础自动化级控制。近十年来，国外炉子公司都相继开发了理想加热曲线，并建立了钢坯加热数学模型。采用计算机和数学模型按照理想加热曲线对钢坯加热进行最佳化控制，以获得最好的加热质量和最低的能耗。 1.6加热炉的节能途径 加热炉的节能途径离不开以下几方面： (l)通过对工业加热炉的热工测定，编制热平衡表，这样能全面地了解工业加热炉的热工过程，从而找出节约能源的有效途径和方向。 (2)尽量选用节能新型炉型，采用新燃烧装置以及新型节能材料等。节能新型炉型主要包括:快速加热炉、无氧化加热炉、步进式加热炉、快速模锻加热炉和热滑道加热炉等；新型燃烧装置有蓄热式烧嘴、平焰烧嘴、高速烧嘴、自身预热烧嘴、低NOx烧嘴、调焰烧嘴和超声波雾化油烧嘴等；新型节能材料包括高温高辐射涂料、耐火纤维、岩棉以及超轻质砖等。 (3)采用先进的自动控制技术以成为工业加热炉节能的一项普遍而至关重要的措施，特别是采用微机控制系统，己经成为工业加热炉自动控制的发展方向。 (4)从组织、生产、操作三方面着手，加强能源管理工作。 为了降低步进式加热炉的能耗，在加热炉的设计上、加热工艺上和现场操作上，人们做了大量的研究和尝试，现将比较常用的几种节能措施予以介绍。 1.6.1汽化冷却 在步进式加热炉内，过去固定梁、活动梁大都采用水冷却。但近十几年来，国外步进式加热炉的汽化冷却技术有了很大的发展，汽化冷却的节能效果也逐渐被人们所认识。采用汽化冷却来冷却固定梁和活动梁已成为发展趋势。 汽化冷却与水冷却的目的都是从被冷构件中带走热量，从而使被冷构件在金属材料允许的温度下正常工作。水冷却最大的缺点在于水的允许温升受到限制。若水温太高，易形成水垢附着在管内壁，从而造成局部过热，影响冷却构件的使用寿命。汽化冷却是用接近饱和温度的水通过被冷却构件吸热使部分汽化成为汽水混合物。这是一个由单相流动变成两相流动的一个相变过程。其结果是强化了热交换，对流换热系数比单相换热提高了几十倍。这不仅大大节省了用水量，而且汽化冷却系统所产生的蒸汽又是工业生产中必不可少的能源介质之一。从能源的利用与回收方面来看，步进式加热炉在消耗一次能源的同时部分地将其转换成二次能源（蒸汽），并加以回收利用，从而大大地节约了能源、减少了对环境的污染。水循环汽化冷却循环系统见图1.7。 图1.7　步进梁式加热炉汽化冷却系统 步进式加热炉汽化冷却装置一般由以下几部分组成：软水处理系统、给水泵、汽包、循环泵、及柔性组件。经过处理的合格软水，由软水箱经给水泵进入汽包，以补充汽包内由于外供蒸汽而形成液位下降所需水量，循环泵将汽包内的冷却水经下降管、下连箱、柔性组件进入固定梁、步进活动梁，吸收热量后，由水变为汽水混合物，经柔性组件、下连箱，再经上升管回到汽包，如此组成一个循环系统。循环水进入每组固定梁、活动梁，都需进行水量调节，使水量根据每组热负荷的大小得到合理分配。汽水混合物回到汽包后，进行汽水分离，蒸汽储存于汽包上部，并可按外供所需参数将蒸汽送到用户，水则储存于汽包下部，与补充水一起参加再循环。与热水及冷水冷却方式相比较汽化冷却维修次数要多些，一次投资要高些，其次是设计复杂，对水质要求也高，若采用汽化冷却就必须有水处理装置，仅此就要增加投资近10%。但是在步进式加热炉上采用汽化冷却技术进行节能，国外的几家公司已取得了明显的经济效益。德国Oschatz公司是世界上最大的一家设计、制造步进式加热炉汽化冷却系统的公司。据介绍经Oschatz公司设计、制造的步进式加热炉汽化冷却系统已有80多座在世界各大钢厂投入生产。由此可见步进式加热炉汽化冷却系统已作为一项比较成熟的技术正逐步取代传统水冷却方式。我国从1995年开始，有几家钢铁厂已陆续上了汽化冷却装置，如上钢二厂、包头友谊轧钢厂、本溪钢铁厂等，也取得了很好的经济效益。以上钢二厂为例，由于汽化冷却装置的运行，直接节约的生产费用为77.34万元/a，间接避免停产损失费133万元/a，直接增加效益71.28万元/a，常年效益为287.62万元/a。 1.6.2余热回收利用 步进式加热炉烟气带走的热损失占相当大的比重,对其进行余热回收,是提高加热炉的热效率、节约能源的重要途径。 加热炉余热利用的主要形式有：余热锅炉、空气-煤气双预热、空气预热器后再安装余热锅炉或热交换器等。 余热锅炉主要利用加热炉的余热产生蒸汽，供生产和生活使用。 空气-煤气双预热，是利用高温烟气预热助燃空气，空气预热到350～450℃之后，通过空气预热器的烟温仍在450～500℃，这部分热量如果排放掉是一种浪费，空气预热温度再提高一定温度要比把煤气预热到相当温度困难，且不经济，因此利用中低温烟气，使煤气预热到150～250℃，就能大大降低排烟温度，充分利用烟气余热，提高加热炉热效率。 对燃油加热炉来说，空气预热到一定温度后，可以在预热器后安装余热锅炉或过热器，产生过热蒸汽或热水，用于预热液体燃料或供生产、生活用汽，达到节约能源的目的。该技术在加热炉上的运用已比较普遍。在国内如鞍钢，鞍钢厚板厂步进梁式加热炉的烟道内装有预热助燃空气的换热器和加热重油雾化蒸汽的加热器。其换热器采用四行程碳钢渗铝高效波纹管插件式换热器,设计空气预热温度550℃,实际空气预热温度为400～500℃,节能15%左右。为了进一步回收烟气余热,在空气换热器后安装了重油雾化蒸汽加热器,将160℃的饱和蒸汽加热到300℃,强化重油雾化,节能约10%。 目前国外用来回收烟气热量的高效换热器品种很多，较有发展前途的有波纹管插入件换热器、喷流辐射换热器、网状面辐射换热器、高效蓄热式换热器，以及最近市面的空间传输对流换热器等。它们共同的特点是综合传热系数高，单位体积的传热量大和性能价格比高。 上世纪90年代，西方发达国家研究出了高温蓄热式燃烧技术，它具有高效、节能、环保三种优点。与传统燃烧技术相比，高温空气燃烧技术通过蓄热式烟气余热回收，可使空气预热温度达到烟气温度的95%，不仅大大提高了加热炉的热效率，而且由于空气预热温度很高，也大幅度地提高了炉膛温度的均匀度。高温空气燃烧技术可节能60%以上，而且大大降低了CO2的排放量。高温空气燃烧技术实现贫氧区域燃烧，使NOx的排放量也大大减少，为传统燃烧技术的1/15～1/20。此外，高温空气燃烧技术燃烧噪音低，减轻了噪音对环境的污染。紧接着又开发出几种高温空气燃烧器，在日本、美国、欧洲等地用于生产实际很快，目前该技术经济效益显著，其开发应用也日臻成熟，目前已成为加热炉发展的主要趋势。 蓄热式陶瓷燃烧系统原理及工作组成如下(图1.8)：[9] 图1.8 蓄热式燃烧技术工作原理示意图 蓄热式陶瓷燃烧系统(Regenerative Ceramic Burner，RCB)由两个烧嘴、两个蓄热室、一套换向装置和相配套的控制系统组成。如图1所示,模式A表示烧嘴A处于燃烧状态,烧嘴B处于排烟状态:燃烧所需空气经过换向阀,再通过蓄热室A,被其预热后在烧嘴A中与燃料混合,燃烧生成的火焰加热物料,高温废气通过烧嘴B进入蓄热室B,将其中的蓄热球加热,再经换向阀后排往大气。持续一定时间(如20s)后,控制系统发出换向指令,操作进入模式B所示的状态,此时烧嘴B处于燃烧状态,烧嘴A处于排烟状态:燃烧空气进入蓄热室B时被预热,在烧嘴B中与燃料混合,废气经蓄热室A,将其中蓄热球加热后排往大气。持续与模式A过程相同的时间后,又转换到模式A过程,如此交替循环进行。 蓄热式燃烧技术具有节约燃料、提高热利用率、降低排放量，减小设备尺寸等优点。 1.6.3改进工业炉的炉体结构[10] 1) 提高炉体的保温性能,减少与外界的辐射、对流和导热热损失 落后的工业炉,其炉体的保温性能不好,甚至没有炉围(炉墙和炉顶)来保温,炉子的散热损失几乎占80%以上,散热损失极大,炉子的热效率很低,其值仅为10%以下,造成燃料消耗很高。而比较先进的工业炉,力求将其炉围的散热损失下降到10%～20%,炉子的热效率可大为提高。因此,必须提高炉体的保温性能,减少与外界的辐射、对流和导热热损失。为此,应该做到: (1)提高炉体的密封性,保持炉膛高温,减少炉体散热损失 工业炉的炉体必须用炉围来保温,并且应该非常密闭,以防高温炉气外溢,将炉体结构烧毁。同时,外溢的热气体还带出大量的热量,造成不应有的热损失。因此,加强炉子的气密性,减少炉子缝隙,以减少炉子的逸气热损失,是工业炉节能最容易实现的措施。为了更好地提高炉体的密封性能,先进的工业炉都在炉衬外侧包以钢板密封,虽然投资高了一点,但节能效果是好的,还可增加炉体的强度和美观,是值得的举措。 (2)减少炉门及其开启时间,以减少通过炉门的辐射热损失 为了观察炉内的情况,便于操作,工业炉必须安装一定数量的炉门和观察孔。当炉门开启时,炉内的热量大量辐射至炉外,造成很大的热量损失,不仅提高了燃料消耗,而且恶化了周围的环境和操作条件。因此,必须减少炉门和观察孔的数量,及时关闭炉门和观察孔,以节约能源消耗和减少对周围环境的影响。炉门打开时,会将炉内的热量以辐射传热的方式散失至炉外。炉温越高,散失的热量越多,而且与炉温绝对温度的四次方成正比,其值增长很快。例如:炉内温度为1300℃,炉外温度为20℃时,辐射传热量近似为347000W/m2,其数值是非常惊人的,必须引起高度注意。 2) 提高炉衬的轻质化和绝热性能,减少炉衬的导热和蓄热损失 (1)提高炉衬的绝热性能,减少炉体导热损失 有了炉围就可以保持一定的炉温,减少炉体的散热损失。但是炉衬的质量直接影响到热量的散失大小,绝热性能好的炉衬才能起到良好的保温作用。因此,必需提高炉衬的绝热性能,才能减少炉衬的导热损失,这就是采用导热系数低的耐火材料砌筑炉衬,并且采用不同的导热性能和耐火性能的材料来分层地砌筑,以发挥各自的优点。所以,一般工业炉的炉衬都由几层不同材料和不同厚度的耐火材料组成。 (2)加强炉体的轻质化程度,减少炉体蓄热损失 在炉子开炉时,特别是周期生产的炉子开炉时,加热炉衬需要一定的热量和时间,而在炉子停止生产后,这部分热量就损失掉了。炉子蓄热损失的大小与炉衬材料的密度有直接关系。加强炉体的轻质化程度,就可以减少炉体的蓄热损失。 目前,不少工业炉已采用轻质高铝砖、轻质粘土砖来减低材料的密度,取得很好的节能效果。更有不少先进的工业炉,采用耐火纤维来代替耐火砖,大大降低了材料的密度,大幅度地减少了蓄热损失,成为工业炉节能技术改造的重要措施之一。 少数人认为:对连续炉来说,采用轻质材料砌筑炉衬的意义不大,这是不完全正确的。从理论上来分析,的确如此,因为只有停炉时才会有蓄热损失,既然连续生产,当然没有这种热损失。不过,实际上连续炉的炉温并非一成不变,由于某种操作(如处理生产事故),需要减少热负荷,降低炉温,这时就会产生蓄热损失。所以对连续炉来说,也是需要采用轻质材料来减少炉衬的蓄热损失,只不过其意义不如周期炉那么大。但其更重要的意义,还在于采用轻质材料后,可以降低炉子的热惰性,减少滞后以提高炉子控制的灵敏度,使工业炉的生产过程更容易自动化。炉子的快速升温,可以增加作业时间来增加产量和减少燃料消耗。炉子的快速降温,又可以减少钢材的氧化烧损和过热过烧,保证钢材的加热质量和降低燃耗。所以,连续炉的炉衬也需要采用轻质材料。 3) 增加炉衬内表面的黑度 增加炉衬内表面的黑度,也就是增加炉衬内表面的辐射能力,可以提高炉子的生产率,也可以起到节能作用,但作用有限,一般不超过5%。 增加黑度的方法有:(1)在炉衬内表面涂一层辐射能力大的涂料,如碳化硅、氧化铬、氧化锆等粉末,加粘结剂混合而成的一类胶体,可以使其表面的黑度接近黑体,达到最大的辐射能力。涂料的使用寿命,由于炉内的工作条件特别恶劣,一般都不太长,很少超过3～6个月。(2)将炉衬内表面砌成凸凹形,增加了炉衬的表面积,也就是增加了炉子的炉围伸展度,因而可以强化炉内热交换。在其他条件不变的情况下,可将辐射传热量增加24%以上,提高了产量和减少了燃料消耗。(3)在炉衬内表面粘贴一层耐高温的耐火纤维,这种措施的节能效果较好。这是因为:一方面耐火纤维的黑度接近于1,可以增加炉内的辐射热交换量,提高炉子的产量,节约燃料消耗。另一方面耐火纤维的导热系数很低,蓄热量很小,因此可以减少炉衬的导热损失和蓄热损失,可以较大幅度地节约燃耗,还可以提高炉温而增加产量,是很有发展前途的一种节能措施。 1.6.4改进步进式加热炉的控制[11] 连续加热炉的操作水平直接影响产品的质量、产量和生产消耗指标，所以国内外关于加热炉自动控制的研究一直受到重视，发展的比较快，也取得了较为丰硕的成果。步进式加热炉的自动控制主要是控制加热炉内燃烧工况达到最佳，即在温度及工艺条件满足要求的前提下，燃料和空气量保持最佳配比。氧气量整定控制技术即是其中之一。将氧化锆氧化量检测探头布置于加热炉炉顶，通过检测燃烧产物湿成分的氧浓度，可实现氧含量的连续检测，其中供热区氧含量的检测值用来整定烧嘴的空/燃比率，保证所需要的含氧量。依据每段助燃空气的检测，并将其值输入比率调节器，由常规的空/燃比率控制系统来实现“空气先行”的策略。再依照操作者按各种钢种选取的比率自动地调节煤气流量，在最低允许的空/燃比下运行可提高能源利用效率。该技术在以油-汽为燃料的步进式加热炉上同样适用。80年代以来，由于计算机的发展与普及,加热炉开始采用数学模型以优 化炉子的操作。 我国从80年代初开始进入加热炉计算机控制系统研究阶段。就国内来说，我国钢铁企业现有轧钢炉窖近千座，其中加热炉700多座。有些加热炉可达到国外90年代水平，但发展极不平衡，先进与落后差距很大。目前，国内大多数加热炉的计算机控制水平很低，虽然引进了一些先进的控制系统和设备，但绝大部分加热炉计算机控制系统仍然处在计算机过程控制的水平上，且仅局限于以燃烧控制技术为基础，绝大部分未能实现模型化控制，甚至还有少数加热炉由人工操作，其加热质量和能耗相距甚远。近几年来，随着学科交叉的日益深入、计算机科学的不断发展和现代控制理论的逐渐成熟，国内对加热炉数学模型的研究越来越活跃起来，并且取得了一些进展。例如陈永、张卫军、陈海耿以能量平衡和热传导方程为基础，建立较为严密的炉子简化模型，使燃料消耗这个目标量与钢温联系起来，构成燃料消耗最低的真实目标函数，从而可以运用最优升温曲线；为充分减少加热炉工况、运行条件和环境等变化因素对加热炉描写精确化带来的不利影响，梁军引入模型在线辨识机制，推导了一个具有在线校正功能的离散化模型，并在此基础上，运用了广义最小方差控制原理设计相应的自校正控制算法；杨宗山、陆宗武以热平衡原理为理论基础，建立加热炉的机理数学模型，直接以加热炉各段燃料消耗为目标，实现加热炉各段燃料的最小化，并且根据所得模型，按照炉内加热耗能最小的原则，实现了最优递阶计算机控制。虽然加热炉数学模型目前己取得了一些研究成果，但还有许多的工作可做，如何有效地把加热炉的工艺特点和实验数据结合起来形成一种工艺模型，并利用机理模型和热平衡计算来修正该模型将成为今后数学模型的一个重要研究领域。在加热炉模型化研究的同时，计算机控制应用也日趋广泛，提出了新的控制策略，控制水平有所提高，甚至有的加热炉计算机控制系统部分实现了以数学模型为主导的钢坯温度控制。例如莱钢热轧窄带钢步进式加热炉计算机优化控制系统中的热工控制由直接数字控制(DCC)和计算机监督控制(SCC)两级组成，DCC级的燃烧控制实现了双交叉限幅控制，并提出切除积分的点补充条件，改善了控制效果，同时以软件的方式实现了煤气热值的动态实时估算，保证了空气消耗系数随热值同步变化，SCC级提出了考虑二维效应的一维平板模型，提高了模拟的精度，并以段法的离线分析解决了总括热吸收率的动态补偿问题，还建立了金属氧化烧损模型，对金属氧化烧损量进行在线实时跟踪计算，有利于降低氧化烧损，实现了加热炉的优化控制；秦皇岛首钢板材有限公司加热炉计算机控制系统，避开许多难以检测的物理量及建立精确数学模型的困难，而直接根据系统中易于检测的温度、压力、流量等三种物理量，采用智能控制技术设计了智能控制器，进行系统辨识，实现了加热炉的智能和优化控制，炉子的单耗从47.683kg/t下降到33.04kg/t，氧化烧损从1.67%下降到0.96%.浙江大学的梁军将智能控制的思想和方法与自校正控制技术相结合，提出了一个基于知识和在线辨识机制的加热炉混合智能控制系统，还在此基础上，进一步研制开发成功了一套轧钢加热炉计算机集成控制系统“FURNCUN”，并己应用在多个轧钢厂的加热炉中。总之，我国的理论研究虽已赶上国际水平，但与工业发达国家相比，差距仍然不小。为了提高我国加热炉控制的水平，还有大量的工作有待于进一步开展。 近年来，国外人工智能和发展的实用化，特别是模糊控制和专家系统取得成功，已用于加热炉控制中，如日本川崎钢铁的加热炉控制系统。 1.7天然气的特性 随着我国绝大部分地区开始普及使用天然气及燃料技术和工业炉技术的日趋成熟，很多钢铁厂都开始改造和新建燃天然气加热炉。 1.7.1天然气加热炉的优势 燃气加热炉相对于燃煤和燃油加热炉有很明显的优势，所以在有气源的地方现行设计的加热炉，可以考虑使用天然气加热炉。 （1）品质优势：天然气的洁净优势可以将对排放物对环境的影响降到最低。有了这种优势，加热炉尾气可以直接排入厂房内而不至于影响车间生产环境。 （2）结构优势：天然气加热炉不需要依赖烟囱的抽力就能运行，只需要有高出炉顶2米左右的铁烟囱即可。这样一来既可以节省烟道和烟囱投资，又可以使炉子安装时不受烟道位置的限制，工艺流程布置更合理。 （3）节能优势：天然气加热炉顶的短小烟囱很容易制成热交换器，将燃烧所需 要的助燃风进行预热，从而提高热效率。 天然气是一种清洁能源，具有热值高、燃烧稳定、设备简易、便于控制以及污染小等优点。炉用燃料的选择对组织炉内火焰的合理、稳定、高效燃烧起着决定性的作用，所以火焰炉的最佳燃料是气体燃料，特别是高热值的天然气、戊烷合成气、混合煤气等。鉴于天然气的种种优势，天然气富裕的地方开始以天然气代替其他燃料作为加热炉燃料。下面将介绍天然气的一些特性。 1.7.2天然气特征和性质 天然气为天然的气体燃料，其成分大部分为碳氢化合物，天然气燃料内含有大量低碳氢和高碳氢化合物，如甲烷（CH4）、乙烷(C2H4)、丙烷(C3H8)、高碳氢化合物(CnHm)。等，各组分的量都是用体积百分数表示。天然气的成分根据产地不同有一定的差别，即天然气内含的碳氢化合物的体积百分数有所差异。 天然气相对密度为0.587，低位发热值为3532KJ/m3，理论空气耗量为9.4。黑度值：不发亮火焰0.2～0.3，微弱发亮火焰0.4，发亮火焰0.6。火焰燃烧速度为0.5～0.7。天然气不仅是优质的原料，也是宝贵的化工原料。作为气体燃料具有热值高、热值比煤气（6070KJ/m3）、焦炉煤气(14650KJ/m3)，更高，质量稳定、设备简易、便于控制以及价格经济和减少污染等优点[12]。 1.7.3天然气的燃烧特性 天然气是以甲烷为主的烷烃类气体。天然气在大气中的燃烧是扩散式燃烧，燃烧过程是天然气与空气混合—着火燃烧。其中混合是燃烧过程的关键。混合效果取决于以下几个因素：（1）两气流的温度，（2）两气流的质量，（3）两气流的相对速度，（4）两气流的相交角度。扩散式燃烧时，天然气与空气两气流的情况是：没有经过预热，体积差大（1份天然气燃烧约需10份空气），密度差较大(天然气与空气的密度差为0.58～0.62:1)，相对速度和交角小，相遇时无涡流。所以单纯的扩散燃烧混合不良，燃烧不完全，火焰软而长。天然气火焰喷出速度小、动量小，难以克服火焰空间的高温浮力，必然会向上飘。美国产的天然气含有16%左右的C2H4，火焰亮度比中国、俄罗斯及西欧产的天然气火焰亮度更高。德国和俄罗斯均在研究天然气燃烧过程自增碳的方法提高火焰亮度。 表1.1中给出了CH4、CO和H2的主要特性。H2的燃烧反应机理是典型的支链反应，主要的基本反应是自由原子和自由基的反应，几乎每一个环节都发生链的支化。这种连锁反应的反应速度随时间变化的一个重要特征是反应的初期有一个“感应期”。CO的燃烧反应也具有像那样的支链反应特征，实践证明，CO只有在有水存在的情况下才可能开始快速的燃烧反应，因有水参加，这是一个复杂的连锁反应。一定浓度的水有利于CO的燃烧反应，但水分过多，则会因降低燃烧温度而减慢反应速度。CH4的燃烧机理比H2和CO复杂，它在较低温度下就开始反应，温度区域不同，反应机理也不同。CH4在低温（900K）下反应机理的特点是生成中间产物HCHO，由它又生成新的活化中心。高温下CH4的燃烧反应除了氧化物的连锁反应外，还伴随着CH4的分解。在相同的条件（如相同的空气系数、相同的可燃混合物预热温度）下，H2的火焰传播速度远大于的CO和CH4的，当n=1.05时，H2的uL=164cm/s，CO的uL=28cm/s,CH4的uL=32cm/s。若将可燃混合物预热至200℃，那么H2的uL=600cm/s，CO的uL= 100cm/s，CH4的uL=60cm/s。[13] 表1.1 CH4、CO、H2的主要特性 1.7.4天然气加热炉应用实例 表1.2 天然气加热炉的应用实例 用户名称 类型 产量 投产时间 天津天铁轧二制钢 推钢加热炉 60t 2002 宝鸡桥梁设备厂 锻造炉 2t/炉 2002 天津大沽化工厂 烧碱炉 18t/炉 2002 长城特钢一分厂 双步进底式加热炉 2002 宝钛集团宽厚板材料公司 推钢式加热炉 40 t/h 2004 1.8本章总结 本章介绍了加热炉的设计、生产的节能理论：“三高一低”理论及连续式加热炉的发展趋势，即向大型化、自动化步进式炉发展。详细的介绍了步进炉的步进原理和加热工艺，步进式炉的节能方向也作为重点给予了介绍说明。此外，还对天然气的性质和天然气加热炉的优势做了介绍。 步进式加热炉较推钢式加热炉具有各种明显的优越性，在将来设计的连续式轧钢加热炉中炉型大多选择用步进式的。天然气加热炉以其优越的性能得到用户的青睐，经过近40年的发展，技术已经比较成熟。 2 设计方案 2.1 设计原始数据 (1)．设计题目：年产量190万t的步进式天然气加热炉 (2)．炉子工作时间：一年炉子按照正常工作320天，检修45天 (3)．燃料的选择: 选用的天然气成份（见表2.1） 2.1天然气干成分表 （%） 成分 种类 CH4 C2H6 C3H8 CO2 CO H2 N2 合计 天然气 97.10 0.48 0.06 0.31 0.01 0.09 1.95 100 (4)．生产产品的规格 ①种类：优质碳素钢（20 钢）； ②尺寸：180mm×180mm×12000mm； ③料坯的入炉温度：t0=20℃； ④金属加热终了温度：t产=1150℃； ⑤金属断面温差： ℃； ⑥废气出炉温度：t =800℃。 2.2 设计方案 2.2.1 炉型的选择 采用上下两面加热的步进梁式加热炉，平顶，采用三段式炉型，炉子从装料端至出料端沿炉长方向分为不供热的预热段，加热段和均热段。加热段之间、加热段和均热段之间均设有压下装置。均热段上部采用平焰烧嘴加热，其他供热均采用侧部条调焰烧嘴。其优点有： （1）允许加热段有更高的炉温，因而可提高炉子的单位生产率； （2） 因具有均热段，料坯出炉时可获得较均匀的加热； （3） 在必要时三段炉型可按两段制度操作； （4）传热效率高，温度及炉压分布均匀，炉膛空间小，炉顶形状简单。 （5）炉型结构简单，下部深度浅，热效率高，操作条件好。 2.2.2 装出料方式 端进侧出：由于本设计加热的料坯的断面尺寸小，长度长，进料方式选择端进料比较好。基于本设计中料坯断面尺寸小，且要求金属加热终了时断面温差小，也就是加热质量要求高，所以采用侧出料较好。 2.2.3 供热方式 本设计中加热分配为：上加热占26%，上均热占14%，下加热占40%，下均热占20%。设四个温度控制段，即均热段上下控制，加热段上下控制，各段具备灵活的调节能力。 这样分配完全根据工艺要求及产品要求而制定的，能使料坯良好的经过加热，加热终了时断面温差很小。 2.2.4 烧嘴的布置与选型 均热段上部及加热Ⅱ段上部采用平焰烧嘴加热，这样可以降低炉膛的高度，炉顶形成一个温度均匀的辐射面，使钢坯均匀受热；其他供热均采用炉侧带中心风的地NOx调焰烧嘴。烧嘴完全根据加热量的分配而进行布置的。连续加热炉加热段炉温较高，且我们要求炉温均匀性较好，因此烧嘴燃烧火焰要有一定长度和铺展面。另外要求燃烧时火焰长度可以调节，根据各种天然气烧嘴的特性，查《火焰炉设计计算参考资料》侧烧嘴决定选用TGW-Ⅰ型半喷射式烧嘴；平焰烧嘴选用TP8-150型。具体细节见表。 表2.2 热负荷及烧嘴分配 分段名称 热负荷（ ） 百分比（%） 烧嘴形式 烧嘴个数 加热段上部 加热段下部 均热段上部 均热段下部 2335.1 3592.4 1257.3 1796.2 26 40 14 20 TGW-I-8 TGW-I-8 TP8-150 TGW-I-8 8 16 10 6 2.2.5排烟方式 由于步进炉不能下排烟且侧排烟比较占用空间，所以选用上排烟。炉尾上部设集气管，烟气由集气管后进入换热器进行热交换。 2.2.6 换热器结构 选用高效平滑直管金属换热器，并带“一”字型纽带插入件，这样可以提高对流热系数，从而提高换热效率。其他许多设计方案在此不一一加以说明，将在热工计算中详细说明。 在空气预热器出口的热风总管上设置有热风放散管及热风放散阀，当热风温度超过设定值是，自动放散热风，用以加大预热器内空气流量，降低空气管组管壁温度，保护预热器。 为了保护换热器，设置稀释空气管道，当进入换热器烟气温度超过900℃时，要自动向烟气内渗入稀释空气。 2.2.7炉子主要部位砌筑材料和厚度 浇注料整体浇注的炉顶和炉墙结构，并采用绝热层完善炉体绝热，减少炉体散热，改善操作环境。炉子砌筑材料及厚度如表2.3。 表2.3 炉子砌筑材料及厚度 砌筑部位 材料名称及牌号 厚度/mm 炉底 高铝砖 LZ-55 黏土砖 N-1 轻质黏土砖 NG-1.0 绝热板（ρ=220Kg/m3） 总厚度 116 68 272 50 506 墙 致密高铝浇注料 轻质黏土砖 NG-1.0 绝热板（ρ=220Kg/m3） 总厚度 200 116 50 366 炉顶 致密高铝浇注料 硅酸铝纤维毡RT 膨胀蛭石轻质耐火混凝土 总厚度 200 30 70 300 2.2.8 步进机械 炉底步进机械采用全液压传动双轮斜台面结构，主要有平移框架和升降框架组成，平移和升降各配有导向装置。工艺操作电控系统的PLC控制完成。有三种操作方式：手动、半自动、自动。为限制机械液压冲击和震动，以及板坯的巨大惯性对步进梁产生不响，在平移缸和升降台面上分别安装了限位器和位移传感器，对步进梁的升降和平移运动的加速、减速进行了准确有效的控制。 2.2.9 炉体的钢结构 炉子钢结构是普通碳钢板和型钢焊接件，它分为三个主要部分。 ①炉底结构钢 它由8mm厚的炉底铺板和大型工槽钢的横梁和立柱组成，用以安装和支撑炉子支撑和炉子砌体，该部分钢结构应该与步进框架和支撑梁一起在制造厂制作，以便顺利安装。 ②炉子两端和两侧的钢结构 它由6mm厚的炉墙钢板与工槽钢立柱焊接而成，用以安装炉门、烧嘴、支撑横水管以及支撑炉子上部钢结构的质量。 ③炉子上部钢结构 它是用中小型钢和大型宽边工字梁及其支撑立柱焊接而成，用以吊挂炉顶的锚固砖，铺设操作平台和支撑炉子上部管道。 2.2.10水梁绝热 炉底梁及立柱采用双层绝热包扎结构，如表2-4所示。 表2-4 炉底包扎结构 部位 材料名称 厚度（mm） 支撑梁 及立柱水管 水梁专用浇注料 硅酸铝纤维毡 梁60 ，立柱70 20 总厚度 梁80 ，立柱90 2.2.11热风管道的绝热包扎 对于热空气管道，根据管径的不同，分别采用内称或外包扎绝热材料以减少热量散失。绝热层耐火材料组成如表2-5所示。 表2-5 绝热层耐火材料组成 砌筑部位 材料名称及牌号 厚度/mm 空气管道 管道用内绝热 轻质黏土砖 NG-0.6 硅酸铝耐火纤维毡 管道用内绝热 轻质黏土砖 NG-0.6 硅酸铝耐火纤维毡 管道用外包扎绝热 硅酸铝耐火纤维毡 管道用外包扎绝热 硅酸铝耐火纤维毡 外包扎绝热层用镀锌铁皮 141 116 25 257 232 25 100 75 0.5 3．热工计算 3.1 原始技术数据 3.1.1 天然气干成分 3.1天然气干成分表 （%） 成分 种类 CH4 C2H6 C3H8 CO2 CO H2 N2 合计 天然气 97.10 0.48 0.06 0.31 0.01 0.09 1.95 100 3.1.2 空气预热温度 t空=450℃ 3．2 热工计算 3.2.1 燃料燃烧计算 （1）．天然气干、湿成分的换算： 1）根据环境温度 =20℃，查资料可得 ＝18.9 g/标m 代入公式得： K =0 .977 2）把K==0 .977代入公式，如 计算天然气的CH4湿成分，其它成分换算同理，计算结果如表3.2 表3.2 天然气湿成分（%） 成分 种类 CH4 C2H6 C3H8 CO2 CO H2 N2 H2O 合计 天然气 94.87 0.47 0.06 0.30 0.01 0.09 1.91 2.29 100 （2）．计算天然气的低位发热量： 查参考《火焰炉设计计算参考资料》表3得各种成分的低位发热量。 把表3.2中天然气的湿成分代入公式得： （3）．计算理论空气需要量L 把表3.2中天然气湿成分代入公式得： （4）．计算实际空气需要量L ，对于有焰燃烧，取n=1.2代入公式： L =nL 可得：L =9.13×1.2=10.96标m /标m 由公式：Ln湿=（1+0.00124 ）L ，有 Ln湿=(1+0.00124 18.9) 10.96=11.22标m /标m （5）.计算燃烧产物生成量及成分 把表3.3中天然气湿成分代入下列公式可计算得燃烧产物中CO2的生成量： 同理可以求出 、 、 的含量，进而可以算出燃烧产物的体积含量。 表3.3 天然气燃烧产物生成量及成分 成分 名称 合计 生成量(标m ) 0.96 8.68 0.38 2.19 12.21 体积含量(%) 7.86 71.09 3.11 17.94 100 （6）.计算天然气燃烧产物重度 把表3—4中燃烧产物体积百分含量代入式（1—21）可得： （7）．计算燃料理论燃烧温度 由于本设计采用高效换热器，空气的预热温度可以达到450℃，由t =450℃，查资料可得c =1 .338 kJ/标m ,设t =1800~2100℃，可查资料得c =1.672kJ/标m . 设Q =0，按式t = EMBED Equation.3 = =1998 ℃ ≮1800℃ 因此可以满足连续加热炉的加热工艺要求。 3.2.2 炉膛热交换计算 计算的目的是确定炉内各段综合辐射系数。 计算方法和步骤如下： （1）预确定炉膛主要尺寸 1） 炉膛宽度 由于料坯长度为12m，所以步进梁式式加热炉物料的摆放排数选n=1 ; 炉宽B： 式中：l—料坯长度，mm a—料坯端头与炉墙内表面的距离，一般取200~250mm（取250mm）则： 对砌砖炉体结构，为了砌筑施工方便，炉体宽度应为耐火砖宽度（116mm）的整数倍，计算： 12500÷116=107.8不是整数，可以取108块砖宽度，即：B= ，满足了为耐火砖宽度的整数倍的要求.所以取： B=12528mm 2） 炉膛高度： 查资料，参考马钢（合肥）高速线材厂加热炉数据取：H加上 =H均上＝1400mm， H ＝900mm，对于步进式加热炉炉膛下部高度各段是相等的现取H下=2000mm。 3)炉膛长度：设均热段长度为L ，加热段长度L ，预热段长度L 。 4)炉顶结构：确定为平顶。 5)出料方式：侧出料。 （2）．计算炉膛相关尺寸 1）各段炉底面积 ㎡ ㎡ ㎡ 2）各段包围炉气内表面积 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 3） 各段充满炉气的空腔体积 （3）．计算各段平均有效射程 按聂夫斯基近似公式计算得： （4）．计算炉气中二氧化碳和水汽分压 由燃料燃烧计算（见表3.4）得： ＝7.86/100=0 .0786大气压； ＝17.94/100=0 .1794大气压 （5）炉气黑度 预热段 PCO2S预=0.0786×101.325×1.51=12.03KPa•m PH2OS预=0.1794×101.325×1.51=27.45KPa•m 加热段 PCO2S加=0.0786×101.325×2.24=17.84KPa•m PH2OS加=0.1794×101.325×2.24=40.72KPa•m 均热段 PCO2S均=0.0786×101.325×2.24=17.84KPa•m PH2OS均=0.1794×101.325×2.24=40.72KPa•m 参考化工出版社《冶金加热炉设计与实例》2008.4，图2-28、图2-29、图2-30。查相关黑度数据有： 预热段温度800℃， 0.112+1.06×0.204=0.328 预热段温度1100℃， 0.098+1.06×0.160=0.268 加热段温度1100℃， 0.114+1.06×0.202=0.328 加热段温度1250℃， 0.102+1.06×0.180=0.293 均热段温度1250℃， 0.102+1.06×0.180=0.293 均热段温度1200℃， 0.108+1.06×0.190=0.309 由《火焰炉》知识：对于步进梁式炉，为得到最大生产率，料坯间隙有一最佳值，对于方坯来说，这一最适合的间隙约为料坯厚度的0.4～0.5倍。 所以钢坯中心距为180+0.4×180～180+0.5×180，即252～270，此处选取260mm。则钢坯面积：F2= ( ) 钢坯遮住的面积：F3＝ ( ) 钢坯之间留有间隙十，综合辐射系数 查《火焰炉设计计算参考资料》表2-1，有：钢坯的黑度 =0.8 砌体对钢坯的角度系数 预热段 加热段 均热段 预热段温度800℃ 预热段温度1100℃ 加热段温度1100℃ 加热段温度1250℃ 均热段温度1250℃ 均热段温度1200℃ 预热段、加热段相交处平均值 加热段、均热段相交处平均值 （6）炉长的确定 最大生产率： G=225t/h 预选炉底强度： H=600 有效炉底面积： ( ) 有效炉长： (m) 炉长L的确定： (m) 取33m 炉宽： B=12.528m 3.2.3 炉长及加热时间的确定 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-5，得20℃时20 钢的密度 ，则钢坯的单重 。 要求每小时加热的钢坯数量为 190000/3055=62.2（根），炉内放置的钢坯数为33000/260=126.9（根），则钢坯加热时间t=126.9/62.2=2.040(h)。 计算满足上述加热时间要求的炉温制度和燃料消耗量 将方坯看成截面积与之相等的圆坯，则圆坯的计算半径： 预热段终了和加热段开始处钢坯表面温度先按630℃进行计算，然后进行校核。则交界处热流为： 此时钢坯内温差为： 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-1，的600℃时， EMBED Equation.DSMT4 ℃ 则， ℃ 钢坯此时的平均温度 ℃，则该温度下钢坯的焓及导热系数为： 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-3，得598℃时， KJ/kg ℃ 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-1, 得598℃时， EMBED Equation.DSMT4 ℃ 设在加热完了时钢坯的温差为10℃，则加热终了时钢坯的平均温度为： ℃ 在此温度下钢坯的平均比热：查《火焰炉设计计算参考资料》表3-3，得1145℃时， KJ/kg ℃ 在此温度下钢坯的热焓， KJ/kg 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-1，得在温度1145℃时，热导率 kj/(㎡.h.℃) 加热段终了进入钢坯表面的热流为： q KJ/(㎡.h) 均热终了处的炉气温度： (℃) 加热段终了和均热段开始处钢坯表面温度先按1100℃进行计算，然后进行校核。则交界处热流为： 此时钢坯内温差为： ，查《火焰炉设计计算参考资料》表3-1，得在温度1100℃时，热导率 kj/(㎡.h.℃)， 则： ℃ 钢坯此时的平均温度 ℃，则该温度下钢坯的焓及导热系数为： EMBED Equation.DSMT4 ℃ 均热段内钢坯的热量焓增加量为： 均热段内的平均热流为： ℃ 钢坯在均热段内的时间为： 均热段的长度为： 加热段完了取出炉钢坯的温差为60℃，则加热段终了时钢坯的平均温度为： ℃ 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-3，得1120℃时， KJ/kg ℃ 在此温度下钢坯的热焓： =0.6908×1120=773.70 KJ/kg 查《火焰炉设计计算参考资料》表3-1，得热导率： 5=103.75 ℃ 加热段终了进入钢坯表面的热流为： 加热段终了处的炉气温度 ℃ 加热段的焓增： 加热段的平均热流： ℃ 钢坯在加热段的加热时间： 加热段的长度为： 钢坯在预热段内的焓增量为：( ) 预热段炉长为：L =33.00-16.82-5.78=10.40 m 钢坯在预热段内的时间: =2.040-1.040-0.357=0.643 h 预热段内的平均热流为： 3.2.4 炉膛热平衡与燃料消耗计算 基准温度为车间内平均环境温度设为20℃。 炉门规格及数量的设置： 端进料炉门1个，规格为300×12580mm；侧出料炉门2个，规格为690×600mm； 操作炉门2个，规格为550×500mm；人孔1个，规格为580×1000mm。人孔与其他炉门不同，当炉子正常工作时，用耐火砖砌堵封严，只有停炉检修时才拆开。 (1)．炉膛热量收入 1）燃料燃烧化学热 ，设炉膛燃料消耗量为 则： 2）预热空气进入炉膛物理热 查表1-5[3]得， EMBED Equation.3 =10.96×(1.338×450-1.296×20) =6314.93 3）燃料带入的物理热 由于燃料不预热，所以该项忽略不计。 4）金属氧化放热 取烧损率为a=0 .015 所以： (2)．炉膛热支出 1）加热金属带出物理热 式中 ℃ , ， 所以： 2）出炉膛废气带出的物理热损失 式中： ℃， ℃，查《火焰炉设计计算参考资料》表1-5得： 所以： 3） 燃料化学不完全燃烧损失的热量 （KJ/h） 式中：2900—CO和 的混合发热值； P—烟气中含有未完全燃烧的成分的百分数。若燃料采用无焰燃烧P=0，有焰燃烧P=0.003-0.03。取P=0.02；则 （KJ/h） 4）机械不完全燃烧损失 由于采用气体燃料，所以 5）炉壁导热损失 表3.4 炉子砌筑材料及厚度 砌筑部位 材料名称及牌号 厚度/mm 炉底 高铝砖 LZ-55 黏土砖 N-1 轻质黏土砖 NG-1.0 绝热板（ρ=220Kg/m3） 总厚度 116 68 272 50 506 墙 致密高铝浇注料 轻质黏土砖 NG-1.0 绝热板（ρ=220Kg/m3） 总厚度 200 116 50 366 炉顶 致密高铝浇注料 硅酸铝纤维毡RT 膨胀蛭石轻质耐火混凝土 总厚度 200 30 70 300 （A）炉子各段炉壁内表面平均温度 的计算 a)均热段 已知， ， ， ， =1176℃ b)加热段 已知，， ， ， ， ＝1108℃ c)预热段 已知： ， ， ， ＝831℃ （B）环境平均温度 ℃ （C）炉壁导热损失计算 均热段炉墙 已知： ℃ ， ℃， ， ， ， ( ℃)， ( ℃)， ( ℃)， 设：高铝浇注耐火材料与轻质黏土砖界面交界处的温度为900℃ ，轻质黏土砖与磷酸珍珠岩绝热板界面交界处的温度为100℃ 则： 高铝浇注料的平均温度为： ℃ 轻质黏土砖的平均温度为： ℃ 磷酸珍珠岩绝热板的平均温度为： ℃ 那么： EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 所以： 验算假设砌体的平均温度的正确性： ℃ ℃ =476℃ 计算结果与假设相差较大需要重算，设： ℃， ℃， ℃ ，那么： EMBED Equation.3 EMBED Equation.3 所以： 验算假设砌体的平均温度的正确性： ℃ ℃ =486℃ 重算结果与假设值相差很小，不需再重算。 那么均热段高铝浇注耐火材料与轻质黏土砖炉墙交界处实际温度： ℃ 那么均热段轻质黏土砖与磷酸珍珠岩绝热板炉墙交界处实际温度： ℃ 均热段炉墙外表温度： ℃ 同理可计算其他部位炉壁导热损失，计算如下表： 表3.5 炉壁导热损失 炉壁部位 炉壁内表面积 （） 导热损失（KJ/h） 炉壁外表面温度 均热段炉顶 72.41 223951 64 均热段炉墙 16.18 63036 74 加热段炉顶 210.72 604857 62 加热段炉墙 47.1 170062 70 预热段炉顶 130.29 265271 47 预热段炉墙 18.72 47182 57 合 计 495.42 1374359 (平均)62 6)炉底冷却水管带出的物理热损失 取纵水管的规格为：φ108× 20mm 六根固定梁，四根步进动梁，考虑支撑水管的热损失，计算按12根纵水管计算。 表3.6 各段水管散热面积( ) 项目 预热段 加热段 均热段 面积 42.32 68.45 23.52 预热段的平均温度按950℃计算，则 加热段的平均温度按1250℃计算，则 均热段的平均温度按1200℃计算，则 水封耗热量为10000kg/h,冷却水升温为10℃，则水封热损失为： 总的水冷损失为： 7) 经炉门的散热损失 (A)经炉门的辐射热损失 按式 , KJ/h a)经出料炉门的辐射热损失 均热段炉气温度 QUOTE 炉门开启面积 取单位时间开启时间 ，遮蔽系数，则 QUOTE KJ/h b)经进料炉门的辐射热损失 所以 (B)经炉门的溢气损失Q溢 由于本设计经炉门溢气量较少，所以可以忽略。 6) 其它热损失 Q它 这些热损失包括炉底导热热损失、操作炉门散热热损失等。这里按经验选 Q它＝0.03Q入 7)炉膛热平衡式与燃料消耗量 因此由热平衡有： 即： (3)验算 加热段辐射到预热段的热流一般为100000～130000 ,本例取130000 =544310 ，则加热段辐射到预热段的热量为 。加热段1250℃的炉气带入预热段的热量为 ，预热段烟气带走的热量为 。预热段的焓增量为： 这个值与前假设值相差较大，需重新计算。 本次假设预热段终了是钢坯表面温度570℃，则，相应的的计算数据如下： 各段钢坯温度、长度及其他数据，见表3.7。 表3.7 各段钢坯温度、长度及其他数据 项目 预热段 加热段 均热段 (段终)钢坯表面温度(℃) 570 1150 1150 (段终)钢坯平均温度(℃) 529 1120 1145 (段终)钢坯温差(℃) 82 60 10 各段长度(m) 8.83 18.39 5.78 平均热流( ) 217703 163879 58658 焓增(KJ/kg) 297.77 466.87 52.4 加热时间(h) 0.546 1.137 0.357 炉壁导热损失，见表3.8 表3.8 炉壁导热损失 炉壁部位 炉壁内表面积 （） 导热损失（KJ/h） 炉壁外表面温度 均热段炉顶 72.41 223951 64 均热段炉墙 16.18 63036 74 加热段炉顶 230.39 661319 62 加热段炉墙 51.49 185913 70 预热段炉顶 110.62 225223 47 预热段炉墙 15.89 40049 57 合 计 496.98 1399491 (平均)62 水管热损失 表3.9 各段水管散热面积( ) 项目 预热段 加热段 均热段 面积 35.93 74.84 23.52 为减少热损失，吸热量按高温段绝热层完好率60%，低温段80%计算。 预热段的平均温度按950℃计算，则 加热段的平均温度按1250℃计算，则 均热段的平均温度按1200℃计算，则 水封耗热量为10000kg/h,冷却水升温为10℃，则水封热损失为： 总的水冷损失为： 其他同第一次的数据。 7)炉膛热平衡式与燃料消耗量 因此由热平衡有： 即： (3)验算 加热段辐射到预热段的热流一般为100000～130000 ,本例取130000 =544310 ，则加热段辐射到预热段的热量为 。加热段1250℃的炉气带入预热段的热量为 ，预热段烟气带走的热量为 。预热段的焓增量为： 这个值与前假设值相差不大，不必重新计算。 4)炉膛热平衡表(见下表) 表3.10 炉膛热平衡表 炉膛热收入 炉膛热支出 序号 项目 热量（×kJ/h） ％ 序号 项目 热量(×kJ/h） ％ 1 2 3 燃料燃烧化学热 预热空气带入物理热 金属氧化放热 255.848 47.261 15.926 79.15 16.16 4.68 1 2 3 4 5 6 加热金属物理热 出炉膛废气物理热 冷却水带出物理热 炉壁导热损失 炉门热损失 化学不完全燃烧热损失 其它 148.533 104.430 49.148 1.399 0.653 5.301 9.571 46.56 32.73 15.41 0.44 0.20 1.61 3.00 合计 319.03 100 合计 232.94 100 5)炉子工作指标 eq \o\ac(○,1)单位燃耗： N eq \o\ac(○,2)单位热耗： QUOTE eq \o\ac(○,3)炉膛热效率： QUOTE eq \o\ac(○,4)炉子热效率： QUOTE 注：为了给炉子提高生产率留有一个余量，在选择烧嘴数量及燃烧能力时，炉子实际燃料消耗量可为计算值的1.1倍确定，即： 3.2.5 天然气烧嘴的选用 1）选择依据 ①燃料种类：天然气； ②天然气低位发热量：34186 ③炉子最大燃料消耗量： ④炉子最大湿空气需要量： QUOTE ； ⑤预热空气温度：t空＝450℃； ⑥供热量分配：上加热侧烧嘴占26%，上均热平焰烧嘴占14%，下加热侧烧嘴占40%，下均热侧烧嘴占20%。 2）烧嘴类型 本设计的步进梁式加热炉的供热方式采用上、下加热，由于炉子下部的立柱较多，布置烧嘴受到很大的限制，因此在炉子下部布置侧烧嘴。在使用侧烧嘴时，为了改善炉宽方向上的温度均匀性，一般采用喷出速度较高的调焰烧嘴，使火焰长度在一定范围内可调。 本设计采用TGW-Ⅰ型半喷射式烧嘴，它利用天然气的压力吸入占总空气量10～15%的一次空气使其混合，再与鼓风机鼓入的85～90%的二次空气混合，边混和边在炉内燃烧。半喷射式比同样能力的喷射式烧嘴体积小，适合高负荷工作，火焰长度比较短与喷射式烧嘴相比，这种烧嘴的调节范围较大，对炉压波动不敏感，还适合于预热空气。 表3.11 加热炉的热量分配和烧嘴配置 分配项目 热量分配（％） 供热量（标） 烧嘴配置数目(TGW-I-8) 上段 下段 上段 下段 上段 下段 加热段 26 40 2335.1 3592.4 8 16 均热段 14 20 1257.3 1796.2 10(TP2-150) 6 3.2.6 空气换热器设计计算 1）已知数据 出炉膛烟气温度（由工艺给出）：t废膛＝800℃; 出炉膛烟气的流量：V废膛＝ ＝12.21×7484＝91380 ; 进换热器空气温度：t空入＝20℃； 烧嘴前要求空气预热温度：t空＝450℃; 预热空气流量（按设计燃料消耗量B计算）：V空＝＝10.96×7484＝82025 ; 2)设计数据 进换热器烟气温度（考虑烟道降温损失）：t烟入＝750℃； 进换热器烟气流量（考虑炉尾溢气损失）：V烟入＝91000 进换热器空气温度（地区大气平均值）：t空入＝20℃； 出换热器空气温度（考虑热网管道降温损失）：t空出＝480℃ 预热空气流量（考虑生产率提高10%的可能性）：V空＝90300 3）设计方案 换热器种类：采用带插入件和保护组的4行程高效金属管状换热器 换热器结构：平滑直管金属换热器（带“—”字形扭带插入件）； 换热器规格： 换热器布置：顺（直）排。换热管中心距 QUOTE ,，x1＝x2＝0.114m； 换热器气流方向及流速：逆叉流，管外流烟气，设W烟 3标m/ s；管内流空气，设W空＝13标m/s。 4) 设计计算 (A)换热器换热面积 计算换热器烟气温度t烟出 式中；－换热器热利用系数，取＝0.93； , , , —分别为烟气和空气的平均比热，查《火焰炉设计计算参考资料》表1-5 QUOTE 分别为1.505kJ/(标),1.421 kJ/(标),1.338 kJ/(标),1.296 kJ/(标)。 所以 ℃ 计算换热器换热面积 计算预热空气在换热器中获得的热量Q空， 计算换热器中烟气与空气的平均温压 ，℃ 式中，是修正系数。 当空气预热温度大于400℃时，必须进行修正，否则将引起较大的误差。修正系数表达式如下 而 根据P,R计算值,查《冶金加热炉计算与实例》图2-64得 逆流时： ℃ ℃ ℃ 计算传热系数k 计算外烟气侧给热系数 其中 ℃ 根据S＝0.193m, ℃查《火焰炉设计计算参考资料》表5-4得： ℃ d)计算对流给热系数 QUOTE 其中： =541℃， ， ℃ 故： ＝ + ＝23+203＝226 (B)计算管内空气侧给热系数 按下式计算: 其中： =(480+20)/2=250℃ ， 则: 查文献[14]表5-3可见，由于管内插入“－”字形纽带插入件，对流给热系数是光管的1.81倍。 故： QUOTE 传热系数 QUOTE 由于换热器使用中可能产生积灰等现象，导致换热系数降低，影响空气预热温度，所以实际传热系数用计算出的K值乘以降低系数加以修正。这里取 ,则： QUOTE 将 kJ/h , ℃ ， QUOTE m2 5)结构设计 ①确定单根换热管单位长度的换热面积 ②确定单行程换热管总长 ③确定管子根数和单流程单根管单位长度 ，则单根单位管长的流量为： 所以单流程管子根数为： 取1600根 采用两组并联预热器，每组 根，每组含两个单体，每个单体2行程，共4行程。 每根管子的长度为： ④换热管布置 计算垂直烟气流动方向断面上的换热管列数 式中： EMBED Equation.3 QUOTE －烟气流量按=91000/2=45500 QUOTE ； QUOTE －流经换热器的烟气流速，取； QUOTE －垂直烟气流动方向断面上的相邻换热器的间距； －换热管的外径, =0.057 QUOTE QUOTE －换热管的长度,1.96mm。 故 QUOTE ， 取40根 计算沿烟气流动方向上的单个换热器换热管排数 根 ⑤换热器宽度及长度的确定 (a) 换热管距集风箱边缘的距离 b=(0.05-0.1)m , 取b=0.05m (b) 两集气箱间距 a=(0.05-0.2)m , 取a=0.05m (c) 预热器有效高度 预热器的宽度 预热器的长度 6)确定换热器材质 计算换热器最高壁温 本换热器内气流为逆叉式，烟气入口处和空气出口处管壁温度最高，烟气出口处和空气入口处管壁温度最低。分别代入下式 ℃ ℃ 查文献[14]表5-5，换热器可采用两种材质，即表面渗铝碳钢管和碳钢管。换热器烟气出口处前10列换热管采用表面渗碳钢管，其余换热管采用碳素钢管。 7)计算换热器运行经济指标 热效率 = 温度效率 换热器烟气侧阻力损失 该换热器管子排列为直（顺）排列，阻力损失按下下式计算 其中，烟气流速： QUOTE 烟气平均温度: ℃ 由燃料燃烧计算得： 由于 QUOTE 且 查文献[14]表8-7得当温度为541℃时 计算得烟气运动黏度： , , , 则 查献[14]表6-8得：直排管管束阻力修正系数 所以 换热器空气侧阻力损失 局部阻力损失 空气入口扩张阻力损失 冷空气入口管道断面积 冷空气入口风箱断面积 冷空气入口气体流速 面积比 查献[14]表6-6可见， 预热空气由风箱进出换热管局部损失 预热空气由风箱进出换热管共有4次，可近似认为阻力损失相等。 换热管中空气流速 QUOTE 换热器中空气平均温度 ℃ 查献[14]表6-6，0.5 预热空气在下风箱90。拐弯阻力损失 下风箱流动断面积 F＝3.00㎡ 下风箱空气流速 下风箱空气平均温度 ℃ 查献[14]表6-6, QUOTE 预热空气出口收缩局部损失 出口管断面积 预热空气温度 t=480℃ 预热空气出口流速 W0＝7.92标m/s 热空气出口风箱断面积 F=3.00㎡ 面积比 查献[14]表6-6, 摩擦阻力损失 查表6-6[3],得轻微氧化金属管道0.04 L=1.96×2=3.92m , , EMBED Equation.DSMT4 ， ℃ 所以 ： 3.2.7 空气管路阻力损失计算及鼓风机选择 (1).计算条件 进换热器空气流量（鼓风量）： ； 出换热器空气流量（考虑换热器漏风损失5%）： ； 进换热器空气流量（当地平均大气温度）： ℃； 出换热器空气预热温度： ℃； 换热器前空气管道中空气流速（取值见献[14]表6-1）：压力高于5KPa的冷空气管道 ； 换热器中换热管中空气流速（换热器设计计算）： ； 换热器后空气管道中空气流速（取值见献[14]表6-1）：压力高于5KPa的热空气管道 ； 空气量分配： 表3.12 烧嘴空气量分配 分配项目 热量分配（％） 上段 下段 加热段 26 40 均热段 14 20 (2).管路分段 根据管路分段原则,流路中遇到下列情况之一时，则分为一段，流路断面改变；流量发生变化；温度徒然而显著地发生改变（空气流经换热器）；同一段中，若气流方向发生变化，那么直管段部分与拐弯部分应分别计算。将图3-1所示空气管路系统分段如下： 图3—1 空气管路系统示意图 风机出口到换热器入口； 换热器； 换热器出口到总管分岔处； 总风管分岔处到上加热侧烧嘴供风集管； 总风管分岔处到上均热平焰烧嘴供风集管 总风管分岔处到下加热侧烧嘴供风集管； 总风管分岔处到下均热侧烧嘴供风集管。 (3).计算各段空气流量、管道内径、规格及空气流速 ①风机出口到换热器入口 取钢管规格为 ②换热器出口到总管分岔处 取钢管规格为 ③总风管分岔处到上加热侧烧嘴供风集管（流量占26%） 取钢管规格为 ④总风管分岔处到上加热平焰烧嘴集管（流量占14%） 取钢管规格为 ⑤总风管分岔处到下加热侧烧嘴供风集管（流量占40%） 取钢管规格为 ⑥总风管分岔处到下均热侧烧嘴供风集管（流量占20%） 取钢管规格为 ⑦上加热侧烧嘴供风集管到上加热侧烧嘴（流量占13%） 取钢管规格为 ⑧上均热平焰烧嘴供风集管到上均热平焰烧嘴（流量占7%） 取钢管规格为 ⑨下加热侧烧嘴供风集管到下加热侧烧嘴（流量占20%） 取钢管规格为 ⑩下均热侧烧嘴供风集管到下均热侧烧嘴（流量占10%） 取钢管规格为 (4) .确定计算阻力损失的管路系统 根据阻力损失计算原则，确定按到下部侧烧嘴管路系统进行阻力计算.则该供风管路系统由下列区段组成： Ⅰ—鼓风机出口到换热器入口； Ⅱ—换热器； Ⅲ—换热器出口到总管分岔处； Ⅳ—总管分岔处到下均热热集管； Ⅴ—下均热集管到侧烧嘴。 (5).计算阻力损失： 采用表格化计算方法.填算下表： 1)换热器出口后的风路，采用管外包扎，包扎后的热风管路散热降温可查献[14]表6-5，绝热包扎 2)第3栏和第7栏是按管路布置图预先估计的.“+”表示气流上升，“－”表示气流下降2.0℃/m。 3)第4栏和第5栏的管道规格和内径由上面计算查表得到的。 4)第6栏气体流动截面积由第五栏管道内径求得。 5)第9栏0℃时的密度根据气体种类查阅有关图表。 6)第10栏0℃的流量根据上述空气流量分配求得。 7)第11栏0℃是的流速按第10栏和第6栏数据求得。 8)第12栏为各段气体的平均温度.对管道内绝热包扎的降温按 计算，外绝热包扎按0.5℃/m计算。 第Ⅲ段的平均温度： ℃ 末端温度： ℃ 第Ⅳ段的平均温度： ℃ 末端温度： ℃ 第Ⅴ段的平均温度： ℃ 末端温度： ℃ 9)第13栏 10)第14栏速度头由第9、11、12栏中的数据求。 11)第3、12、14栏数据相乘，在除以第5栏数据，结果填入第15栏. 12)第16栏局部阻力系数查表。 13)将以上同一分段中的局部阻力系数总和填入第17栏。 14)将第14栏与第17栏数据乘积填入第18栏。 15)第19栏地区最高大气温度查表。 16)按第20栏公式计算大气密度。 17)第21栏由第9、12栏数据代如求得。 18)第22栏由第7、20、21栏数据代入求得。 19)将分段的第15、18、22栏相加填入第23栏。 20)换热器空气阻力损失见前面计算数据，填入第23栏换热器分段中。 21)把各段分压力损失相加得到总阻力损失，填入第24栏。 表3.13 管道阻力损失计算表 分段号 1 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ 分段名称 2 风机出口到换热器 换热器 换热器出口到主分岔处 主分岔处到下具名热集管端头 下均热集管端头到下侧烧嘴 通道尺寸 分段长度L（m） 3 9 另行计算 见本章换热器计算 10 10 18 管道规格（外径*壁厚） 4 1320×6 2020×6 1020×6 720×4 管道内径（当量直径） 5 1 .308 2.008 1.012 0.712 气体流通横截面积F（m ） 6 1.343 3.165 0.804 0.398 垂直管高度H（m ） 7 5 +3 -4 +1 气体参数 种类 8 冷空气 热空气 热空气 热空气 密度（Kg/标m ） 9 1 .293 1 .293 1 .293 1 .293 流量 （标m /h） 10 95000 90300 18060 9030 流速（标m/s） 11 10.62 7.92 6.29 6.30 平均温度 12 20 475 465 456 摩 擦损失 摩擦阻力系数 13 0 .04 0 .05 0 .05 0 .04 14 78 111 69 69 15 21 28 43 70 通道阻力损失 局部损失 阻力系数 ： 16 EMBED Equation.3 17 1 .8 1 .4 2 .7 1 .8 18 140 155 186 124 几何压头 地区大气最高温度 19 43 43 43 43 大气密度（kg/标m ） 20 — 1.117 1.117 1.117 气体密度（kg/标m ） 21 — 0.472 0.478 0.484 22 — -19 25 -6 分段阻力损失 23 161 480 164 254 188 管道总阻损失（Pa） 24 161+480+164+254+188=1247Pa (6) .鼓风机的选择 主要是额定压力和额定流量的选择。 鼓风机工作时，额定压力主要用来克服下列阻力损失： 1)空气管路压力损失，由上表得 2)流量孔板压力损失，因自动化部分还未计算，在这里取 = . 3)流量调节蝶阀压力损失，因自动化部分还未计算，在这里取 = . 4)煤气烧嘴用空气压力损失： 本设计选用的是TGW-Ⅰ型半喷射式烧嘴，由《燃料及燃烧》P158页给出数据为该烧嘴前二次空气压力为1500-2000Pa. 总压力损失： 总流量: V空＝95000标 考虑烧嘴处压力损失，查文献14表6-10，所以选用2台9-19No.16D-5型离心通风机。 P=14488Pa,V=50991标 ,功率3154KW. 3.2.8 天然气管路阻力损失计算 计算方法和步骤与空气阻力损失相同，所以略去。 3.2.9 烟道阻力损失及烟囱计算 (1) .计算条件 1 )进烟道烟气量： 2)进烟道烟气温度： ℃ 3)烟气密度： QUOTE (2) .绘制排烟系统图。 图3-2 排烟系统简图 (3) .分段 Ⅰ段—炉尾烟气上升烟道； Ⅱ段—炉尾集气管到换热器入口； Ⅲ段—换热器； Ⅳ段—换热器出口到烟囱入口。 (4) .各段烟道断面尺寸 首先预确定烟道中的烟气流速，然后计算截面积，根据截面积确定烟道尺寸。 Ⅰ段：计算上升烟道的断面的端面尺寸。 取炉尾处烟气流速为1Nm/s。 所以： QUOTE Ⅱ段: 由换热器尺寸取矩形烟道尺寸为：4560×2000mm （宽×高） 故：断面积 ， 当量直径 QUOTE Ⅳ段：烟道尺寸同Ⅱ段。 (5) .计算各段烟气温度 Ⅰ段：已知竖烟道入口烟气温度为800℃，查献[14]表6-5取温将4℃/ 。 该段烟气平均温度： =800－0 .5×(4×5)=790℃ 末端温度： =800－4×5=780℃ Ⅱ段：该段烟气平均温度： =780－0.5×(4×7)=766℃ 末端温度： =780－4×7=752℃ Ⅲ段：换热器另行计算(见前面设计计算).出换热器烟气温度为332℃。 平均温度： =(750+332)/2=541℃ Ⅳ段：考虑到换热器漏风和烟道闸板处吸入冷空气等因素，需要增加烟气量并降低烟气温度.设进入烟气中的冷空气为原烟气流量的8% 则：烟气量由V烟＝91000N增加到91000×1.08=98280 。 设比热 不随烟气温度变化， 那么该段烟气平均温度： ℃ 末端温度：℃ (6) .计算各段烟气流速 Ⅰ段： QUOTE Ⅱ段： QUOTE Ⅲ段： ，换热器另行计算 Ⅳ段： QUOTE (7) .阻力损失计算(表格化计算)，见表3.14所示。 表3.14烟道阻力损失计算表 分段号 1 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ 分段名称 2 炉尾上升烟道 炉尾集气管到换热器 换热器 换热器到烟囱或排烟机入口 通道尺寸 分段长度L(m) 3 5 7 另行计算 见前面部分 4 断面尺寸(mm) 4 12528×2000 4560×2000 4560×2000 断面积F(m2) 5 25.056 9.12 9.012 当量直径d(m) 6 3.450 2.780 2.780 垂直高度H(m) 7 +5 — — 气体参数 种类 8 燃烧烟气 燃烧烟气 燃烧烟气 密度ρ0(kg/标m3) 9 1 .23 1 .23 1 .23 流量V0(标m3/h) 10 91000 91000 98280 流速W0(标m/s) 11 1.01 2.77 2.99 平均温度 (℃) 12 790 766 303 通道阻力损失Pa 摩擦损失 摩擦阻力系数λ 13 0 .05 0 .05 0 .05 14 2 18 12 15 0.1 2 1 局部损失 阻力简图 阻力系数 I—来源（表中的序号） n— 个数j——数值 16 ζ2b=0 .5 ζ52a=1 .5 ζ27=0.86 ζ27=1 .0 ζ27c=1 .0 ζ59=4 Σζ 17 0 .5 2.36 6 18 1 42 72 几何压头 地区大气最高温度t大气(℃) 19 43 43 43 大气密度 (kg/ m3) ρD=1 .293/(1+βt大气) 20 1.117 1.117 1.117 气体密度(kg/ m3) ρg=ρ0 /(1+βt均) 21 0.332 0.340 0.583 h几=±9 .81H(ρD-ρg) 22 +39 — — 分段损失 h段=Σ(h摩+ h局+ h几) 23 40 44 184 73 烟道总阻力损失(Pa) h总=Σh段 24 40+44+184+73=341Pa (8) .烟囱计算 1)计算烟囱出口直径 按献[14]式(6-19)，取烟囱出口流速 烟囱出口截面积: 烟囱出口直径： 烟囱的平均直径： QUOTE 3）计算烟囱中烟气的平均温度： 入烟囱的温度 ℃，预设烟囱高度 ，烟囱降温3℃/m (砌砖结构)。 则： ℃ ℃ 4）确定烟气在烟囱中的摩擦损失系数.查献[14]表6-6得，取λ=0 .05 5）确定大气最高温度.取当地最高温度 ℃ 6）确定烟气密度.查表4-12得， QUOTE 7）烟囱计算高度： 因为烟囱计算高度与假设高度值一致，所以不需要重算. 8) .确定烟囱的实际高度： 按式子: EMBED Equation.DSMT4 9)引风机选择 ①计算排烟温度下的烟气体积 由烟囱阻力损失计算中可知，进入烟囱底部的烟气温度 ℃ ②引风机的选择 由此选择引风机，根据 ， ，查文献14表6-12，可以选用4个Y5-48No.12.5.C-4型引风机并联。 P=2223Pa,V=60538 ,功率75KW。 结论 通过一个学期的毕业设计,使我对加热炉有了一个全新的认识。期间搜集整理了大量的相关资料，对加热炉的设计过程有了应有的了解。本设计为设计一座年产量190万吨的步进式加热炉，由于所给燃料为天然气，热值较高，故采用了空气预热，这样使得高热值天然气可以轻易满足加热要求。理论计算表明该设计方案完全可行，实际生产中可能存在一次投资较大，回收慢的问题。但是由于天然气加热炉具有节能环保等各方面的优势,在我国推进新型工业化的道路上会引起重视的。 目前由于种种原因，加热炉的实际运行达不到设计时的要求。尤其在我国，在运行过程中热效率非常低，能耗依然居高不下，与日本等工业炉发达的国家相比，还相差甚远。究其原因，除在计算机自动控制方面落后外，基础设计过程仍然落后国外.作为热能工作者，任重道远。 另外由于本人知识浅陋,对加热炉的某些方面仍然知之甚少，所以该加热炉的设计可能存在一些纰漏和错误，望见谅！ 致谢 本次毕业设计历时三个多月，从选题、完成说明书到CAD绘图。其间每一过程都得到指导教师胡爱凤老师的悉心指导，胡老师每周安排见面会，身体力行、兢兢业业地为我们排忧解难，不仅治学严谨而且为人师表，堪称良师益友，教给我们的不仅是知识还有待人处世的积极态度，在此表示衷心的感谢。 感谢我的家人、亲戚，他们是我坚强的后盾，忠实的守护者。 感谢我的同学给予我的帮助和指导，感谢我的室友们对我无微不至的照顾和关心，在这里一并向他们表示谢意。 感谢安工大图书馆及图书馆热情的管理员为我提供丰富的参考资料。还要感谢参考文献的作者们，具体在此不一一列举了。 最后，向百忙之中抽出时间参加本论文评阅和答辩的老师表示衷心的谢意。你们的意见和要求将会使我获得更大的进步。 由于作者水平有限，本次设计不免有一些纰漏和错误，敬请各位老师和同学批评指正。 参考资料 [1] 戚翠芬.加热炉.冶金工业出版社，2004.2 [2] 张卫军，陈海耿，杨泽宽.对我国轧钢加热炉计算机控制应用现状的分析及发展中几个问题的探讨[J]，冶金能源，1997，16（6）：52～55 [3]韩仁志，王琳.轧钢加热炉节能措施的研究[J].鞍钢技术.2000,(8),30～33. [4]刘启香.国内外工业炉发展概况及其节能技术.中国冶金.1998（6），24～25 [5]张文学. 现代化步进式加热炉的发展.工业炉.1995，1：30 [6]李芳,曾良才,罗国超,虞军胜.步进梁式加热炉速度控制系统研究，液压与气动，2004（9）15～16 [7]吴小芳.上海交通大学硕士学位论文.2007.1 [8]田广.高速线材钢坯加热炉.工业炉.1997（2），51～52 [9]杨峻青，万东明.安钢轧钢加热炉烟汽余热利用系统发展的特点[J].工业炉.1998,20(2),14～19. [10]郑兆平. 蓄热式燃烧技术综述.钢铁研究.1999，（6）：49 [11]张先棹，尹丹模.工业炉的节能技术及其计算(下)[J].工业炉.1999,21(2),21～27. 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日 指导教师评阅书 指导教师评价： 一、撰写（设计）过程 1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 指导教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 评阅教师评阅书 评阅教师评价： 一、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 评阅教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 教研室（或答辩小组）及教学系意见 教研室（或答辩小组）评价： 一、答辩过程 1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 评定成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 教研室主任（或答辩小组组长）： （签名） 年 月 日 教学系意见： 系主任： （签名） 年 月 日 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 学位论文作者（本人签名）： 年 月 日 学位论文出版授权书 本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入****《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。 论文密级： □公开 □保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议) 作者签名：_______ 导师签名：_______ _______年_____月_____日 _______年_____月_____日 独 创 声 明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。   作者签名: 二〇一〇年九月二十日   毕业设计（论文）使用授权声明 本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 （保密论文在解密后遵守此规定）   作者签名: 二〇一〇年九月二十日 致 谢 时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。 首先，我要特别感谢我的知道***老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。***老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。 最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。 四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。 学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后，我要特别感谢我的导师***老师、和研究生助教***老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 致 谢 这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。 通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。 即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。 本科生毕业设计（论文）规范化要求 第一部分 学生应遵守以下规范要求 一、毕业设计论文说明 1. 毕业设计论文独立装订成册，内容包括： （1） 封面（题目、学生姓名、指导教师姓名等） （2） 中、外文内容摘要 （3） 正文目录（含页码） （4） 正文（开始计算页码） （5） 致谢 （6） 参考文献 （7） 附录 2. 中、外文内容摘要包括：课题来源，主要设计，实验方法，本人主要完成的成果。要求不少于400汉字，并译成外文。 3. 毕业设计论文页数为45页-50页。 4. 纸张要求：毕业设计说明书（论文报告）应用标准B5纸单面打字成文。 5. 文字要求：文字通顺，语言流畅，无错别字。 6. 图纸要求：毕业设计图纸应使用计算机绘制。图纸尺寸标注应符合国家标准。图纸应按“规范”叠好。 7. 曲线图表要求：所有曲线、图表、流程图、程序框图、示意图等不得徒手画，必须按国家规定标准或工程要求绘制。 8. 参考文献、资料要求：参考文献总数论文类不少于10篇、，应有外文参考文献。文献应列出序号、作者、文章题目、期刊名、年份、出版社、出版时间等。 二、外文翻译 1. 完成不少于2万印刷符的外文翻译。译文不少于5千汉字。 2. 译文内容必须与题目（或专业内容）有关，由指导教师在下达任务书时指定。 3. 译文应于毕业设计中期2月底前完成，交指导教师批改。 4. 将原文同译文统一印成B5纸规格装订成册，原文在前，译文在后。 三、形式审查 5月15日前，将毕业设计论文上交指导教师，审查不合格者，不能参加答辩。 四、准备答辩 答辩前三天，学生要将全部材料（包括光盘、论文）统一交指导教师。 关于毕业论文格式的要求 为方便统一、规范论文格式，现将学院的相关要求做如下强调、补充： 1. 基本要求 纸型： B5纸（或16开），单面打印； 页边距： 上2.54cm，下2.54cm，左2.5cm，右2.5cm； 页眉：1.5cm，页脚1.75cm，左侧装订 正文字体：汉字和标点符号用“宋体”，英文和数字用“Times New Roman”，字号小四； 图号1-1，指第1章第1个图 在图的前部要有文字说明（如图1-1所示） 表号3-5，指第3章第5个表 在表的前部要有文字说明（如表3-5所示） 图、表的标注字体大小是五号宋体 行距： 固定值20； 页码： 居中、小五、底部。 2. 封面格式 封皮： 大连理工大学城市学院（二号、黑体、居中） 本科生毕业设计（论文）（二号、黑体、居中） 学 院：（四号、黑体、居中、下划线：电子与自动化学院） 专 业：（四号、黑体、居中、下划线、专业名字之间无空格） 学 生：（四号、黑体、居中、下划线，名字是2个字的中间空1个字、3个或3个以上字的中间无空格） 指导教师：（四号、黑体、居中、下划线，名字是2个字的中间空1个字、3个或3个以上字的中间无空格，两位指导教师的中间用顿号“、”） 完成日期：（四号、黑体、居中、下划线，如：2009年5月25日） （注意：5个下划线两端也是对齐的，单倍行距） 内 封：大连理工大学城市学院本科生毕业设计（论文）（四号、黑体） 题目 （二号、黑体、居中）； 总计 毕业设计（论文） 页（五号、宋体） 表格 表（五号、宋体） 插图 幅 （五号、宋体） （注意：页数正常不少于40页，优秀论文原则上不少于45页） 3. 中外文摘要 中文摘要：标题“摘 要” （三号、黑体、居中、中间空1个字） 正文（不少于400字） 关键词 （五号、黑体）：3-5个主题词（五号），中间用分号“；”隔开。 外文摘要 （另起一页）：标题“Abstract” （三号、黑体、居中） 正文 （必须用第三人称） 关键词： Key words（五号、黑体）：3-5个主题词（五号）与中文关键词对应，中间用分号“；”隔开。 4. 目录 标题 “目录”（三号、黑体、居中）； 章标题（四号、黑体、居左）； 节标题（小四、宋体）； 页码 （小四、宋体）； 二、三级目录分别缩近1和2个字； 四级目录不在“目录”中体现，在正文中也不是单独一行，可以黑体（没有句号），然后空2个字接正文； 注意：正文中每章开头要另起一页； “目录”下方中间的页码和摘要一样统一用罗马字，顺接摘要的。 摘要 目录加页眉 5. 论文正文 页眉： 论文题目（居中、小五、黑体）； 章标题（三号、黑体、居中）； 节标题（四号、黑体、居左）； 正文 程序用“Times New Roman”，字号小四； 6. 参考文献 标题：“参考文献”（小四、黑体、居中） 参考文献的著录，按文稿中引用顺序排列，并注意在文内相应位置用上标标注，如：……的函数。 示例如下：（字体为五号、宋体） 期刊类：[序号]作者1，作者2，……作者n。文章名。期刊名（版本），出版年，卷次（期次）。页次 图书类：[序号]作者1，作者2，……作者n。书名。版本。出版地：出版者，出版年。页次 会集：[序号]作者1，作者2，……作者n。论文集名。出版地：出版者，出版年。页次 网上资料：[序号]作者1，作者2，……作者n。文章名。网址。发表时间 7. 其它 量和单位的使用：必须符合国家标准规定，不得使用已废弃的单位（如高斯(G和Gg)、亩、克分子浓度（M）、当量能度（N）等）。量和单位不用中文名称，而用法定符号表示。 图表及公式：插图宽度一般不超过10cm，表名（小四）置上居中，图名（小四）置下居中。标目中物理量的符号用斜体，单位符号用正体，坐标标值线朝里。标值的数字尽量不超过3位数，或小数点以后不多于1个“0”。如用30Km代替30000m，用5µg代替0.005mg等，并与正文一致。图和表的编号从前至后顺序排列，图的编号及说明位于图的下方，居中；表的编号及说明位于表的上方，居中。公式编号加圆括号，居行尾。图表中的字体不应大于正文字体。注意：图表标题中的数字也是“Times New Roman”。 8．论文依次包括：封皮、内封、中文摘要、英文摘要、目录、正文、结论、致谢、参考文献、（附录），不要落项。 9．注意：上面没有说“加粗”的“黑体”，均为“黑体不加粗”。 补充： 1．答辩要求：自述15分钟，回答问题10分钟，自述要求使用ppt 答辩内容: 1）.论文题目 2）.设计内容 3）.设计方案 4）.如何完成设计 工作原理 软件或硬件设计 制作\调试\安装 5）.存在不足,今后努力的方向 6).致谢 3．最后上交学生装订好的论文、光盘、记录表、成绩单 4．光盘里的文件夹命名为：学号_姓名_年级专业班级 文件夹里包括的文件有：论文、ppt、英文翻译 1） 论文的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（论文）_完成日期doc 2） ppt的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（ppt）_完成日期ppt 3) 英文翻译的文件名格式：学号_姓名_年级专业班号_题目（英文翻译）_完成日期doc 例如： 答辩问题5个， 侧重总体思路一个 软件或硬件一个 翻译一个 其他2个 � EMBED Equation.DSMT4 ��� _1334643737.unknown _1334815288.unknown _1334816811.unknown _1334818010.unknown _1334821145.unknown _1334821886.unknown _1336923491.unknown _1336924484.unknown _1336925562.dwg _1336927286.unknown _1336927318.unknown _1336927492.unknown _1336926945.unknown _1336924816.unknown _1336923737.unknown _1336923808.unknown _1336923613.unknown _1334822181.unknown _1334822310.unknown _1334821966.unknown _1334822180.unknown _1334821260.unknown _1334821291.unknown _1334821169.unknown _1334820406.unknown _1334820633.unknown _1334820922.unknown _1334821090.unknown _1334820637.unknown _1334820463.unknown _1334818096.unknown _1334819117.unknown _1334817260.unknown _1334817666.unknown _1334817698.unknown _1334817761.unknown _1334817622.unknown _1334816959.unknown _1334817072.unknown _1334816916.unknown _1334816274.unknown _1334816508.unknown _1334816690.unknown _1334816781.unknown _1334816544.unknown _1334816385.unknown _1334816440.unknown _1334816348.unknown _1334816104.unknown _1334816126.unknown _1334816161.unknown _1334815559.unknown _1334815611.unknown _1334815836.unknown _1334815499.unknown _1334645723.unknown _1334646382.unknown _1334646737.unknown _1334646928.unknown _1334815122.unknown _1334646804.unknown _1334646465.unknown _1334646502.unknown _1334646427.unknown _1334646159.unknown _1334646339.unknown _1334646358.unknown _1334646323.unknown _1334646093.unknown _1334646119.unknown _1334646080.unknown _1334644819.unknown _1334645225.unknown _1334645450.unknown _1334645552.unknown _1334645444.unknown _1334645449.unknown _1334645332.unknown _1334645092.unknown _1334645159.unknown _1334644855.unknown _1334644036.unknown _1334644363.unknown _1334644432.unknown _1334644453.unknown _1334644609.unknown _1334644391.unknown _1334644205.unknown _1334644343.unknown _1334644133.unknown _1334643843.unknown _1334643972.unknown _1334644013.unknown _1334643940.unknown _1334643813.unknown _1334643831.unknown _1334643792.unknown _1333952672.unknown _1334044856.unknown _1334558975.unknown _1334642327.unknown _1334642860.unknown _1334643494.unknown _1334643680.unknown _1334643718.unknown _1334643521.unknown _1334643226.unknown _1334643493.unknown _1334643103.unknown _1334642482.unknown _1334642568.unknown _1334642712.unknown _1334642491.unknown _1334642432.unknown _1334642455.unknown _1334642345.unknown _1334560051.unknown _1334561288.unknown _1334641669.unknown _1334642166.unknown _1334642299.unknown _1334641866.unknown _1334561680.unknown _1334562863.unknown _1334563523.unknown _1334561945.unknown _1334561307.unknown _1334561105.unknown _1334561188.unknown _1334561235.unknown _1334561131.unknown _1334560524.unknown _1334561075.unknown _1334560523.unknown _1334559913.unknown _1334559952.unknown _1334559981.unknown _1334559916.unknown _1334559533.unknown _1334559588.unknown _1334559263.unknown _1334556691.unknown 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