某水库控制段交通桥贝雷梁支撑专项施工方案

目录第一章：施工布置图…..............................................................................2第二章：预埋工字钢的验算.......................................................................9第三章：贝雷梁及钢管支架的验算...........................................................17第四章：现浇施工工艺及施工保证措施....................................................22第五章：附录（现浇体系总重量的计算）................................................28第六章：附录（每跨现浇支架体系材料汇总表）.....................................30第一章：施工布置图一、编制依据1、《钢结构设计规范》GB50017-20032、《公路桥涵设计通用规范》3、《装配式公路钢桥使用》3214、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《钢结构设计规范》GB50017-20036、业主提供的设计文件及相关要求二、概况2.1.工程概况某水库控制段交通桥和启闭机桥梁，桥型结构采用T型无预应力简支板梁，交角90度，单跨梁长13.48m，共四跨，全桥长：（4×13.48m）+（2×1.22m）+0.1=56.60m，交通桥桥面净宽4.5m，启闭机桥桥面净宽6.55m，采用现浇浇筑。桥梁下构桥墩采用明挖基础，3米素混凝土压浆平台后连体墩柱。2.2.交通桥主要工程数量现浇T梁C30砼110m3三级钢筋24.6吨三、施工方案技术等级根据业主提供的设计文件及相关要求，合理计划项目材料及设备，对某水库控制段交通桥现浇梁施工方案进行编制。四、施工方案设计4.1.支架方案设计1、本交通桥现浇支架体系采用预埋工字钢过渡到贝雷梁支架作为支撑体系。贝雷梁下构采用两根单根Φ45cm的工字钢分配到4根预埋Φ25cm的工字钢上（经验算均能满足施工要求，详见第二章工字钢验算过程）；贝雷梁上方布置横向分配工字钢，在横向分配工字钢上铺设模板平台作为工作平台；工作平台上直接铺设50cm一道的横向方木，横向方木上利用上、下顶托调节杆过度钢管，采用Φ48×3.5mm钢管架设，双顶托钢管立杆顺桥向最大间距50cm，顺桥横向间距50cm，翼缘板下立杆横桥向间距最大为60cm。横杆步距最大为100cm。剪刀撑按顺桥向及纵桥向不大于2m设置一道。贝雷梁具体参数详见第三章贝雷梁的布置及验算。1、预埋高度=（预埋工字钢25cm）+（横向工字钢45cm）+（纵向贝雷梁150cm）+（横向工字钢25cm）+（木模工作台5cm）+（横向方木10cm）+（顶托+钢管+顶托=150cm）+（纵向方木10cm）+（横向方木10cm）+（T梁底模2cm）=4.32m2、（横断面=4.5m）支架体系的布置：底模→纵向方木→横向方木→（上顶托+钢管+下顶托）→横向方木→钢模平台→纵向贝雷梁→横向工字钢→预埋工字钢。 纵向方木 T梁侧模横向方木 T梁底模 钢管顶托 横向方木 木模平台纵向贝雷梁纵向贝雷梁 纵向贝雷梁横向工字钢横向工字钢预埋 预埋 预埋 预埋工字钢工字钢工字钢工字钢（现浇支架横断面布置图）3、钢管顶托的布置：目的：均衡分布力、方便拆除T量模板。⑴立面图： 纵向钢管排列50cm（钢管顶托立面图）⑵平面图：钢管顶托 纵向、横向稳定联系钢管（钢管顶托体系的平面图）4、工字钢预埋方式：悬臂梁悬臂梁验算合格（加强悬臂梁工作强度措施） 托架 钢板验算模式验算合格后加强模式5、工字钢预埋部位的补强钢筋：（1）补强钢筋立体图：分上、下层补强钢筋网预埋工字钢（2） 193.0m189.8m 上层钢筋网 预埋工字钢 下层钢筋网5、T梁底模的顶托钢管布置图（上顶托+钢管+下顶托=1.5m）：10cm×10cm调节高度约1.5m10cm×10cm 6、贝雷梁满载后的预拱度：G=现浇体系总的重力注：图中虚线为满载受力后贝雷梁的下弯值h。7、T梁底模板的安装：预拱度2cm（见第三章预拱度计算）T梁的底模板预拱度安装每跨净空=11m注：图中虚线是满载后底模板接近于水平状态墩柱 墩柱第二章：预埋工字钢的验算1、 计算资料：交通便桥尺寸为宽4.5米，闸墩之间净宽宽11米。在闸墩之间搭建支撑体系，在支撑体系上现浇交通便桥。已知：单跨混凝土+钢筋+贝雷梁+其他荷载=净重=101.6，为安全保险起见每跨预埋件受压荷载按180吨（计算荷载）（实际总重=101.6吨，详见第五章附录计算）。预埋件布置平面示意图：（mm） 1.35m×311m预埋剖面示意图：（mm） 墩柱宽2.5m 189.80埋高4.2m185.48 50cm2、 计算依据：《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《钢结构设计规范》GB50017-2003上部工字钢内力计算采用PKPM。3、 预埋布置说明：考虑上部纵向工字钢梁跨度要求，按每边预埋4根工字钢，则上部横向工字钢跨度为1350mm，4、 上部工字钢验算考虑上部纵向工字钢梁跨度要求，按每边预埋4根工字钢，则上部横向工字钢跨度为1350mm，上部工字钢荷载按线荷载计：180/2*9.8/1.35/3=217.8kN/m。（180吨/跨，9.8KN/吨） 90T 90T11m （纵断面）217.8217.8217.8 1.35m×3（横断面）上部工字钢梁按I25b计，按连续梁采用PKPM计算该工字钢得如下结果：-----钢梁作用与验算-----1)、截面特性计算:I25bA=5.3510e-003;Ix=5.2780e-005;Iy=2.9730e-006;Wx1=4.2220e-004;Wx2=4.2220e-004;Wy1=5.0400e-005;Wy2=5.0400e-005;2)、钢梁上荷载作用△恒荷载钢梁自重作用折算均布线荷(KN/m):0.4201;△活荷载作用跨作用方向荷载类型荷载值1荷载参数1荷载参数2荷载值21竖向1217.800.000.000.002竖向1217.800.000.000.003竖向1217.800.000.000.003)、荷载效应组合△　基本组合△　组合1：1.2恒+1.4活△　组合2：1.2恒+1.4活+0.6×1.4风△　组合3：1.2恒+0.7×1.4活+1.4风△　组合4：1.35恒+0.7×1.4活△　标准组合△　组合5：1.0恒+1.0活4)、第1跨强度、稳定验算上部受拉（负弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-55.664;My=0.000(组合：1)负弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：125.563<f=215.000第1跨负弯矩作用强度验算满足。下部受拉（正弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=44.454;My=0.000(组合：1)正弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：100.276<f=215.000第1跨正弯矩作用强度验算满足。跨中上翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=44.454;My=0.000(组合：1)受弯构件整体稳定系数：φb=0.976稳定计算最大应力(N/mm2)：107.879<f=215.000第1跨跨中上翼缘受压稳定验算满足。抗剪验算控制内力(kN)：V=247.393(组合：1)稳定计算最大应力(N/mm2)：115.447<f=125.000第1跨抗剪验算满足。5)、第2跨强度、稳定验算上部受拉（负弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-55.664;My=0.000(组合：1)负弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：125.563<f=215.000第2跨负弯矩作用强度验算满足。下部受拉（正弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=13.916;My=0.000(组合：1)正弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：31.391<f=215.000第2跨正弯矩作用强度验算满足。跨中上翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=13.916;My=0.000(组合：1)受弯构件整体稳定系数：φb=0.976稳定计算最大应力(N/mm2)：33.771<f=215.000第2跨跨中上翼缘受压稳定验算满足。抗剪验算控制内力(kN)：V=206.161(组合：1)稳定计算最大应力(N/mm2)：96.206<f=125.000第2跨抗剪验算满足。6)、第3跨强度、稳定验算上部受拉（负弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=-55.664;My=0.000(组合：1)负弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：125.563<f=215.000第3跨负弯矩作用强度验算满足。下部受拉（正弯矩作用区段）强度验算：强度验算控制内力(kN.m)：Mx=44.454;My=0.000(组合：1)正弯矩作用强度计算最大应力(N/mm2)：100.276<f=215.000第3跨正弯矩作用强度验算满足。跨中上翼缘受压稳定验算控制内力(kN.m)：Mx=44.454;My=0.000(组合：1)受弯构件整体稳定系数：φb=0.976稳定计算最大应力(N/mm2)：107.879<f=215.000第3跨跨中上翼缘受压稳定验算满足。抗剪验算控制内力(kN)：V=247.394(组合：1)稳定计算最大应力(N/mm2)：115.447<f=125.000第3跨抗剪验算满足。7)、连续钢梁挠度验算验算组合:5第1跨最大挠度(mm):0.452第1跨最大挠度(mm):0.452(L/2987)<容许挠度:7.500第1跨挠度验算满足。第2跨最大挠度(mm):0.030第2跨最大挠度(mm):0.030(L/45153)<容许挠度:7.500第2跨挠度验算满足。第3跨最大挠度(mm):0.452第3跨最大挠度(mm):0.452(L/2987)<容许挠度:7.500第3跨挠度验算满足。该上部工字钢满足使用要求。预埋件布置间距也满足上部工字钢梁跨度要求。5、 预埋件荷载及弯矩剪力计算中间跨预埋件受最大集中力：Fl=(180/2/3)*9.8=294kN,支座反力R=Fl荷载分项系数：1.4弯矩及剪力：M=1.4*294*0.2=82.32KN·mR=294Kn6、 预埋件初步选型a.截面类型：工字钢b.材质：Q235c.x轴塑性发展系数γx：1.05d.抗弯设计值f:215N/mm2e.抗剪设计值fv:125N/mm2按满足弯曲正应力选型钢：σmax=Mmax/(γx*Wx)<215N/mm2则：Wx>Mmax/215/γx=82.32*1000/215/1.05=364.65cm3初选:工字钢I28b:Ix=7480cm4Wx=534cm3Sx=312.3cm3G=47.9kg/m，A=73.4cm2翼缘厚度tf=13.7mm腹板厚度tw=10mm，翼缘宽度：124mm。验算最大弯曲正应力：σmax=Mmax/(γx*Wx)=82.32*1000/（1.05*534）=146N/mm2<215N/mm2满足弯曲正应力强度要求。验算抗剪强度：最大剪应力τmax=1.4*R/A=1.4*294*1000/(73.4*100)=56.08N/mm2<125N/mm2,满足抗剪强度要求。预埋件选用工字钢I28b，满足抗弯、抗剪要求。每侧布置4根。(因上部工字钢梁布置位置距离混凝土面仅为0.2m，小于预埋件高度，可以省略挠度验算。)7、 验算预埋件在施工时所承受的压力是否会对闸墩造成破坏性影响闸墩及边墩受到预埋件传来压力及弯矩。边墩或当单跨施工时中墩处于最不利工况。当预埋件锚固长度够时，边墩及闸墩的破坏验算可以简化为预埋件底部混凝土的局部受压破坏验算。1）.边墩或中墩局部受压示意图：2）.锚固长度计算：初步设计边墩预埋件总长度为1.5m，其中埋在混凝土中长度为1m。型钢的锚固长度目前规范中没有做出明确规定，可根据锚固的原理即型钢受混凝土包裹力应大于外拔力，将外拔力偏安全取R=294KN，预埋件的计算锚固长度L1计算如下：L1=R/(ft*S)S为预埋件单位长度表面积,偏安全计S=2*(280+124)=808mmL1=294*1000/(1.57*808)=231mm设计取L=1000mm>L1=231mm边墩预埋件长度满足锚固要求，同理中部闸墩预埋件长度也满足锚固要求3）.局部受压承载力验算：闸墩混凝土强度等级按C35验算，ft= 1.570N/mm2，fc= 16.700N/mm2局部受压应符合下列规定：Fl≤1.35βcβlfcAln其中：βl=√(Ab/Al)=0.577βc=1.0为简化计算，偏安全考虑，混凝土闸墩局部承压区长度a取3倍工字钢翼缘宽度b：局部受压净面积：Aln=a*b=0.124*0.124*3局部受压计算底面积：Ab=a*b*3=0.124*3*0.124*3计算局部受压面积：Al=a*b=0.124*0.124*3βl=√(Ab/Al)=1.7321.35βcβlfcAln=1.35*1*1.732*16.7*1000*0.124*0.124*3=1801.49kN1.4R=1.4*294kN=411.6<1.35βcβlfcAln，满足要求!闸墩局部受压安全。预埋工字钢I28b不会对闸墩混凝土造成破坏。8、 结论：经过计算，预埋件采用I28b工字钢、上部横向支撑件采用I25b工字钢即可满足上部混凝土浇筑支撑要求，预埋件埋设平面位置及间距见本计算书布置示意图，竖向位置主要满足上部支撑贝雷架及工字钢梁、垫板、模板等高度要求，且距顶部不小于1.0m，闸墩达到设计强度75%以上，方可进行交通桥混凝土浇筑。第三章：贝雷梁及钢管支架的验算1.荷载计算：（现浇体系总重=101.6吨，详见第五章附录计算）取计算总重=120t，则每道T型梁荷载为120/3*9.8=392kNq1=392/11=35.64kN/m初选用双排单层标准型贝雷架，查《装配式公路钢桥使用手册》321型贝雷架，每节重量为28.7KN/3m，自重荷载：q2=28.7/3=9.6kN/m。可变荷载分项系数：1.4永久荷载分项系数：1.2荷载设计值为：q=35.64*1.4+9.6*1.2=61.42kN/m。荷载标准值：qk=35.64+9.6=45.24kN/m贝雷梁桁架单元尺寸3x1.5m（长x高）。2.内力计算：根据初选型号查《装配式公路钢桥使用手册》,得贝雷梁几何特性及允许内力。（1）表4-2桥梁几何特性表结构型式W（cm3）I(cm4)单排单层标准型3578250497加强型7699577434双排单层标准型7157500994加强型153981154868三排单层标准型10735751491加强型230971732303双排双层标准型148172148588加强型306414596255三排双层标准型222263222883加强型459626894382注：表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。（2）表4-3桁架结构容许内力表结构型式标准结构型加强结构型单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层单排单层双排单层三排单层双排双层三排双层SSDSTSDDTDSSRDSRTSRDDRTDR弯矩（KN-M）788157622463265465316873375480967509618剪力（KN）245490698490698245490698490698查得：W=7157cm3I=500994cm4[M]=1576KN∙m[Q]=490kKN[f]=L/400（《钢结构设计规范》GB50017-2003）则EI=1052088.24KN/m2（3）贝雷架按简支架11m跨径计算 ：1、强度计算 最大弯距：Mmax=ql2/8=61.42×112/8=928.98KN∙m＜[M]=1576KN∙m     最大剪力：Qmax=ql/2=61.42×11/2=337.81KN＜[Q]=490KN     抗弯及抗剪满足要求。2.fmax=5qkl4/(384EI)=5×45.24×114/(384×1052088.24)=0.0082m＜[f]=11/400=0.0275m 满足要求.贝雷梁顶部垫板需预拱0.82cm。按经验值设定最终预拱度2cm。3.贝雷梁布置横断面图（布置8片贝雷梁）：方木贝雷梁的横向联系杆木模板工作平台 横向工字钢 纵向贝雷梁预埋工字钢横向分配工字钢梁4.一跨T梁现浇支架安装体系中钢管顶托的布置：（1）每根立杆允许承载力计算：本项目所采用钢管支架的步距为：120cm，钢管规格为：Ф48×3.5㎜由《路桥施工计算手册》P188页表8-29可得:①钢管截面面积：R1=48÷10÷2=2.4cmR2=（48－3.5×2）÷10÷2=2.05cmS1=3.14×2.4×2.4=18.09cm2S2=3.14×2.05×2.05=13.2cm2截面积A=S1－S2=4.89cm2截面积A=4.89㎝2截面惯性矩Ix=12.19㎝4，回转半径i=1.59。计算长细比,由《路桥施工计算手册》P185页公式λ=L/i=120/1.59=75.5查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）P136附录C表并内插计算，得轴心受压构件的稳定系数ø1=0.81Ф48×3.5㎜步距L为120cmA3钢管的承载力N为：[N]=ø1×A×f(《路桥施工计算手册》P185页公式8-28)[N]-钢支撑的容许荷载；f-钢材承压强度设计值，取21.5Mpa。[N]=ø1×A×f=0.81×4.89×21.5=85KN②在《建筑施工脚手架实用手册》P242规定如下步距的脚手架对接时每根立杆所能承受的允许轴向压力为：得出结果：当步距为1.2m时，立杆允许荷载Pmax=30.00kN/根。（2）每跨面积（交通桥）=11m×4.5m，按0.5m×0.5m分布钢管：每跨钢管布置数量=（4.5m÷0.5）×（11÷0.5）=198根（3）198根钢管可以承受的荷载=198×30KN/根=5940KN。 （4）1kg=9.81N1吨=1000kg=9810N=9.81KN,得出198根步距=1.2m的钢管支架能够支撑的最大荷载=5940÷9.81=605吨，由附录中计算出的每跨现浇砼+钢筋+支架体系总重+冲击力=总荷载G=G1+G2+G3+G4=81.5吨（详见第五章附录计算），远小于605吨，可知0.5m×0.5m的钢管支架体系完全满足使用要求。第四章：现浇施工工艺及施工保证措施一、支架体系的基本布置：1、预埋工字钢：已验算。（预埋工字钢钢上布一道横向分配梁工字钢）2、纵向贝雷梁：已验算。3、底模安装预拱度：2cm。4、贝雷梁顶上横向分配梁工字钢：50cm布置一道。5、工作平台上的纵向方木（横断面积=10cm×10cm）50cm布置一道。6、调节顶托的钢管以50cm×50cm布置（1.5m高的钢管顶托上下两道水平联系固定钢管步距为120cm）。7、上顶托的纵向方木（横断面积=10cm×10cm）50cm布置一道。8、T梁底部模板下的横向方木50cm布置一道。9、T梁底模板是2cm厚的竹浇模板。二、T梁的砼浇筑、模板安装、钢筋安装施工工艺：1、先浇筑中梁再浇筑边梁，每片T梁先从跨中往两端均匀分头浇筑。2、每片T梁先整体均匀浇筑满肋梁再浇筑梁板。如下图： 梁板肋梁3、T梁浇筑过程中要避免混凝土落料时下坠力过大，小心放料小心震动，避免让T梁钢筋走位或者T梁的底模和侧模变形。4、T梁的肋梁高度100cm，分两层均匀下料，均匀振捣，避免一次下料振捣。5、T梁的梁板可一次下料振捣施工，梁板表面用平板振动器真实后，初步整平，然后用铁爬拉毛，由于梁板厚度比较薄，在七天之内避免用高压水枪冲击梁板表面；避免七天之内直接用扶动冲击钻对梁板表面凿毛。6、T梁的养护：除了均匀淋水保养梁板表面外，每天至少喷淋T梁底模板和侧模板，保证整体性的温差不能过大。7、T梁的钢筋安装：（1）水平纵向钢筋避免在钢筋的弯起部分焊接，水平纵向钢筋的焊接采用双面焊接，且在纵向钢筋与梁板的横向钢筋安装位置有冲突时，先满足纵向钢筋的定位安装。（2）肋梁的下层水平纵向钢筋（受拉区）的焊接应避免在1/2跨度及梁两端支点部位搭接焊接（T梁主筋长度是13.3m，钢筋长度国标是12m）。8、底模安装（1）本桥为变截面梁，肋梁底面宽=40cm，采用2cm的竹胶板。底模安装前，测量好预拱度的上供整体坡度及水平调整，使底模板顶面纵坡度等于预拱度产生的坡度。底模板在安装时，必须进行精确的放样,定出底模的外缘位置，在横向方木分配木格上拉线定位。对底模板设置施工预拱度,预拱度按跨中以等腰三角形进行设置。（2）底模板铺设完成后，下一步即对支架进行预压。支架预压完毕卸荷后，用仪器进行检验箱梁底板的标高和边线，并进行验收。对模板的标高、平面位置进行复测，平整度和模板接缝都达到施工规范要求后，弹出侧模位置线，进行下道工序。9、侧模安装侧模面板采用100cm高度的竹胶板，纵向肋木采用10cm×10cm方木，竖向立挡也采用10cm×10cm方木，纵向方木净间距不大于50cm，竖向立挡按顺桥向间距1m布置，立挡竖向分上、下两排用φ16对拉螺栓加固。三、T梁各道工序高空施工安全技术措施1、进入施工现场的操作人员必须戴好安全帽，扣好帽带。操作人员严禁穿硬底鞋和有根的鞋进行作业。2、高处作业和临边作业应设置护栏，张挂安全网，如无可靠防护措施，必须佩带安全带，扣好带扣。高空，复杂结构的模板安装与拆除时，事先应有切实的安全措施。3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子，螺丝等小型物件必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要精神集中防止钉子扎脚和空中滑落。4、高处临边作业必须有防护围栏，围栏高度为1.2m，用厚度不小于3mm的脚手杆制作，立杆的间距不大于2m，横杆设置两层，层间距为60cm，设置挡脚板并张挂防坠安全网。5、模板安装必须按照模板的施工设计进行，严禁任意变动。6、支模按规定的作业程序进行，模板未固定前不准进行下道工序。严禁在连接件和支撑上攀登上下。7、支模时，操作人员不得站在支撑上。8、遇有6级以上的大风时，应停止高处作业，雷雨后应清扫施工场地，待不滑时再进行作业。9、模板与其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。10、室外作业必须遵守有关装吊工安全。11、立模前，应检查脚手架、脚手平台、栏杆、梯子等是否完善，确认符合规定后，方可进行作业。12、立模时，吊具应栓挂妥当、牢靠。在模板上栓有溜绳，以防模板摆动过大，撞物伤人。13、模板吊起对位时，应由信号员指挥，模板对接安装时应用撬棍进行操作，严禁用手去摸或找螺丝孔防止挤伤手指，每竖立一块模板就位后，应支撑牢靠，方可摘钩，以防模板倒倾压伤人。14、模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。15、采用桁架支模应严格检查，发现严重变形，螺栓松动等应及时修复。16、整节模板合拢后，应先打好支撑，确保模板的整体性，否则中途不得停止作业。17、使用电钻钻孔或穿拉杆螺栓时，应对方避开钻头和螺栓孔的位置，以防钻头和螺栓杆撞伤人。18、模板拆除前，应先将被拆模板的吊具栓固牢靠。拆模者应栓挂安全带，站立的位置应安全可靠。四、高空作业安全措施1、高处作业必须逐级进行安全技术教育及交底，对用于高处作业的设施、设备和安全标志，在投入使用前，必须经检查确定完好后才能使用。2、遇恶劣天气不得进行露天攀登与悬空高处作业。3、用于高处作业的防护设施，不得擅自拆除，确因作业需要，临时拆除必须经施工负责人同意，并采取相应的措施，作业后应立即恢复。4、高处作业必须系安全带，严禁一个物件上栓挂几根安全带或一根安全绳多人共用；临边作业要设置防护并张挂安全网；悬空作业应有可靠的安全防护设施。5、高处作业人员按规定着装必须轻便紧身紧袖，穿软底防滑鞋，严禁穿拖鞋、硬底鞋和带钉易滑的靴鞋。6、高处作业中所用的工具均应放入工具袋，扳手等小型工具应用铁链挂在腰间方便搁放和使用，对于有坠落可能的任何物料、工具，都应一律先行撤除或加以固定。7、发现高处作业的安全设施有缺陷或隐患，必须及时解决，危及人身安全时要停止作业。8、设置在建筑结构上的直爬梯及其他登高攀件，必须牢固，可靠。供人上下的踏板承载力不应小于1.1KN。9、移动式梯子的梯脚应坚实，梯子上端应有固定措施，人字梯铰链必须牢固。在同一架梯子上不得两人同时作业。10、高处作业不宜上下重叠。确需在高处上下重叠作业时，应在上下两层中间用密铺棚板隔离或采用其他隔离设施并设专人看护。五、高空施工现场安全用电措施1、施工现场配电箱采用有效的防护，按“一、二、三级”分类。现场所有开关应按“一机、一闸、一箱、一漏”原则配置，由持证电工负责管理，并编号、挂牌、上锁。2、现场移动或电气设备使用橡皮设备使用橡皮绝缘电缆，电箱架高60cm以上，横过道路的电力线缆必须穿管埋地20cm以下敷设。电箱内开关电器必须完整无损，接线正确，电箱内设漏电保护器，选用合理的额定漏电动作电流进行分级匹配。配电箱设总熔丝、总开关，动力和照明分别配置，金属外壳电箱做接地或接零保护。开关箱与用电设备实行一机一闸控制，统一移动开关箱严禁有380V和220V两种电压等级。3、架空线路必须设在专用电杆（水泥杆、木杆）上，严禁架设在树或脚手架上，架空线装设横担和绝缘子，架空线离地4m以上，机动车道为6m以上。现场临时用电线路必须有效的架空，4、所有电器设备按规定安装漏电保护装置，并有良好的接地保护措施，接地采用角钢、圆管或钢筋，其截面不小于48mm2，一组两根接地之间间距不小于2.5m，分配电箱必须有负接地。5、各种机电设备检修、维护时应断电、停运转，如需要试运转，须有针对性保护措施。6、安装、维修或拆除临时用电工程，必须由电工完成，电工必须持证上岗，实行定期检查制度，并做好检查。7、严禁将电线栓在铁扒钉、钢筋或其他导电金属物上，电线必须用绝缘子固定，配电导线必须保证与邻近线路或设施的安全间距。第五章：附录（现浇体系总重量的计算）1、每跨现浇交通桥砼（27.5m3）及钢筋（6.2吨）重量计算：110÷4=27.5m3，27.5×2.4吨/m3=66吨，24.7÷4=6.2吨 G1=66+6.2=72.2吨2、每跨底模板重量：S=（0.1+0.75+1+0.45+1+1.05+1+0.45+1+1.05+1+0.45+1+0.75+0.1）×13.48=150.3m2S横隔板=（0.2+0.55+0.55）×（1.05×2）×5道=13.7m2S总=150.3+13.7=164m2G2=164×0.02×1.1吨/m3=3.7吨3、每跨横向方木（两层）、纵向方木（两层）重量：横向方木=（11m÷0.5m/道）×4.5m宽×2层×（0.1×0.1）=1.98m3纵向方木=（4.5m÷0.5m/道）×11m长×2层×（0.1×0.1）=1.98m3G3=1.98×2×1.1吨/m3=4.4吨4、每跨钢管重量：G4=198根×1.5m×3.841kg/m=1.2吨5、每跨横向工字钢的重量（45a型钢）：G5=（11m÷0.5m/道×4.5m宽+2×4.5m宽）×80.4kg/m=8.7吨6、每跨贝雷梁重量：（8片321型）11m×8=88m每片200型3m长共287kg292÷3=95.7kg/mG6=95.7×88m=8.4吨7、每跨工作平台重量（木模板）G7=11m×4.5m宽×0.02×1.1=1.1吨8、施工人员及施工机具自重：按施工每跨12个人：12×130÷2=780kg两套振动棒机具及其他用具约280kgG8=（780+280）÷1000=1.1吨9、倾倒混凝土产生的冲击力：取6.0KN/m2（有效范围2m2）振捣混凝土产生的冲击力：取2.0KN/m2（有效范围2m2）G9=6+2=8KN÷9.81/吨=0.8吨合计现浇体系总重G=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7+G8+G9=101.6吨第六章：附录（每跨现浇支架体系材料汇总表）（1）交通桥单跨现浇支架体系材料汇总表（自上而下排列）序号名称数量备注/型号1T梁底、侧模板149.6m2竹胶木板2纵向方木209m10cm×10cm3横向方木99m10cm×10cm4上、下顶托352×2=704个分上下两层5钢管950mФ48×3.5㎜6横向方木4.5×22排=99m10cm×10cm7木模工作平台4.5×11=99m22cm红模板8横向工字钢4.5×22排=99m横向分布作为分配梁9纵向贝雷梁8片×11m=88m8片拼装成横向连接10横向工字钢2片×5m=10mФ45工字钢分配梁11预埋工字钢8根（分两面布）Ф25b工字钢支撑梁