高温涂层材料物理、力学性能研究进展

第37卷 2008年 第7期 7月 稀有金属材料与工程 RAREMfETAL～峭TERIALSANDENGINEERING V01．37．No．7 JllIy2008 高温涂层材料物理、力学性能研究进展 梁静静，韦 华，侯桂臣，管恒荣，胡壮麒 (中国科学院金属研究所，辽宁沈阳110016) 摘 要：高温涂层的广泛使用在很大程度上拓展了高温合金的应用领域，但随着航空发动机用涡轮叶片服役环境的日 益苛刻，合理评价涂层／高温合金体系综合性能，尤其热机械疲劳、蠕变疲劳等性能备受关注。该体系综合性能的评价 必然涉及到与高温涂层材料本身相关的物理、化学、力学等性能。本文将对近年来有关高温涂层材料的物理和力学等 方面的性能进行综述，并据此探讨今后涂层／基体界面行为研究的新思路。 关键词：高温涂层；热膨胀系数；韧脆转变温度：应力分布 中图法分类号：TG146．4 文献标识码：A 文章编号：1002．185x(2008)07—1134．05 为发展大推力、高效率和低油耗航空发动机，必 需提高涡轮叶片承温能力。涡轮叶片承温能力的提高， 加剧叶片腐蚀和氧化，导致其过早失效，必需在叶片 面施加高温涂层，改善叶片的抗氧化和抗热腐蚀性 能。关于高温涂层组织成分‘1卅、制备工艺[5埔】、抗氧 化和热腐蚀性能【9】等方面已有大量研究。然而，高温 合金和涂层的化学成分、相结构差异较大，导致服役 时在合金和涂层间出现较强的上坡扩散，形成有害相 和Kirkendall孔洞，恶化合金力学性能【10，11】，尤其对 具有复杂内腔冷却结构的薄壁叶片材料。 考虑到涡轮叶片服役过程中所承受的复杂工况条 件，合理地评价涂层／基体体系的力学性质显得尤为重 要。该体系的综合性能不仅与涂层制备工艺紧密相关， 也依赖于涂层材料本身的物理、化学、力学等性能。 为了有效评价涂层／基体体系的使用性能，有必要详细 理解涂层材料和基体材料的相关物理、化学和力学等 性能。本文将对近年来有关高温涂层材料备受关注的 物理、力学等方面的性能进行综述，并据此探讨今后 涂层／基体界面行为研究的新思路。 1涂层材料性能 1．1涂层材料的热膨胀系数 导致涂层失效的一个重要原因是涂层和基体之 间、氧化膜和涂层之间的热膨胀系数不匹配。高温部 件在服役过程中不可避免地承受温度和应力的大幅度 变化，容易在热膨胀系数有差异的涂层／基体界面产生 热应力【m161。图1为NiAl、NiP认1和^妃rAlY涂层热 膨胀系数与温度依赖关系[r”。可见NiAl和NiPtAl 涂层的热膨胀系数相当，随温度缓慢变化(图la和1b)； 朋CrAlY涂层的热膨胀系数明显高于NiAl和NiP认l 涂层，且随温度变化，变化速率高于NiAl和NiPtAl 涂层(图1c)。与广泛使用的第二代镍基单晶高温合金 Ren6N5相比，NiAl和NiPtAl涂层的热膨胀系数与其 热膨胀系数相当，但脚rAlY涂层热膨胀系数高于 Ren6N5的热膨胀系数。NiAl和NiPtAl涂层热膨胀系 数随其成分变化较小，而脚rAlY涂层的热膨胀系数 与其成分具有一定的相关性。 为此，Tavlor和、Ⅳalsh【18’19】系统研究了脚rAlY 涂层成分与其热膨胀系数的相关性，并建立了 觚rAlY涂层成分与热膨胀系数定量关系(如图2)。 可见脚rAlY涂层热膨胀系数随Cr含量增加而降 低。进一步分析表明，增加脱rAlY涂层中Cr含量， 可能促使声一NiAl(Cr)中热膨胀系数较低的口．Cr相的 析出，降低涂层的热膨胀系数【18'191。Rehfeldt等【20】 研究发现，脱rAlY涂层的热膨胀系数在500～550 ℃下降，在550～600℃时上升。分析表明，这种 变化可能是由于具有￡72超晶格结构的金属间化合 物】，’一Ni3A1相在550℃左右发生相变，形成无序的 y．Ni，导致脚rAlY涂层热膨胀系数在该温度发生 变化。 1．2涂层材料的塑性和韧脆转变温度 涂层材料塑性是另一个值得考虑的因素。如果涂 层塑性较好，可存储较多的应变能，阻碍裂纹扩展， 延长涂层寿命。～般情况下，涂层中含一些脆性相， 如口．NiAl相。就脚rAlY涂层而言，这些脆性相常分 布于塑性基体中；而对铝化物涂层，争NiAl相为主要 收到初稿日期：2007．06．3l；收到修改稿日期：2007．12—31 基金项目：国家自然科学基金(50501024，50671102)资助 作者简介：粱静静，女，1982年生，博士生，中国科学院金属研究所，辽宁沈阳1lool6，电话：024．23971083，Bmajl：jjli锄g@imr．雏．锄 第7期 梁静静等：高温涂层材料物理、力学性能研究进展 ·“35· 组成相。脆性相在一定程度上降低涂层塑性，加速涂 层失效。 孓 羔 亳 蚕 【口 Tempemture／℃ 图l 高温涂层材料热膨胀系数随温度的变化【171 Fig．1Ch蛆geofcoe伍cientsofm跚alexp姐sionof(a)NiAl， (b)NiP认l如d(c)脚rAlYwimtemperatIIfe 实际工程应用过程中，涂层材料的韧脆转变温 度比其塑性更值得关注。当涂层服役温度高于其韧 脆转变温度，涂层塑性得到明显改善，一般不会降 低合金基体的力学性能；当涂层服役温度低于其韧 脆转变温度，涂层塑性较差，在交变热应力作用下， 容易在涂层／基体界面形成应力集中，成为潜在裂纹 源，并有可能恶化合金基体的力学性能，导致涂层 过早失效【lo，11，21。241。铝化物涂层韧脆转变温度一般 为700～900．c【2”71，但其使用温度通常低于1000 ℃，故服役过程中主要处在脆性状态。图3a给出了 几种铝化物涂层的韧脆转变温度【2引。可以看出，铝 化物涂层的韧脆转变温度与其成分相关，即随铝含 量增加而升高。这可能是由于随铝元素含量增加， 涂层中声．NiAl相的含量就越多。伊NiAl相是典型金 属间化合物，在低温时其滑移系统很少，限制其塑 性变形，且其晶界强度较低，在应力作用下容易沿 晶断裂。该图中还显示CoAl涂层的韧脆转变温度明 显高于NiAl涂层。图3b为几种脚rAlY涂层的韧 脆转变温度示意图【211。可以看出，心rAlY涂层的 韧脆转变温随着Cr、Al含量的增加而升高。CoCrAlY 涂层韧脆转变温度普遍比NiCrAlY的要高，可能由 于CoCrAlY涂层中含有韧脆转变温度比卢．NiAl相要 高的口．CoAl相【291。研究发现心rAlY涂层的韧脆转 变温度与其成分密切相关，但有关这方面报道较少： 微量元素Si，Re的添加可以提高艘rAlY涂层的韧 脆转变温度f291。 Nickel，∞，％ 图2 Ni．Cr-Al三元合金20~825℃等热膨胀系数曲线㈣ Fig．2Ni-C“l由erIlarydiagramshowingcal叫a出ediso嘲【pa璐i∞ cunresat20～825℃ 1．3涂层材料的弹性模量和屈服强度 涂层材料的弹性模量和屈服强度反应了涂层材 料本身的应变屈服性能，是在短时外加载荷作用下影 响涂层寿命最重要的力学参量【271。Schneider等人[27】 用1mm厚的物理气相沉积NiCoCrAlY涂层研究其力 学性能与温度的关系，结果表明，弹性模量和屈服强 度随温度的升高而降低，尤其当涂层工作温度接近其 韧脆转变温度时，下降尤为明显，其变化趋势与Ni 基高温合金类似。ltoh等人LllJ研究了不同成分脚rAlY 涂层材料杨氏模量与温度的依赖关系，实验结果表明， 脚rAlY涂层材料杨氏模量随温度变化较小，但涂层 成分对杨氏模量的影响较大，这可能与涂层的相组成 有关。Tolpygo等【30】研究发现，涂层／基体界面力学性 k夸_，uols蠹axa IB最舢昌-o_目盘。州船Dou 奄ggIu芎售Q13疆uoU 名l口卜J0意13疆gU ·1136· 稀有金属材料与工程 第37卷 能不连续性和冶金成分不均匀性有可能导致在服役过 程中涂层局部剥离，成为潜在裂纹源。裂纹在应力作 用下从涂层通过界面向基体扩展，最终破坏基体的连 续性，恶化合金疲劳寿命。 TemperanIre／℃ 图3 几种铝化物涂层【281和脚rAlY涂层‘21，271的韧脆转变温度 Fig．3Ductile-t0-brittletransitiontempemtIl托forv缸ious di痂sioncoatings锄d艘rAlYoVerlaycoatings NiPtAl涂层材料在高于600℃时蠕变现象很明 显，不能直接获得弹性模量【241，只能通过分-另IJ测试25、 400、500℃等温度的弹性模量，再用最小二乘法拟合， 给出NiP认l涂层弹性模量与温度的关系式，即 目GPa)=118_0．024及℃)。此式表明NiPtAl涂层弹性模 量和温度呈线性关系，由此推测其屈服强度随温度变 化规律可能与弹性模量相似，但相关试验报道较少。 1．4涂层材料的蠕变强度 高温部件在服役过程中，表面涂层会随着时间的 延长发生一系列变化，如涂层在选择性氧化过程中产 生的生长应力【9】、氧化膜表面温度变化产生的热应 力【31，321，以及应力作用下涂层和氧化膜的弹塑性变形。 由于部件服役温度一般高于800℃，所以清楚地了解 涂层材料的蠕变特征，对深入评估涂层的服役寿命， 尤其在大应力作用下至关重要。 Hebsllr【33】和Brindley【34】在研究块体脚rAlY涂层 材料蠕变特征时发现，当温度高于800℃时，觚rAlY 蠕变强度较低，且随着温度升高进一步降低。Taylor 等p副在研究NiCrAlY涂层薄条状试样的蠕变性能时 给出与Hebsur等人相似的结论。Pan等【24】通过轴向拉 伸试验研究PtAl粘结层的拉伸性能时，观察到400℃ 以下P认l涂层没有蠕变发生，但超过650℃，PtAl 粘结层发生了明显的蠕变变形，即应力松弛，且随着 温度进～步升高，应力松弛现象越明显。Pan获得结 果与Hebsur、Taylor结果相比可以认为，脚rAlY涂 层的蠕变强度低于PtAl涂层的蠕变强度，可能源于 PtAl涂层中含有较多的高强度的伊NiAl和y’．Ni3Al 相，但深入研究报道较少。 但最近研究发现【241，Pt改性的NiAl金属粘结层 在热循环的条件下，除了涂层／基体之间的元素互扩散 外，还发生了B2类型的伊NiAl向三J，2马氏体相变；这 种相变主要发生在中温热循环的条件下，可明显改善 涂层中温强度；当温度继续升高，三J2结构的马氏体又 会转变为口．NiAl相，降低涂层高温强度。 2涂层的应力分布 热障涂层失效一般归因于涂层和基体之间热膨胀 系数不匹配及氧化膜生长导致的在涂层／基体界面裂 纹萌生、扩展和氧化膜剥落。因此热障涂层／基体界面 应力分布常被认为是决定热障涂层服役寿命的关键因 素之一，倍受关注。陶瓷层／粘结层之间热膨胀系数不 匹配性、界面几何形状(如粗糙度)、粘结层和热氧化 层的力学性能(如蠕变强度、屈服强度、弹性模量等) 均影响应力在涂层中的分布‘12，13，”，3扣391。 为了清楚理解涂层服役过程中的应力状态，许多 学者【12~15t36，37·391利用有限元分析方法模拟涂层中应力 状态随时间或热循环次数的变化。为了简化模型，陶 瓷层／粘结层界面被理想化为具有一定幅值(Amplhde) 和波长(wavelength)的正弦波形式，热氧化层沿着该界 面生长。在计算过程中，考虑了热氧化层的生长应力、 陶瓷层／粘结层之间热膨胀系数不匹配带来的热应力、 热氧化层的应力松弛和金属粘结层的塑性变形【l41。计 算结果表明：在氧化初期(即热氧化层还未形成或较薄 时)，由于金属粘结层热膨胀系数最大，在“正弦波”的 波峰位置产生拉应力。随氧化时间延长，热氧化层增 厚，波峰处的拉应力逐渐向波谷处转移。这可能意味 着裂纹将由波峰向波谷扩展，为裂纹的进一步生长提 供了条件【12】。Karlsson等【14】在其有限元模拟过程中， 考虑到涂层蠕变带来的应力松弛，发现在热循环高温 保温阶段，热氧化膜发生应力松弛，释放涂层中的生 长应力；如果热氧化层蠕变速率比陶瓷层快，生长应 力几乎完全被释放，从而遏制裂纹进一步扩展。由此 ％，M眉_ueQ暑Ⅱ}茹鼻∞ 第7期 梁静静等：高温涂层材料物理、力学性能研究进展 ·1137· 可见，应力松弛能在很大程度改善涂层中应力状态， 延长涂层服役寿命。除有限元模型外，Pindera等【381 利用功能梯度材料的高阶理论(Hi曲．orderThcoryfor FunctionallyGradedMaterials)探讨了热障涂层中应力 分布，并将粘结层分为均质和不均质两类。模拟结果 指出，不均质粘结层比较符合实际情况，在不均质条 件下界面处正应力分量要比均质时小，剪切应力和非 弹性应变却比均质时大，所以将粘结层处理成均质的 分析方法是有局限性的。 热端部件在服役过程中，涂层与基体之间的互扩 散，表面保护性氧化膜破坏等均能导致涂层退化。 Rehfeldt等【20】在研究MCrAlY涂层热膨胀系数时看到， 在1000℃附近热膨胀系数随温度变化较大，选区电子 衍射分析表明，该温度条件下长程有序的)，’．Ni3Al向 无序的)，．Ni转变是导致热膨胀系数明显变化的主要原 因。Zuo等【9】在研究选择性氧化对涂层应力状态影响 时观察到，选择性氧化及其元素互扩散通量不相等也 容易在涂层一基体界面产生应力，且应力大小和状态与 氧化机制和原子扩散速率有关，并当应力为拉应力， 极易在基体／氧化膜界面产生Kirkendall孔洞。 尽管数值计算模型为从热循环的角度理解涂层中 应力分布提供了重要的理论指导，但由于涂层实际服 役环境的复杂性，在涂层应力分布研究过程中，如何 考虑外载荷作用、涂层组织结构和成分变化与其物理、 力学性质依赖关系，将是今后模型发展的主要方向。 3 结 语 高温部件持续提高的服役温度，大应力多载荷作 用的工况环境，使涂层／基体体系的热机械疲劳性能受 到越来越多的关注，甚至涂层／基体的界面行为在某些 特殊工况条件下(如交变应力)成为制约合金、涂层性 能潜力发挥的关键。但涂层材料与基体材料之间较为 明显的性能差异(如塑性、弹性模量、热膨胀系数)以 及涂层／基体界面力学性能不连续性和冶金成分不均 匀性，使高温涂层在服役过程中对基体的高温力学性 能(尤其是高温蠕变、高周疲劳、热机械疲劳性能)产 生不可忽视的影响，并且这种影响不仅复杂而且因材 料不同而异。 为了深入理解高温涂层对合金基体力学性能的影 响，就必须改变高温合金和高温涂层分别独立研究的 现状，对涂层／基体合金整个系统进行研究，旨在通过 对涂层／合金界面行为的深入理解，明确涂层／基体之 间力学性能的不连续性和冶金成分的不均匀性对合金 和涂层高温性能的潜在影响。在此过程中，有必要重 点研究MCrAlY涂层材料成分与其物理性能(如热膨 胀系数、弹性模量)之间的依赖关系，涂层／合金基体 界面行为和利用微／纳米压入或划入技术，探讨高温涂 层薄膜自身的物理、化学和力学等性能。 参考文献 Referenceo 【l】YamaguchiA，、MlYN，suzukiA口f口，．In：Lecomte—Beckers鲥 oleds．M口ten4ls知rAdvnncedPowerEngjneering2006． ．Pmc砌，zgs∥珐P8珐上￡虽g它('D理屈，℃玎cP【C】．Li亡ge，Belgium： [s．n．】，2006：757 【2】NichollsJ凡SimmsNJ，ChanwY甜耐．鼬咖卯口订d Cb4rf馏s死c^以ofogy忉，2002，149：236 【3】GongWB，Shacl【，SunDQef口，．鼬咖钾彻d国口砌伊 z罾c|Il开口，I口gy【J】，2006，20l：3109 【4】GuoMinghu(郭明虎)．砌Ⅲ，咖ffD"口玎比胁c矗a糟括脚可 HighTemper口lHrePm|ectiveCo口lingsnnd拍e{rApplicmion (高温防护涂层机理研究及应用)【D】．Shenyang：Instimteof Me协lResearch，ChineseAcademyofSciences，2005 【5】HiglleraHidalgo、‘BelzullcevarelaFJ鲥口L鼬咖∞ D曙折8Prf，喀【J】，2006，22：277 【6】MaxQ，、ⅣuF，RothJ甜口，．-％咖cP册JcD口f呻 乃c厢行D蛔【J】，2006，20l：4447 【7】sidhuTS，PrakashS，AgmwalRD．鼬咖cP册dcD口“咿 zbc．Il行D，D窦P[J】，2006，20l：273 【8】XieLD，ChenDY，Jo“hnEH鲥讲．瓤咖卯册dcD口ff卿 7≥c．jl甩D，99P[J丁，2006，20l：1058 【9】SuoZ，KubairDV，EvansAG∥口，．彳c胁朋af∥函加叨，2003， 5l：959 【lO】MartinU，Jere北M，MuhleUPf讲．^缸fP一4b＆fP玎cP鲫d 石咖e臼0，喀4【J]，2001，319—321：388 【ll】ItohYSaitohM，IshiwataY．如“朋谢可^缸胞r幻如&f绷cP[J】， 1999．34：3957 【12】R6slerJ，B苴kerM，Au伽gK．一c，口^缸耙，妇，缸【J】，2004，52： 4809 【13】B苴kerM，R6slefJ，HeinzeG4c幻^缸细‘肠，缸【J1，2005，53： 469 【14】KarlssonAM，EVansAG彳cm朋r口把r蛔砌【刀，200l，49：1793 【15】RcIslerJ，B长kcfM，、，blgm锄nM．彳c埘胁f盯肠，细【J】，200l， 49：3659 【16】TblpygoVK，ClarkeDR．4cm^如fP，i口，j口【J】，1998，46(14)： 5167 【17】http：／／ms．omal．gov／researcllgroups／co玎osion，staft细int．htIn f18】1’aylorTA，WalshPN．＆嵋＆拙晶树c妇捕z矿殛c而开口匆秽【J】， 2004．188～189：4l 【19】TaylorTA，WalshPN．砌咖卯a材c0口ff，日p7幻．jI疗口，p秒【J】， 2004．177～178：24 ·1138· 稀有金属材料与工程 第37卷 【20】RehfcldtT’SchumchcrGVip蛐R甜口，．5erfp细^如据rf口，蛔【30】TblpygoVkClarkerDR．4c缸胁胞rf讲蛔【刀，1998，46： 闭，2000，43：963 5153 【2l】Esl【11erM．肘匆clIl口一fc’口，曰幽口’，fD“rD，G鲫死r6j撑ecD口ffn伊 【3l】WriglltIGPintBA．‘，PDwr口行d勘e仞ⅡJ】，2005，219(2)： 【D】．Sweden：RoyalInstitIlteofTcchnolo鳜2004 lOl 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Adv硼ceaPowerEngineertng2006．Proceedtn簪《the8thL论geCD嚏fere舵e吼．UbgeBd舒髓： 尸mcee硪，强，矿抽P占胁三艟鲈Cb，咖旭HcP【C】．Liege，Belgium：【s．n．】，2006：747 【s．n．】，2006：1696 ProgressinMechanicalandPhysicalPrOpertiesofHigh—TemperatureCOating Materials LiangJin由ing，WeiHua，HouGuichen，GuanHengrong，HuZhuangqi (InstituteofMetalResearch，ChineseAcademyofSciences，Shenyangll0016，China) Abstr-ct：Theimport柚tapplicationsofhigh·temperaturecoatingssignific柚tlyextendthescopesofsupenlloys．Forthegastllrbinesat theseVereworkingenVironment，muchattentioncanbepaidonthereasonableestimationoftheimegratcdcoating—superalloysystem，in panicular’tllerIIIalmech蛐icalfatigIleandcreepfatigue．ItiseVidemly心VolVedintotherelatedphysical，chcmical蚰dmechanical pe加瑚锄cesofthehigh—tempemturccoatingmaterials．IIlthispaper’thephysicalandmechanicalpmpertiesofhigh-temperatII托coating materialswenrcViewedandtlleinterfacebehaViofbetweencoatingandsuperalIoyswasalsoexploredinthenearfutIl∞． Keywords：high-tempe碍tIIrecoatings；coefficientofthe删alexpansion；ductility—to．brittletemperature；stressdistribution Biography：LiangJingjing，CandidateforPh．D，InstituteofMetalResearch，ChineseAcademyofSciences，Sheny蚰g110016，P．R．China， Tel：0086—24-2397l083，E-mail：jjIi柚g@imr．ac．cn 高温涂层材料物理、力学性能研究进展 作者： 梁静静， 韦华， 侯桂臣， 管恒荣， 胡壮麒 作者单位： 中国科学院金属研究所,辽宁,沈阳,110016 刊名： 稀有金属材料与工程 英文刊名： RARE METAL MATERIALS AND ENGINEERING 年，卷(期)： 2008，37(7) 被引用次数： 0次 参考文献(39条) 1.Yamaguchi A,Wu Y N,Suzuki A et al.In:Lecomte-Beckers et al eds.Materials for Advanced Power Engineering 2006,Proceedings of the 8th Liège Conference[C].Liège,Belgium:[s.n.],2006:757 2.Nicholls J R,Simms N J,Chan W Y et al.Surface and Coatings Technology[J],2002,149:236 3.Gong W B,Sha C K,Sun D Q et al.Surface and Coatings Technology[J],2006,201:3109 4.Guo Minghu (郭明虎).Investigation on the Mechanisms of High Temperature Protective Coatings and Their Application (高温防护涂层机理研究及应用)[D].Shenyang:Institute of Metal Research,Chinese Academy of Sciences,2005 5.Higuera Hidalgo V,Belzunce Varela F J et al.Surface Engineering[J],2006,22:277 6.Ma X Q,Wu F,Roth J et al.Surface and Coatings Technology[J],2006,201:4447 7.Sidhu T S,Prakash S,Agrawal R D.Surface and Coatings Technology[J],2006,201:273 8.Xie L D,Chen D Y,Jordan E H et al.Surface and Coatings Technology[J],2006,201:1058 9.Suo Z,Kubair D V,Evans A G et al.Acta Materialia[J],2003,51:959 10.Martin U,Jerenz M,Mühle U et al.Materials Science and Engineering A[J],2001,319～321:388 11.Itoh Y,Saitoh M,Ishiwata Y.Journal of Materials Science[J],1999,34:3957 12.R(o)sler J,B(a)ker M,Aufzug K.Acta Materialia[J],2004,52:4809 13.B(a)ker M,R(o)sler J,Heinze G.Acta Materialia[J],2005,53:469 14.Karlsson A M,Evans A G.Acta Materialia[J],2001,49:1793 15.R(o)sler J,B(a)ker M,Volgmann M.Acta Materialia[J],2001,49:3659 16.Tolpygo V K,Clarke D R.Acta Materialia[J],1998,46(14):5167 17.http://ms.ornal.gov/researchgroups/corrosion/staff/pint.htm 18.Taylor T A,Walsh P N.Surface and Coatings Technology[J],2004,188～189:41 19.Taylor T A,Walsh P N.Surface and Coatings Technology[J],2004,177～178:24 20.Rehfeldt T,Schumacher G,Va(en R et al.Scripta Materialia[J],2000,43:963 21.Eskner M.Mechanical Behaviour of Gas Turbine Coatings[D].Sweden:Royal Institute of Technology,2004 22.Gayda J,Gabb T P,Miner R V.Int J Fatigue[J],1986,8(4):217 23.Ray A K,Das D K,Venkataraman B et al.Materials Science and Engineering A[J],2005,405:194 24.Pan D,Chen M W,Wright P K et al.Acta Materialia[J],2003,51:2205 25.Itoh Y,Saitoh M,Takaki K et al.Fatigue Fract Engng Mater Struct[J],2001,24:843 26.Smith R W.Thin Solid Films[J],1981,84:59 27.Schneider K,Grünling H W.Thin Solid Films[J],1983,107:395 28.Davis J R.ASM Specialty Handbook,Heat-Resistant Materials[M].Ohio:The Materials Information Society,1997:335 29.Nicholls J R,Bordenet B.In:Lecomte-Beckers et al eds.Materials for Advanced Power Engineering 2006,Proceedings of the 8th Liège Conference[C].Liège,Belgium:[s.n.],2006:1696 30.Tolpygo V K,Clarker D R.Acta Materialia[J],1998,46:5153 31.Wright I G,Pint B A.J Power and Energy[J],2005,219(2):101 32.Tolpygo V K,Clarker D R.Acta Materialia[J],2000,48:3283 33.Hebsur M G,Miner R V.Thin Solid Film[J],1987,147:143 34.Brindley W J,Whitten Berger J D.Materials Science and Engineering[J],1993,A163:33 35.Taylor M P,Evans H E,Ponton C B et al.Surface and Coatings Technology[J],2000,124:13 36.Karlsson A M,Hutchinson J K,Evans A G.Journal of the Mechanics and Physics of Solids[J],2002,50:1565 37.Karlsson A M,Xu T,Evans A G.Acta Materialia[J],2002,50:1211 38.Pindera M J,Aboudi J,Arnold S M.International Journal of Plasticity[J],2005,21:1061 39.Bialas M,Bednarz P,Herzog R.In:Lecomte-Beckers et al eds.Materials for Advanced Power Engineering 2006,Proceedings of the 8th Liège Conference[C].Liège Belgium:[s.n.],2006:747 相似文献(1条) 1.期刊论文 周健儿.李家科.江伟辉 铁铬铝基高温抗氧化陶瓷涂层粘结料优化 -过程工程学报2004,4(5) 从高温涂层的抗氧化性、热震性研究入手,详细探讨了粘结料的始熔温度、熔融温度范围以及热膨胀系数对敞开体系1300℃下熔烧制备FeCrAl基高温 (1200℃)抗氧化陶瓷涂层性能的影响,优化出具有良好性能的高温(1200℃)粘结料. 研究结果表明,具有合适的始熔温度、熔融温度范围和较高热膨胀系 数的高温粘结料是制备性能优良的陶瓷涂层的基础. 实验中采用了热态显微镜、高温热膨胀仪等测试手段对粘结料性能进行了表征,揭示了涂层性能与结 构之间的关系. 本文链接：http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_xyjsclygc200807002.aspx 授权使用：北京邮电大学(byab)，授权号：3fd26ffc-72a1-4e26-a7da-9e6400b19bd5 下载时间：2011年1月7日