SW6计算问题汇总

Fourshortwordssumupwhathasliftedmostsuccessfulindividualsabovethecrowd:alittlebitmore.------------------------------------------author------------------------------------------dateSW6计算问汇总SW6计算问题汇总SW6计算问题汇总----------------------------------------------------------------------------------------------------SW6计算问题汇总--------------------------------------------------SW6计算问题汇总1.什么叫波形膨胀节的加强圈？它起什么作用？答：指加于膨胀节直边段外侧的加强圈（一般为扁钢）。该加强圈能减小波纹管直边段的周向薄膜应力。2.经常发生用水压试验压力代入后，波形膨胀节的薄膜应力较核通不过的情况。但SW6-98未提出此要求。答：不是SW6-98未提出此要求，而是膨胀节GB16749-1997未提出此要求。3.鞍座计算时，鞍座高度h是指鞍座的标准高度还是鞍座的腹板高度？答：由于h是用来计算鞍座腹板的平均应力s9，故应输入鞍座腹板中间处的最小高度。4.GB151中，对筒体规定了一个最小厚度，但有时强度计算并不需这么厚，似乎有浪费，特别对于贵重有色金属设备更是如此。答：GB151中规定的最小厚度是考虑了管束等内件重量使得在制造、安装时筒体所需要的刚度，这是必须要满足的。但对于有色金属设备，GB151尚没有给出筒体的最小厚度，应建议标准编制单位补充该条规定。5.在固定管板换热器计算时，如用F19×2的管子，管子的压应力校核往往通不过，原因是计算得到的许用压应力很小，用何调整？答：首先，请注意管子的受压失稳当量长度是否按GB151的规定取值，该值对管子许用压应力的影响很大。其次，管子的直径对许用压应力也有较大的影响，一般F25的管子要比F19的管子在许用压应力的计算值上大50％左右。由于管子的直径一般不能改动，因其对换热面积有很大的影响，故工程上一般只能考虑减小折流板的间距。当折流板的间距无法再改小时，只能由设计人员根据使用自行确定是否忽略换热管压应力的校核结果。6.计算锥形封头时，如压力很小（如p=0.1MPa），p/[s]t×f的值往往小于0.002，这时程序不能计算，如何解决？答：由于GB150-1998中计算锥形壳体大、小端加强厚度时的Q值曲线图横座标的右端极限（p/[s]t×f）为0.002，故程序也限定此值为计算的界限。至于p/[s]t×f的小于0.002的情况，应提交容委会，请他们解释。7.法兰密封垫片用"O"形圈，按哪一种密封面形式计算？m和y值如何取？答：对于“O”形密封垫片，基本密封宽度按bo=N/2计算（N为“O”形圈宽度）。8.带半夹套容器的内筒如何计算？答：工程上可按全夹套计算，计算结果偏保守。9.GB150-89要考虑纵向、环向焊缝系数计算筒体厚度，为何GB150-1998不再考虑环向焊缝系数？答：GB150-1998不再要求按压力进行筒体的轴向应力校核，故不再特别提到环向焊缝系数。但要注意，在固定管板换热器和塔器计算中，因需计算筒体的轴向应力并进行校核，故当用SW6-98对这两种设备进行计算时，程序将要求用户输入环向焊缝系数。10.带夹套容器内筒的外压设计时，设计外压力应取夹套的设计压力还是试验压力？答：按GB150，一般应取夹套的设计压力进行内筒的外压设计，如计算得到的内筒许用外压力小于夹套的试验压力，应在计算书和图纸上注明，当进行夹套压力试验时，内筒需保压多少。这样处理可充分利用材料，SW6-98也是这样处理的。但如在夹套压力试验时，难以做到内筒保压，则须用夹套的试验压力进行内筒的外压设计，这时一般将使设备重量增加。11.不需进行补强计算的开孔接管结构是假定接管的C2＝1mm。如C2＝1.5mm，接管厚度也增加0.5mm，是否仍可不进行补强计算？答：如接管外径不变，接管腐蚀裕量和壁厚都增加0.5mm，则该结构仍可不需进行补强计算。12.介质为水的受压容器是否仍是GB150-1998的应用范围？答：是。13.封头加工减薄量是否应在程序中有所反映？答：在GB150-1998中没有计及加工减薄量，是由于考虑到各容器制造厂制造能力的差异，对于同样公称尺寸的封头会有不同的加工减薄量。SW6-98因此也不计及加工减薄量。用户应在图纸上注明加工后最小厚度的要求。14.HG20582中不需补强的规定中没有提及腐蚀裕量，如何理解？答：实际上，HG20582中不需补强的规定与GB150-1998的规定不相一致，应以GB150-1998为准。15.旋风分离器有一斜接管，且是大接管，用何方法计算？答：由于压力面积法只能用于径向大接管的开孔补强计算，故斜的大接管不能用压力面积法计算，只能用有限元程序（如VAS2.0）计算。16.有一储罐，内装固体，有压力，符合塔器标准中规定的结构要求，是否能按塔器计算？答：是。17.现GB150-1998中没有列出材料20g，在工程中是否能将该材料作为受压元件材料使用？答：在将该材料报劳动监察部门备案后，可以作为受压元件材料使用。18.标准膨胀节规定的厚度有3、4、5mm，但GB150中给出的16MnR钢板的最小厚度为6mm，能否用16MnR作为膨胀节的材料？答：实际上，钢厂是生产6mm以下的16MnR钢板的，因此，在工程中可以用16MnR作为膨胀节的材料。19.锥壳大、小端一为浅碟形封头，一为椭圆封头，既受内压，又受外压，能否用SW6-98计算？答：除了外压锥壳部分以外，其它部分都能用SW6-98计算。20.卧式容器中的搅拌轴如何计算？答：仍可参照《机械搅拌设备》进行设计，即可用SW6-98的立式容器程序进行该搅拌轴计算，只是径向力系数k1的取值在参考附录C.2的说明外，还可通过使用经验进行修正。21.如有一直立容器安装在钢结构上或较高的楼板上，如何进行容器的强度设计？答：该种容器与安装在地面上或基础上的直立容器相比，只是在计算自振周期时有所不同，即要将塔器与钢结构或建筑物一起考虑，来计算自振周期。22.塔如安装在结构上，在使用SW6-98计算时，需输入框架的质量和惯性矩等数据，如何得到这些数据？答：这些数据应由土建设计人员提供。23.塔的上半部上某一点如限制其绕度，应如何计算？答：这种塔的计算实际上是一个超静定问题，相当于在限制绕度的点加了一个外力。对这种力学模型，JB4710没有考虑，因此，也不能用SW6-98进行计算。24.环形管板能否用常规方法进行设计计算？答：不能。因GB151和JB4732中的管板计算方法的力学模型都是圆平板上开孔加换热管，而不是环板。故环形管板只能用有限元方法进行强度计算。25.如有一塔器，其上部有一段为一换热器（作为冷凝器），该换热器需有一膨胀节。在对该塔器进行结构设计时应如何考虑？答：首先，在这个换热器上应尽量不用膨胀节。如一定要用，则在膨胀节的上、下均应考虑增加限制塔体绕度的结构。26.如壳体材料选用GB150以外的材料，在进行外压设计计算时，如何选择替代材料？答：GB150以外的材料，或GB150中虽已列出但在B值曲线图中没有包括的材料，在进行外压设计计算时，SW6-98将要求用户选择确定B值的替代材料。在选择替代材料时，应遵循以下原则：1)应使实际材料与替代材料的化学成分相似；2)应使实际材料与替代材料的弹性模量尽可能接近；3)应使实际材料与替代材料的屈服点尽可能接近。27.在对局部结构进行应力分析设计时，同常规设计相比，对元件的材料有何特殊要求？答：无特殊要求。28.设备的设计年限一般应如何考虑？答：如无特殊要求，设备的设计年限可定为20年。如标准规定碳钢的最小腐蚀裕量为1mm，即是按在弱腐蚀情况下腐蚀裕量为0.05mm/年，再乘上20年而得到的。29.含H2S介质的换热器采用什么材料合适？答：可参照HG20581-1998中6.7.2节的要求选择材料，并应注意该节所规定的在制造、焊接和焊后热处理上的要求。30.介质为煤气的换热器能否用Q235-A作为制造材料？答：可以。31.如一开孔接管按GB150的补强计算已通过，但接管壁厚小于HG20581-1998中的最小壁厚要求，是否一定要增大接管壁厚？答：GB150-1998并没有规定接管的最小壁厚，应该讲HG20581-1998比GB150-1998有更高的要求，主要考虑了制造、安装上对接管刚度的要求，以及与配对标准法兰的连接。但HG20581-1998不是强制性的。用户可根据工程实际情况决定是否满足HG20581-1998的最小接管壁厚要求。推荐用户遵照该标准的要求。32.高压设备筒体端部与螺栓的材料是否要考虑匹配？答：需要考虑。因筒体端部的螺纹是与螺栓连接的，应遵照螺栓与螺母材料的匹配原则。一般应选筒体端部的材料强度高于螺栓材料的强度。33.按SW6计算的轴径有四种1.按扭转计算的传动侧轴承处的轴径2.按强度计算的搅拌侧轴承处轴径(悬臂轴),跨间段轴径(单跨轴)3.根据临界转速核算的轴径,应是悬臂段或跨间4.轴封处许用径向位移核验轴径,应是密封处设备法兰JB4707用螺柱何时用A型何时B型?当操作温度＞250℃时，采用B型螺柱，其余采用A型螺柱。目的是减小螺栓刚度，有助于降低螺柱温力。一般来说，载荷情况比较苛刻的情况下，最好选B型。原因有：取细光杆可以降低螺栓的刚性，从而减小螺栓与法兰之间的温差载荷，使法兰的受力状况得到改善。在螺栓法兰连接结构中，当螺栓与法兰之间存在有温差时，二者之间就会有热变形差。这种热变形差导致螺栓与法兰之间的温差应力，此温差应力的大小与二者的温差和材料有关，即温差和材料一旦确定，温差应力的大小就确定。而与此相应的总温差载荷等于温差应力与螺栓截面积的乘积。如果能在满足连接强度的前提下，尽可能取小的螺栓截面积，则可以减小作用在螺栓与法兰之间的总温差载荷，法兰的受力状况会因此得到改善。2。B型螺栓中间光杆部分的直径与螺纹的根径相等，且其与螺纹之间用小r过渡，整体的结构连续性交好，因而，相对A型螺栓而言，其承受交变载荷的能力也较强。法兰螺栓常常不是受单纯的受拉力作用，在使用过程中还经常受弯、扭以及冲击的作用，预紧时也容易形成过载，所以一般螺栓的安全系数要取得大一些。这一点可以从GB150-1998表3-1表3-2的对比中可以看出。关于高压多层容器泄放孔的解释首先明白泄放孔的作用，主要作用是1、一起预警作用，如果内胆泄露的话，可以通过泄放孔层层往外漏，可以及早尽快发现问题。关于这一点大家应该都很明白了。2、排气孔的作用，类似于补强圈和支座垫板上的排气孔，所以是通孔。这里排气不是指层板对接时产生的气体。层板对焊的气体可以从筒节的两端及未融合的部位泄放。这里的排气是指筒节的两端环缝部分的破口预处理时需要的排气及筒节与筒节、端部法兰、封头的焊接时有可能产生的气体。多层包扎筒节的B类焊缝，它的焊缝坡口需要对焊6~8毫米的溶敷金属。对焊时产生的热膨胀气体需要得到释放。3、泄放孔的位置。泄放孔一般开设在包扎筒体的两端。孔的位置距筒节内筒体的两端约为100~150毫米（视筒体厚度订），孔的直径为6~10毫米，筒体的两端各以周向90度位置相互错开布置4个讯号孔。第一第二层预先开设，其余的在层板全部包扎完毕后用平底钻开设。开孔深度已达到第二层层板为限。1补强圈的排气孔开孔位置有规定,2如果长期不用或长途运输,特别是不锈钢设备,应该将排气孔用螺栓堵上3设备有保温时,要注意排气孔,特别是在用其间的检验