传 动 轴 的 轴 径 计 算
西安 交通大学机 切教研室
确定主轴箱中某一传动轴轴径时 , 首先要算出它所传递的扭矩 , 再根据此扭矩查 “轴能
承受的扭矩 ” 表 , 从而 确定轴的直径 。
叼 至于传动轴的扭矩是如何计算的呢 ? 大连组合机床研究所编 的 《组合机床设计》 一书中
采用了下列计算公式 (见该书6 2 2页) :
M = M 112 + M Zi
: + ⋯⋯ + M ”i”
式中 : M一作用在轴上的总扭矩 (公斤 · 毫米) ,
M
ll一第 n 个轴 _ L的扭矩 (公斤 · 毫米 ) ;
i
n一第 n对轴上齿轮的传动比 。
, 这个公式是一个粗略概算的经验公式 , 采用这一公式来计算传动轴的扭矩 , 如果不注意
各轴的受力情况往往容易出差错 。 例如该书中 6 30 页例题中 , M 3‘ 的计算就得出不正确的结
果 , 再例如轴29 上的齿轮是一个过渡轮 , 轴只承受弯曲不承受扭矩 , 而该例题中却得出非常
可观的扭矩值。 其所以如此 , 就是没有对于具体情况作具体的分析 。 使用这一计算方法时 , 前
轴计算错了 , 与之相关的其它传动轴的扭矩也必然跟着错。 例如该书七41 页由于M : 。的错误 ,
造成M Z。结果的错误 , M 。‘的错误影响了M 。:的结果 , 好象联锁反应似地相互影响着 。 最后还
需指出的是 , 采用这一方法计算时必须步步为营 , 一个个地挨着顺序计算 , 不能超越一根传
动轴而计算其它的。 由于这些原因 , 现从受力分析入手 , 介绍一种传动轴的扭矩计算方法 。
设有一传动轴 , 通过第IV 排齿轮输入功率 , 因此该齿轮上作用力对传动轴作用有一外力
矩M IY , 如图 1 所示 。 该轴通过第亚 、 工排齿轮输出功率 , 相应地作用有外力矩M : 、 M : 。
假设 M 。 = 4 5 0 0公斤 · 毫米 ,
输入、 输出相等 , 此轴处于平衡
状态 , 即该轴以等速运转 。
轴上的外力矩将轴划分为两段 :
W 一且段与 11 一 工段 。 现若将W 一且
段中任一横截面切开 , 留下左段或右
段进行分析 。 譬如留下左段 , 画受力
图 , 如图 2 所示 。
M
。 二 2 5 0 0公斤 · 毫米 , M : = 2 0 0 0公 斤 · 毫米
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图 2
1 9 7 7年第 1 期 3 1
由于该Asll 原先处于平衡状态 , 似想地切开后 , 该段仍必处于平衡状态 。 因此该截面必有
内力存在 , 这内力是一个力偶M 。 , 称为扭矩 , 显然M :、 = 4 5 0 0公斤 · 毫米。
力偶可用一矢量来表示 , 为了表明力偶的旋转方向 , 人为地
了一些符号规则 , 即右
手法则 : 四个手指屈的方向为扭矩的转向, 大拇指的指向便是扭矩矢量的指向。 于是图 2 所
示截面上的扭矩可表示为如图 3 所示 。
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图 3
如果扭矩矢量的指 向是离开枚面者 , 定为正值 , 反之为负值 (见图 4 ) 。
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图 4
由于该截面是W 一亚段上的任一截面 , 因此 , 在这一段内所有的横截面都是承受着相同
的扭矩M I, 二 4 5 0 0公斤 · 毫米。
若将 亚一 1 段中任一横截面假想切开 , 如果仍 留下左段进行分析 , 如图 5 所示 。 同样 ,
由于该截面是 11 一 工段上的任一截面 , 因此 , 在这一段内所有的横截面都承受着相同的扭矩
M
::
= 2 0 0 0公斤 · 毫米 。
·介 介-一灯了一荞多0 0 分水 老术 户位一 乃00 公午奄水图 5
为 了表明该轴所有横截面上内力 (扭矩 ) 的大小和作用方向 , 通常可用内力 图表示 , 即
横坐标轴为‘ 轴 , 代表各横截面所在位置 , 纵坐标轴为内力矩M 。 , 代表各横截面上所承受的
扭矩的大小和作用方向。 图 1 所示的传动轴的内力图如图 6 (d) 所示 , 或称为扭矩图。
从扭矩图中显然看出 : 该轴所传递的扭矩最大值为 M~ 。 二 = 4 5 0 0公斤 · 毫米 , 这就是确
定轴径的依据 。
同样 , 如果动力从第 11 排齿轮输入 , 第 工、 l 排齿轮输出 , 如图 7 所示 , 则各段轴任一
1 9 7 7 年第 1 期
横截面上内力 (扭矩 ) 分别为图 7 (b) 、 (c ) 所示 。 与上述方法一样 , 考虑到扭矩的 符 号规
则 , 作出扭矩图如图 7 (d) 所示 。 显然 , 这时扭矩最大值M u。 二 二 2 5 0 0公斤 · 毫米。 负号仅表
示扭矩的作用方向 , 设 t计时只考虑其最大值 (指绝对值 ) 。
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图 6 图 了
图 7 情况与图 6 相比较 , 显然输进功率的齿轮安置在输出功率齿轮之间时 , 轴所受的扭
矩较小 , 亦即传动系统安排得 比较合理。
最后 , 我们再来研究第三种情况 , 即图 8 所示的情况 。 轴 4 通过第IV 排齿轮把动力传给
轴 3 , 然后轴 3 分别通过第班排和第W 排齿轮传给轴 1 、 轴 2 。
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图 8
现分析轴 3 的受力情况 , 画轴 3 的受力图 (见图 9 ) 。 它在第W 排齿轮处作用着一个输
入力矩M时 然后又在第W 排和第班排处输出力矩 , 分别用M ’。和 M 皿 表示 。 为了与上述两种
情况比较起见 , 假设输入力矩仍为 4 5 0 0公斤 · 毫米 , 即 M 二 = 4 5 0 0公斤 · 毫米 、 输出力矩分
别为M。 = 2 5 0 0公斤 · 毫米 、 M : = 2 0 00 公斤 · 毫米。
按同样的方法作出轴 3 的扭矩图 , 显然Mllm a 二 = 2 0 0 0公斤 · 毫米 。
因为扭矩与功率 N (千瓦 ) 、 转速 n 之间有一定的关系 , 因此 , 输入 、 输出的 力 矩 可
诚‘ 直接用功率来表示。 例如图10 所示输入功率N 人 = 1. 3千瓦 , 输出功率分别为N : 出 = 0. 85 千瓦和
1 9 7 7 年第 1期 3 3
转3
问口 = 2 0 0 0
吩 ~ 2 , 。 (脚几)
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卜图 9
N
Z出 二 0 . 4 5千瓦 。 这时所画的扭矩图便成为轴所传递 的功率图了 , 如图 10 (b) 所示 。 左段轴传
递的功率最大 , 其值为 。. 8 5 千瓦 。 若己知该轴的转速 n (转/ 分) , 假设 n = 2 1 0 转/ 分, 便可 计
算出此轴所承受的最大扭矩 :
八 , J 八八 八 . N 八 ,
. 八 。 , _
止牲一 二 沙了住 U U u 入 — = 沙了生U U U Xn 鬃一粼斤 ’ “米 、0查 “轴承受的扭矩 ” 表 (见 《组合机床设计》 一书第 6 07 页) , 取轴径 d = 哭毫米。
根据上述的分析方法 , 我们可以重新计算 《组合机床 一设计》 一书第 6 3 9 页例题中各传动
轴 的直径 。 该主轴箱的传动布置 图见图 1 1 。 现在我们对轴2 6进行设计 , 首先分析有关主轴的
切削功率。
主 轴 轴 号 1 2、4 { 5 ~ 16 、 2 2 、 2 3 ! 27 、 25 、 2 0 、 2 2 { 2 9
转 速
(转/ 分)
n
1 5 10
切 削 功 率
(千瓦) 0
.
1 4 6 0
.
35 3 O
,
8 37
2 4 5
1 0 2
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转转 速 nnn
(((转/ 分)))
⋯创竺 ~巨日
{
; 6 3
1
1 0 1
1
12 4
{
3 , ⋯二 t 3 3 1兰
30 2 ⋯19。 }15 1 ⋯15 1_
邓一190
由于轴 5 ~ n 是钻小13 . 7的主轴 , 钻每个孔所消耗的切削功率为0 . 35 3千瓦 , 因此 , 7 个孔
的切削功率为0. 3 53 千瓦 x 7 = 2. 4 7 工千瓦 , 轴 1 ~ 4是钻小8 . 3 的主轴 , 钻每个孔的切 削功 率 为
0
.
1 46千瓦 , 因此 , 通过轴 2 7传递给轴28 的功率为 0 . 1 4 6千瓦 x 4 二 0 . 5 8 4 千 瓦 。 其次 , 画轴26
的受力图 (见图 12) 。 按平衡条件 , 输入功率为2. 4 71 十 0 . 5 8 4 = 3. 0 55 千瓦 , 作扭矩图 (可直接
用功率来表示 , 见图1 2) 。 由于轴26 的转速为 n : 。二 10 1转/ 分 , 因此 ,
M
: : 二 9 7 4 0 0 0 x
0
.
5 8 4
1 0 1
“ 5 6 2 0公斤 · 毫米
查 “轴能承受的扭矩 ” 表 , 选该传动轴轴径 d 二 3 0 毫米。 而该书中由于错误地 一计算了扭
矩值 , 因而选用 d 二 50 的轴径 。
o
、万口芬赶
(附乓)
之4 7 1毋
言- ~ 减
子
图 12
再如计算轴32 的轴径 , 扭矩图见图 13 , 该轴转速 n = 19 0转/ 分, 通过该轴输出 的功 率 为
N 二 0
.
3 5 3 x 4 + 0
.
8 3 7 x 4 + 1
.
0 2 = 5
.
7 8千瓦 , 于是
M
。 二 9 7 4 0 0 0 X
5
.
7 8
1 9 0
= 2 9 7 00 公斤 · 毫米
查表得 d 二 40 毫米
轴25 、 27 、 2 9 、 3 1 虽 不承受扭矩 , 但却承受着较大的横向力 , 使轴发生弯曲变形 。 为此 ,
瓜 必须适当加大轴径 , 以保证抗弯刚度 。 因此 , 在 《组合机床设计》
扭矩的计算虽然是错的 , 可是 , 对它们的轴径的选取还是恰当的。
图 13
1 马 7 7 年第 1 期
一书的例题中 , 对这些轴
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