《钻井
》课程
乌39井
姓 名
专 业 班 级
油工61302
学 号
201360043
班 级 序 号
18
指 导 教 师
张俊
1 井身结构
1.1井身结构示意图
1.2井下复杂情况提示
地质
分层
井深
m
复杂情况提示
备注
K1tg
735
1.全井防塌、防卡、防掉牙轮。
2.全井防斜。
3.目的层防火、防喷。
4.全井防漏、防硫化氢。
5.乌尔禾组上部地层防泥岩缩径。
6.乌尔禾组防井漏。
J1b
1090
T1b
1610
P2w
2420
P2x
2450
1.3井身结构设计数据
开钻次序
井深m
钻头尺寸mm
套管尺寸mm
套管下入地层层位
套管下入深度m
环空水泥浆返至井深m
一开
500
381.0
273.1
K1tg
500
地面
二开
2450
215.9
139.7
P2x
2450
1500
1.4井身结构设计说明
开钻次序
套管尺寸mm
设计说明
一开
273.1
一开采用Φ381.0mm钻头钻至井深500m,下入Φ273.1mm表层套管,水泥浆返至地面。封隔地表和上部松散易塌地层,并未井口控制和后续安全钻井创造条件。
二开
139.7
二开使用Φ215.9mm钻头钻至设计井深2450m,下入Φ139.7mm油层套管,固井水泥浆返至井深1500m。
1.5 钻机选型及钻井主要设备
序号
名称
型号
载荷(KN)
功率(KW)
备注
一
钻机
ZJ40
2250
二
井架
JJ225/42-A2
2500
三
提升系统
绞车
JC32B
735
天车
TC2-225
2500
游动滑车
YC250
2500
大钩
DG250
2500
水龙头
SL225
2250
四
顶部驱动装置
五
转盘
ZP520B1
六
循环系统配置
钻井泵1#
F-1300
960
钻井泵2#
F-1300
960
钻井泵3#
钻井液罐
13000×3000×2500
总容量:196m3
搅拌器
NJ-7.5
12个
七
钻机动力系统
柴油机1#
GV12V190B-3
930
柴油机2#
GV12V190B-3
930
柴油机3#
GV12V190B-3
930
八
发电机组
发电机1#
PZ8V-190D-2
300
发电机2#
PZ8V-190D-2
300
MCC房
九
钻机控制系统
自动压风机
2V6.5/12
电动压风机
2V6.5/12
气源净化装置
刹车系统
辅助刹车
十
固控系统
振动筛1#
RCZ2000
2.2
1套
振动筛2#
2.2
除砂器
RCZ2000
1套
除泥器
离心机
LW400×8
24
十一
加重装置
加重漏斗
1套
电动加重泵
气动下灰装置
1套
十二
井控系统
双闸板防喷器
二开:2FZ35-35
控制装置
FKQ3204
节流管汇
JG-35
压井管汇
YG-35
液气分离器
YFQ-800
1套
除气器
CQ2-4
1套
十三
仪器仪表
钻井参数仪表
八参数仪
1套
测斜仪
单点测斜仪
1套
测斜绞车
硫化氢
仪
硬携式
1套
固定式
十四
液压大钳
1套
2.钻具组合设计
2.1一开钻具组合设计
本井一开钻井液密度为ρd=1.15g/cm3,最大钻压Wmax=100KN,钻井深度D1=500m,井斜角为0°,钢材密度取7.85g/cm3,安全系数取SN=1.2。
2.1.1选择尺寸配合
一开井眼直径381mm,钻头尺寸选用直径381.0mm,根据钻头与钻柱尺寸配合关系,钻铤选用直径为228.6mm的钻铤,钻杆选用直径为127mm的钻杆。
2.1.2钻铤长度设计
(1)计算浮力系数Kb=1-(ρd/ρs)=1-(1.15/7.85)=0.854
(2)计算第一段钻铤长度
本井选用NC61-90线密度qc=2.847kN/m,单根长度为9.1m的钻铤,根据中心点原则该钻铤需用长度为:
Lc=SNWmax/(qcKb)=(1.2×100)/(2.847×0.854×1)=49.356m
n=49.356/9.1=5.4
根据库存和防斜要求NC61-90钻铤实取6根,上接直径为203.2mm的钻铤9根,直径为177.8的钻铤12根,组成塔式钻具组合。
(3)钻铤参数计算
钻铤总长度为:Lc= Lc1+ Lc2+ Lc3=(6+9+12)×9.1=245.7m
钻铤总浮重为:
Fmc=Kb cosα(Lc1qc1+ Lc21qc2+ Lc31qc3)
=0.854×1×(6×2.847+9×2.19+12×1.606)×9.1=435.7kN
2.1.3钻杆强度设计
本井钻杆选用外径127mm,壁厚为9.195mm,D级新钻杆,其线密度=0.284kN/m,最小抗拉挤力Fy=1290.86kN,最小抗挤力为pc=50.96Mpa。
(1) 计算最大安全静拉力
本井抗拉安全系数取St=1.3
Fa=0.9Fy/SSt=0.9×1290.86/1.3=893.67kN
(2) 计算最大许用井深
Lp=Fa/(qpKb)-Fmc/(qpKb)
=(893.67-435.7)/(0.284×0.854)=1888.26m
则:Lp+Lc=1888.26+245.7=2133.96≥D1该钻杆满足本井强度要求。
(3) 抗外挤强度校核
计算最大外挤力
Pcmax=0.00981ρd (D1-Lc)=0.00981×1.15×(500-245.7)=2.869MPa
抗外挤系数Sc=1.1,则所需抗挤强度为:P= Pcmax Sc=2.869×1.1=3.156 Mpa
方法与维护
坂土-CMC钻井液体系
5%~8%坂土+0.4%Na2CO3+0.2%~0.4%CMC-MV+重晶石
1)要求配制坂土浆,充分预水化24h以上,再加入CMC-MV
搅拌均匀,粘度达到60s以上开钻。
2)表层疏松,钻进中要求适当的控制坂含和粘切,注意防塌、防漏、防窜。
3)钻井液的维护以水化好的坂土浆和CMC-MV胶液位主,以细水长流的方式补充到井浆中。
4)保证固控设备运转良好,合理使用好固控设备。
钾钙基聚磺钻井液体系
3%~4%坂土+0.2%Na2CO3+0.2%KOH+0.5%~0.6%JT888(SP-8)+5%~7%KCl+0.5%~0.6%PMHA-2+0.4%~0.6%NPAN+0.1%~0.2%XY-27+2%阳离子乳化沥青+1%~2%SPNH+1%~2%低荧光润滑剂+1%~2%SPNH+1%~2%SMP-1(胶)+0.2%~0.5%CaO+重晶石
进入目的层前50m,加入2%QCX-1和1%WC-1,并确保阳离子乳化沥青含量达2%
1)将一开钻井液用清水和胶液冲稀至30~40g/l,再按配方要求转化,调整性能至设计要求后方可二开。
2)二开裸眼井段长,要求做好井壁稳定工作,加强钻井液的包被抑制和封堵作用,提高钻井液的防塌、防卡的能力。
3)保证PMHA-2的加量,配合使用KCl和CaO,以防止粘土矿物的水化膨胀,提高钻井液的抑制性和防塌能力;以JT888(SP-8)、NPAH和SPNH、SMP-1(胶)改善泥饼质量,降低滤失量;以低荧光润滑剂提高钻井液润滑性能。钻进中根据井下实际情况合理调整钻井液性能。将所需加入的处理剂按比例配成胶液以细水长流的方式补充,防止钻井液性能波动过大。
4)本井段钻井液密度设计为1.07~1.18g/cm^3。钻进过程中先使用下限,根据实际钻井过程中的压力平衡情况及井壁稳定情况进行密度调整,做到近平衡钻井,严防井漏、井喷事故发生。如果实钻中因地层复杂而需要钻井液密度超出设计时,为确保安全钻井和减少井下复杂事故发生,施工单位必须及时报请项目经理部按有关程序审批,批准后才能实施。但若遇紧急情况,钻井队可先处理再及时上报。
5)入井的处理剂使用前应通知地质录井人员,对气测有影响的处理剂,补充时应停钻循环,直到气测现实稳定后再恢复钻进。根据录井要求进行钻井液滤液分析化验。
6)保证四级固控设备运转良好,钻进中要求振动筛(筛布使用80目以上)开动率100%,除砂器、除泥器运转时率80%,离心机有效开动率应满足钻井液相关的性能要求,以“净化”保“优化”。
7)进入目的层前50m,加入2¥阳离子乳化液沥青、2%QCX-1和1%WC-1.以增强泥饼的防透性,形成致密高强度的“屏蔽环”,防止钻井液对油气层造成严重伤害。
8)风3井固井过程中井漏,固井完后未能封住油气水层,造成井喷,喷出物含硫化氢气体。钻井施工中应加强硫化氢的监测和预报。
9)井场按设计品种和数量,储备足够的备用材料,施工井队应根据钻井实际情况制定合理详细的防漏、防喷预案。
10)固井下套管前,严格按照固井要求进行承压试验。
备注:低荧光润滑剂荧光级别小于5级