吊车地基承载力验算

表10-3GMT8350型350T吊车起重性能装施工作业要求（见吊车站位图）。表半径(m)910122）刀盘驱动部分的重量为72T。设350T重量(T)吊车单机提升该部分，所受的负荷为F’，则12511189F'K1(Qq)表10-4KMK6200型220T吊车起重性能式中K1—动载系数—，此处取表Q—驱动部分的重量为72T半q—钩头及索具的重量，取径(m)81012所以重量(T)F'K1(Qq)1.2(720.0272)88.128T<89T㈠吊车吊装能力验算（以1#盾构机为例）对照350T吊车的起重性能表可以看出，（1）350T吊车能力验算：只要吊车的工作半径小于12m就能满足施工1）盾构切口环两部分相等，重量均为作业要求。28T。设350T吊车单机提升，所受的负荷为3）螺旋输送机重量为20T。设220T吊F’，则F'K1(Qq)车单机提升这一部分，所受的负荷为F’，则式中K1—动载系数—，此处取F'K1(Qq)式中Q—切口环下半部重量为28TK1—动载系数—，此处取q—吊钩及索具的重量，单机吊Q—螺旋输送机的重量为20T装时，一般取q—钩头及索具的重量，单机吊装所以时，一般取F'K1(Qq)1.2(280.0228)34.272T所以F'K1(Qq)1.1(200.0220)22.44T54.4T对照350T吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m完全能满足前体吊对照220T吊车的起重性能表可以看出，只要吊车的工作半径小于12m可满足施工作业要求（吊车站位图）。4）盾构支撑环上下部分，总重量为90T。设350T吊车单机提升这一部分，所受的负荷为F’，则F'K1(Qq)式中K1—动载系数—，此处取Q—支撑环的总重量为90T—取钩头及索具的重量为所以F'K1(Qq)1.2(900.0290)110.16T<111T只要吊车的工作半径小于10m，可满足施工作业要求。通过上述验算，确认350T吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求（见吊车站位图）。只要吊车的工作半径小于12m，可满足施工作业要求。通过上述验算，确认220T吊车可以满足盾构主机组装过程中的吊装要求。（2）索具工作能力的验算:进行盾构吊装时，选用4个吊装索具采用专用40T吊装带4根长，合计吊装能力满足设备吊装要求。由于盾构机主机及后配套中，驱动部分最重，其重量为90T，吊点间的距离为2*，所以350T吊车在单独作业起吊驱动部分，吊装带的受力最大。此时，设每根吊装带承受的负荷为F，则F904cos(arcsin(1.648.5))22.9T40T因此该型号的吊带是足够的，可以使用。5）盾构后配套设备，重量最重的一件为（3）“U”型卡环工作能力的验算:20T。设220T吊车单机提升这一部分，所受此次吊装盾构机及后配套台车，选用了的负荷为F’，则F'K1(Qq)4个55T的巨力“U”型卡环。连接台车的起式中K1—动载系数—，此处取吊吊耳与吊带，同样以主机驱动部分为例，设每个卡环所承受的负荷为H’，则Q—后配套设备的重量为20TH'K1Q2—取钩头及索具的重量为所式中K1—动载系数取K11.1以F'K1(Qq)1.1(200.0220)22.44T54.4TQ—盾构机支撑环部分的重量90T则H'K1Q21.190425.5T55T因此所选用的4个该型号“U”型卡环工作能力是足够的，可以使用。㈡盾构机与基座的滑动计算盾构始发基座的摆放与水平线成%的角度，在组装过程中，为了防止在没有焊接防滑块的这一段时间里，盾构部件可能会沿盾构基座产生滑动位移，必须作出验算后才可以确定。盾构主机前体和驱动部分总重量为128t，基座对前体的支撑力为cos(tg1(31000))112.7T，前体与支撑架的摩擦系数为，使前体滑动移动的推力为f=128×=，向下的滑动力为128sin(tg1(3/1000)2.71T19.2T，因此，前体在基座上不会滑动，为了施工安全，用两个5t的手扳葫芦将前体牵引着即可。