低温与超导
第37卷第7期
制冷技术
Refrigeration
Cryo.&Supercond.
V01.37No.7
C02/NH3复叠系统热力分析与冷凝蒸发器
冷凝温度的优化
申文军,余晓明,李金峰,冯熙
(上海理工大学制冷技术研究所,上海200093)
摘要:对CO:/NH,复叠制冷系统进行合理的假设,并将与压比有关的压缩机等熵效率拟合公式引用到计算
中,其结果与实验数据吻合的比较好。通过热力分析,可知系统各主要部件由不可逆而多消耗的附加功在不同的
Tcas_c下对系统的影响程度是不同的。对数据进行分析并应用多元线性回归法拟合出以瓦、t和AT为自变量的
最优Tca$_c及相应CoP~数学表达式。
关键词:CO:/NH,;复叠制冷系统;热力分析;优化;性能系数
ThermalanalysisofC02/NH3cascadesystemandoptimizationofcondensingtemperature
ShenWenjun,YuXiaoming,LiJinfeng,FengXi
(InstituteofRefrigerationTechnology,UniversityofShanghaiforScienceandTechnology,Shanghai200093,China)
Abstract:WiththereasonablehypothesisOilthecascaderefrigerationsystemthatusescarbondioxideandammonia[isre—
frigeranm,madapplyingtheisentropicefficiencyfittingformulasthatarerelativetocompressrateofthecompressorincalculating
theoreticalmodel,itisfoundthattheresultsagreedcloselywiththereportedexperimentaldata.Bythethermodynamicanalysisof
thecascaderefrigerationsystem,itisdiscoveredthattheadditionalpowercausedbyeachofthemaincomponentsoftherefrigera-
fionsystemhavedifferenteffectsOilthesystemitselfunderdifferentTcas_cconditions.Withtheanalysisofthedata,amuhilin-
earregressionanalysisisemployedintermofevaporating,condensingandcascadeheatexchangertemperaturedifferenceinorder
todevelopmathematicexpressionforoptimalcondensingtemperatureofC02andthecorrespondingmaximumCOP.
Keywords:C02/NH3,Cascaderefrigerationsystem,Thermodynamicallyanalysis,Optimization,COP
1 引言
随着环保意识的增强,人们对自然工质的研
究越来越深入,在冷库中使用CO:/NH,复叠式制
冷系统应运而生。CO:和NH,都具有良好的热
物性且对环境友好,具有极佳的环境使用性。已
故前国际制冷学会主席G.Lorentzen教授认为
CO:是“2l世纪最具前景的制冷剂”,并称自然工
质是解决环境问
的最终方案¨J。1932年w.
R.Kitzmiller【2’曾提出将C02/NH,用于复叠式低
温制冷循环的方案,但随着氟里昂的推广应用,
CO:/NH,复叠式制冷并没有得到发展。从对环
境的长期安全来看,应尽量避免使用那些最终会
排放到生物圈中的非自然工质,重新起用自然工
质是一种更安全的选择∞J。近年来国内外对自
然工质的复叠式制冷研究较多,PettersenA等【4o
的研究表明,与NH,复叠系统相比,低温级采用
CO:,其压缩机体积减小到原1/10,CO:环路可达
到一45℃一一50℃的低温。H.M.Getu等H1研究
了高温级用R717、R290、R1270、R404A低温级用
R744的复叠式制冷系统,结果表明高温级用
R717是较好的选择。我国学者查世彤¨1等研究
表明,与R13/[{22,R717/R717复叠式循环相比
较,R744/R717复叠在低温制冷条件下有明显优
势;卢苇【71对低温级用R744的复叠式制冷系统
的研究表明,自然工质COP值与传统工质相当,
综合考虑环境因素及设备的选择,自然工质系统
值得推荐。欧美和日本已开始应用CO:/NH,复
收稿日期:2009—05—05
基金项目:上海市重点学科建设项目($30503)资助。
作者简介:申文军(1979一),男,在读硕士研究生,主要研究方向为制冷技术与设备。
万方数据
第7期 制冷技术 Refrigeration ·63·
叠制冷系统,其高温级采用NH,,低温级采用
CO:,避免因地震等可能导致的氨泄漏,减少系统
氨的用量,提高使用安全性。
2 C02/NH3复叠制冷循环
CO:/NH,复叠制冷循环(图1)由两个独立的单级压缩制冷循环系统组成。l一2⋯34 1称低温级循环,5—6⋯78 5称高温级循环部
分。高温级循环的制冷剂为NH,,低温级循环的
制冷剂为CO,,两个独立循环通过冷凝蒸发器联
系在一起,构成完整的循环。高温级制冷剂和低
温级制冷剂在冷凝蒸发器中进行热交换,CO:被
冷凝而NH,吸热蒸发。在冷凝蒸发器中NH,蒸
气带走低温级制冷剂CO:的冷却冷凝热,经高温
级循环将热量传递给环境。在冷凝蒸发器中CO:
被冷凝为液体经低温级节流阀节流降压,进入蒸
发器吸收被冷却物的热量,获得所需低温。图1
中Tcas_c、Tcas—e分别是低温级制冷剂C02的冷
凝温度和高温级制冷剂的NH,的蒸发温度,Q村
是在冷凝蒸发器中交换的热量。
图1 CO:/NH,复叠式制冷循环示意图
Fig.1SchematicfigureofC02/NH3easecaderefrigeration
system
图2(a)、2(b)分别是复叠制冷循环的T—s
和P—h,图2中的各点与图I中的各点相对应。
图2中的△r是低温级循环的冷凝温度与高温级
循环蒸发温度的差值(△r=Tcas—c一7cas—e),以
下简称冷凝蒸发器温差。£蒸发温度、疋冷凝温
度和△r是CO:/NH,复叠制冷系统的三个非常重
要参数。
105
104
曼103
\
102
10
s/(Ll/kg·lo
h/(埘l/ks)
图2 C02/NH3复叠式制冷循环T—S(a)和P—h(b)图
Fig.2Thetemperature—entropyandpressure—enthalpydi·
a孕'alnsofC02/NH3casecaderefrigerationsystem
3 C02/NH。复叠制冷系统的热力分析
本文对CO:/NH,复叠式制冷系统理论模型
的研究,是基于Yabusita和Kitaura一1对C02/NH3
复叠制冷循环的实测条件,并在同一制冷量,不同
蒸发温度Z、冷凝温度瓦和凝蒸发器的传热温差
△r下进行更深入研究。为研究方便对模型做适
当简化和假设如下:(1)管内制冷剂的流动为稳
态流动,其流动磨擦损失及与外界的热交换忽略
不计。(2)压缩过程绝热但非等熵压缩,压缩过
程的等熵效率可由一个与压比有关的关系式来确
定。(3)工质在两膨胀阀中的膨胀均为等熵膨胀,
高、低温级的螺杆压缩机的机械效率均为O.93。
(4)冷凝器出口、蒸发器出口及冷凝蒸发器中制
冷剂进行热交换后工质均处于相应的饱和状态。
3.1 压缩机的等熵效率和容积效率
NH,压缩机的容积效率和指示效率可用如下
关系式表达‘9|:
17i=一0.00097a2—0.10260t+O.8395(1)
万方数据
·64· 制冷技术 Refrigeration 第7期
仇=O.00076∥一0.0508a+1.03231(2)
CO:压缩机的容积效率和指示效率可用如下
关系式表示¨0l:
7/i=0.004760t2—0.09238d+0.898l(3)
仇=0.00816a2—0.15293a4-1.13413(4)
式中,a=Px/Po为压缩机的压比。
3.2各状态点参数在EES软件中的表达
基于以上假设,图2各点状态参数可用EES
(EngineeringEquationSolver)软件进行计算,各状
态点参数关系式见表l,已知两独立参数便可求
出工质的其它相关物性参数。
表1各状态点参数在EES软件中的表达式
眺.1 CMedationofthermodynamicstatepointsofC02/NH3c鹊cadesystemusingEESsoftwam
蒸发器出口 压缩机出口 冷凝器出口 膨胀阀出口
低温级循环
P1=压力(m$,T="re,x=1)P2=压力(m$,T=Teas_e,x=1)P3=P21'4=P1
hl=比焓(RI$,T=T1,x=1)h2s=比焓(R1$,P=P2,S=s1)'13=Teas_e T4=Te
sl=t匕熵(R1$,T=Tl,x=1)h2=hl+(h2s—h1)/邗1113=E匕I台(Iu$,P=P3,T=T3)h4=h3
TI=Te T2=激(RlS,P=P2,h=h2)s3=比熵(Rl$,P=P3,x=0)s4=}匕熵(ru$,P=P4,h=h4)
R1$=’R744’s2=比熵(R1$,P=P2,h=h2)
高温级循环
P5=压力(陀$,T=15,x=1)
b5=比焓(R2$,T=T5,x=1)
s5=比熵(陀$,T=,Is,x=1)
T5=TeaSe
TcaSe=Tcas_e一△T
P6=压力(R2$,T=蜘,x=1)
116s=比焓(R2$,P=P2,S=s1)
h6=h5+(hSs—ks)/却2
T6=温度(R2$,P=P6,h=h6)
s6=比熵(R2$,P=P6,h=116)
P7=P6
"17=Te
h7=tt始(m$,P=P7,T=17)
s7=比熵(R2$,P=P7,x=0)
R2$=’R717’
P8=P5
T8=Tease
h8=h7
s8=比熵(陀$,P=P8,h=118)
3.3 系统的循环计算及循环过程的熵分析
制冷量:Q。=G。(h。一h。) (5)
低温级压缩机耗功:
PL=GL(h2一h1)/(田。叩‘) (6)
冷凝蒸发器换热量:
Q肼=G。(h:一h3)=GⅣ(h6一^,)(7)
高温级压缩机耗功:
PⅣ=GⅣ(h6一h5)/(n。71i) (8)
冷凝器散热量:QM=CⅣ(丸一h,) (9)
低温级性能系数:COP。=Q。/P£ (10)
高温级性能系数:COPⅣ=Q_】lf/PⅣ(11)
系统总性能系数:COP=Q。/(PL4-PⅣ)(12)
式中:皖、岛为低温和高温级循环质量流量
(kg/s);|Il。一IIl8为P-h图中各对应点比焓(kJ/kg)。
由热力学理论可知,对制冷机及其环境(包括
被冷却物体及冷却介质)所构成的孤立系统,当其
过程完全可逆时系统的熵保持不变,若过程不可
逆,则系统的熵要增大,即:△‰=黝s;≥O(13)
式中,△Si表示各部分由于发生不可逆过程
导致的熵增量。
对逆向循环,不可逆过程将多耗一部分附加
功。由Guoy—stodola原理可知其附加功为大气
环境温度瓦与不可逆过程导致熵增的乘积。若
某不可逆过程引起系统熵增为ASi,则它多耗附
加功:职=Las; (14)
循环的各部分不可逆过程引起总的附加功应
等于各过程附加功的总和。制冷系统中制冷剂经
循环变化后熵值不变,因此孤立系统的墒增可由
被冷却物及环境介质熵的变化来计算。各循环过
程因不可逆引起的损失可用下列公式(15)一
(21)计算:
压缩过程的损失:
耽。肼P.c0,=死(s2一s1)G£ (15)
耽御.Nit3=ra(s6一s5)G玎 (16)
冷凝过程的损失为:
耽伽.Ⅳ=Ta[QJ|『/Ta一(%一57)GH](17)
节流过程的损失为:
%脚,岫=死(58一曲)G日 (18)
形册.C02=死(&一s3)C£ (19)
冷凝蒸发器不可逆过程损失:
‰.cnⅣ=Ta[Q肘/Tcas._e+GL(s3一s2)+
CH(s5一s8)一Q.!I,ITchy] (20)
蒸发不可逆过程损失:
形|似P=Ta[GL(s1一s4)一Qo/%,](21)
万方数据
第7期 制冷技术 Refrigeration ·65·
式中:瓦和%,为环境和被冷却环境温度,K;
5。一s3为各状态点的比熵,kJ/(kg.K)。
4结果与分析讨论
4.1 Tcas_c对各主要部件多消耗的附加功及系
统COP的影响
在蒸发温度t=一50℃、冷凝温度t=35℃、
冷凝蒸发器温差AT=50C、制冷量Q。=175kW的
条件下,对低温级制冷剂冷凝温度Tcas—C应用
EES软件计算由各不可逆过程而引起的损失如图
3所示。图中表示复叠循环各主要部件在不同
Tcas_.c下多消耗的附加功随Tcas_c变化的趋势及
相应总的附加功随Tcas_c变化关系。
至
≥
雷
量
蕾
街
-30·27-24-21·他.1S.12由 ‘ d 0 3
弋谪矗j挖
-30 前 锄 -15 -10 崎 口 :
Tcu_c/℃
图3 Tcas_c对CO:/NH,复叠式系统各主要部件多消耗
的附加功(a)与总的附加功(b)的影响
Fig.3EffectofTeas..eOllexergydestruetionrateofeach
component(a)andwholecascadesystem(b)
高温级NH,循环过程NH,压缩机和膨胀阀、
冷凝器由不可逆过程而引起多消耗附加功随Teas
_c升高而降低。低温级CO:的循环过程CO:的
压缩和膨胀过程多消耗附加功随着Teas—c升高
而增加。蒸发器多消耗附加功无明显变化,而冷
凝蒸发器中由不可逆过程引起多消耗附加功随
Tcas__c升高而增加。有些部件附加功随Tcas__c变
化较明显而有些部件则相对变化不大。
Tcas—C=一28℃时,NH,压缩过程多耗附加
功最大,然后依次为NH,冷却冷凝、NH,节流、
CO:压缩、冷凝蒸发、蒸发、CO:节流过程。Tct2甚e
=3℃时,CO:压缩过程多消耗附加功最大,然后
依次为冷凝蒸发、CO:节流、NH,冷却冷凝、N地
压缩、蒸发、NH,节流过程。整个系统中由于不可
逆造成多消耗附加功有的随Tcas._c升高而增加,
6.o
&O
4.0
也
季如
20
1.0
.30-27-24-21-18-15·124 -6 .3 0 3
Tcmc/℃
-30 .25 -20 -15 -10 奇0 5
Teasc/1CI
图4死珊.c对CO,/NH3复叠系统的COP.Jt、COP_L及
COP簋的影响
Fig.4EffectofTeas—contheCOP—H,COP—Landthe
ovea]lCOPoftheC02/NH,cascaderefrigeration
system
有的则随Tca3_e升高而减少,故存在一最佳点使
系统总的多消耗附加功达到最小。从图3(b)所
示的工况下当Tcas—e=一15.6℃时,系统总的最
小附加功为83.9kW。
帕
∞
∞
笛
∞
仔
竹
s
o
;_\;蛋墨_}攀日碹苹筹王“溽lIJ磐麓戳州摊
脚
m
船
船
船
姗
,
,
,
,
O
O
礴0013
万方数据
·66· 制冷技术 Refrigeration 第7期
在上述工况下,理论模型的高、低温级的
COP随Tcas...c变化曲线如图4(a)所示。高温部
分COP_H随着死∞~c升高而增大,低温部分的
COP_.L则随着Tcaz._e升高而减小,势必存在使系
统总COP达到最大的最佳点。从系统总COP图
4(b)可见理论模型在Tct2,$c=一15.6℃时,系统
.’O
.11
.12
.13
.’●
·’S
·'6
一'7
-’8
.’9
qo
司H
COP达到最大值1.151。图4(b)散点图是在该
条件下Yabusita和Kitaura的实验数据,在Tcas—c
=一150C时系统COP达到最大值1.143,可见理
论模型与实验数据吻合的比较好。
4.2疋、疋及△r对Tco,$c,opt和最大C卯~的
影响
'f.O
'.30
差,∞
'.'O
∞3132 33 3.筠 ∞3738冀∞
Tc/,e
图5冷凝温度t对Tcas_c,opt的影响
Fig.5TheirtflueneeoftollTcas_e,opt
T●‘●5|cATl3℃T●嗡℃五T·4℃
T.q5℃JAT-5℃
Te',-45℃.AT-6C
Te,,-45℃.AT-7℃
Ta.'-60℃^T'3℃
T■—即C.AT-‘℃
T一'-50℃上Tt5℃
Te"-50_c^T喀℃
T●"-4,0℃.AT-r℃
T●‘5‘.c.厶T-3.|c
T.一5‘℃^TlI℃
T●“5●℃^T-5'c
T●l斟℃五T-6℃
Te-,-.54℃^T-7℃
∞ 31 驻 ∞ 3. ∞ ∞37鹞 冀∞
Tc/屯
图6冷凝温度t对CDP一的影响
Fig.6Theinfluenceof疋OiltheCO‰
T.‘一5℃^T-3℃
Te--45.c^T-4℃
Te--45℃五T|s℃
Te--45℃正T一6℃
Te,r-45℃上T"7℃
T.-SO.{c上T'3℃
Te"-S0℃^T_℃
T●‘∞℃五T·5℃
T.一∞℃^T吗℃
T●L50℃^T-7℃
Te--54℃上T13℃
Tel54℃五丫t●℃
Te,,-S4℃^T15℃
T.-54℃^T-6℃
ToI’c
图7蒸发温度£对Te甜_c,opt的影响
Fig.7Theinfluenceof£onTcas._c,opt
Tc啪℃^T13℃
Tc‘30℃_厶T-‘℃
Tc-30℃^T15℃
Tr..--30℃^T16℃
Tc啪℃^T-7℃
Tc-35℃^"r-3"C
Tc·筠℃五T-4℃
Tct∞℃五T15.|c
Tc,,35"C。AT·6℃
To=笛℃正T-7℃
Tc.40℃AT-3℃
Tc-40"C正T=4.|cT洲℃厶T-5℃
Tc=40℃正1_16℃
TtI柏pAT■7℃
m小啦m州鹕m肿m啪氆讲忽
警qF是
万方数据
第7期 制冷技术 Refrigeration ·67·
对于不同的蒸发温度疋和不同的冷凝蒸发器温
差△r,冷凝温度瓦对最佳低温级制冷剂冷凝温
度Tcas—c影响如图5所示。在相同蒸发温度和
传热温差下,Tcas—c,opt随£增加呈线性增加;
在相同蒸发和冷凝温度下,Tcas—c,opt随传热温
度△r增加而增加。
对于不同蒸发温度£和不同传热温差△r,
冷凝温度疋对CO:/NH,复叠制冷系统最大COP
影响如图6所示,在相同蒸发温度和相同传热温
差下,系统CDP~随疋增加呈线性下降;在相同
蒸发和冷凝温度下,coP~随传热温差△r减小
而增大。冷凝蒸发器传热温差不仅影响其传热面
积和冷量损耗,也影响整个系统的经济性,一般取
AT=5—10℃。
Te/'C
图8蒸发温度t对cDP一的影响
Fig.8TheinfluenceofTtontheCOP一
表2多元线性回归结果
Tab.2Theresultofmuliplelinearregression
对于不同冷凝温度Z和不同的冷凝蒸发器
温差/tT,蒸发温度£对最佳低温级制冷剂冷凝
温度Teasc影响如图7所示,在相同冷凝温度和
传热温差下,Tcas—c,opt随t增加几乎呈线性增
加。在相同的冷凝和蒸发温度下,Tcas—c随△r
增加而增加。由热力学可知制冷工质蒸发温度越
低,传热温差的不可逆损失越大,低温复叠制冷机
蒸发器的传热温差应取较小值,最好小于5℃。
对于不同冷凝温度疋和不同传热温差△r,
蒸发温度疋对CO:/NH,复叠制冷系统的最大
COP影响如图8所示,在相同冷凝温度和传热温
差下,系统的CDP。;随£的增加几乎呈线性增
加;在相同蒸发和冷凝温度下,CDP一随传热温差
△r的增加而增加。经多元线性回归分析,结果如
表2所示。
从而可得死∞-c和CDP~以瓦、£、△r为自
变量的拟合公式如下:
Tca$.c,opt=一13.21251+0.418疋+0.40787£
+0.67333AT (22)
CDJP~=3.62336—0.02176疋+0.03129t
一0.02784AT (23)
从表2回归结果中的决定系数可以看出拟合
公式的计算值与真实值有很好的拟合优度,能够
满足工程应用要求。
5结论
万方数据
·68· 制冷技术 Refrigeration 第7期
应用熵分析法对CO:/NH,复叠制冷系统进
行热力分析,得出系统各主要部分由于不可逆过
程导致多耗附加功在不同Tcas—c下所占比例是
不同的,由此可知复叠制冷系统各不可逆过程对
系统的影响程度,为改进系统经济性提供理论依
据。通过对CO:/NH,复叠制冷系统的热力分析,
得出系统低温级制冷剂最佳冷凝温度Tcas—c和
相应COP,一与冷凝温度、蒸发温度和冷凝蒸发器
温差的关系:(1)冷凝温度、蒸发温度和冷凝蒸发
器温差中任意两个一定时,低温制冷剂最佳冷凝
温度Tcas_c和传热温差将随另一个变量的增大
呈线性增大。(2)蒸发温度和冷凝蒸发器传热温
差一定时,系统最大COP随冷凝温度疋增加而
减小。蒸发和冷凝温度一定时,系统最大COP随
冷凝蒸发器温差的增大而减小。冷凝温度和冷凝
蒸发器温差一定时,系统最大COP随蒸发温度增
加而增加。(3)本文的研究温度范围为冷凝温度
30℃--40℃、蒸发温度一30℃一一54℃温度的
CO:/NH,复叠式制冷循环,鉴于CO:凝固点为一
56.55℃,若需要得到更低温度,则需要考虑干冰
的粉末作用。而过热、过冷对CO:/NH,复叠式制
冷系统的影响还将有待进一步的深入研究。
参考文献
[I]LorenzenG.Theuseofnaturalrdfigerants:acomplete
solutiontotheCFC/HCFCpredicament[J].Intertional
JournalofRefrigeration,1995,18(3):190—197.
[2]KitzmillerWR.AdvantageofC02一Ammoniasystem
forlow—temperaturerefrigeration[J].Power,1932(1):
92—94.
[3]马一太,王景刚,魏东.自然工质在制冷空调领域的
应用分析[J].制冷学报,2002(1):1—5.
[4]PettemenAJ,JakobsenA.Adryiceslurrysystemfor
lowtemperaturerefrigeration.Internationalsymposium
onrefrigerationinsea.transporttodayandinthefuture.
Gdansk,Poland,sep/oet,1994.
[5]GetuHM,BansalPK.Thermodynamic锄alysi8ofan
耵44一R717cascaderefrigerationsystem[J].IIlter_
tionalJournalofRefrigeration,2008,I(3):45—54.
[6]查世彤,马一太,等.C02一NH3低温复叠式制冷循环
的热力学分析与比较[J].制冷学报,2002(2):15—19.
[7]卢苇,马一太,王志国,等.低温级以CO:为工质的复
叠式制冷循环热力学分析[J].天津大学学报,
2004,37(3):542;642;742;842.
[8]YabusitaKitaura.C02/NH3CascadeRefrigeraionsys—
tern[R].ToyoEngineeringworks,LTD.,2005.
[9]StoeekerWF.IndustrialRefrigerationHandbook[M].
McGrawHill,1998,130—133.
[10]PetterN,FilippoD,HavardR,eta1.Measurementsand
experienceOnsemi—hermeticC02compressors[C]
FifthInternationalConferenceoncompressorandcool—
ants,IIR,SlovakRepublic,2004.
(上接61页)
5结论
(1)数值计算结果与实验结果基本相符,从
而验证了本文所建的数学模型和计算
的可行
性。(2)实验结果分析表明,霜层厚度是不均匀
的:迎风侧翅片管上结霜厚度较大,而后侧翅片管
上则较少。(3)结霜速率开始增长很快,当霜生
长到一定量时,结霜速率变得越来越慢。(4)理
论计算和实验结果均表明:空气侧平均换热系数
在起初的时间段内不但没有下降,反而有增大的
趋势,原因是霜在翅片表面形成的初始阶段,霜层
薄,热阻小,另外,与翅片表面相比霜层表面的粗
糙度增大,使得空气与霜层表面的表面传热增强,
但这种状态持续的时间不长,之后由于霜层热阻
增大,风量减小等因素使其减小。(5)库温越低,
要求的冷壁面温度越低,形成的霜层密度也越低。
参考文献
[1]湖北工业建筑
院《冷藏库设计》编写组.冷藏库
设计[M].北京:中国建筑工业出版社,1980.
[2]赖建波,臧润清.翅片式换热器表面结霜特性的数值
分析和实验研究[J].制冷学报,2003,2:8一11.
[3]SanderscTH.Theinfluenceoffrostformationandde-
frostingontheperformanceofaircoolers[c].Delft,
Netherlands:DelflUniversity.1989.
[4]吴业正,蒋能照.小型制冷装置设计指导[M].北
京:机械工业出版社,1998.
[5]刘风珍,陈焕新.影响翅片管换热器结霜因素研究
[J].低温工程,2000,116(4):45—48.
万方数据
CO2/NH3复叠系统热力分析与冷凝蒸发器冷凝温度的优化
作者: 申文军, 余晓明, 李金峰, 冯熙, Shen Wenjun, Yu Xiaoming, Li Jinfeng, Feng
Xi
作者单位: 上海理工大学制冷技术研究所,上海,200093
刊名: 低温与超导
英文刊名: CRYOGENICS AND SUPERCONDUCTIVITY
年,卷(期): 2009,37(7)
参考文献(10条)
1.Stoecker W F Industrial Refrigeration Handbook 1998
2.Yabusita Kitaura CO2/NH3 Cascade Refrigeraion system 2005
3.卢苇;马一太;王志国 低温级以CO2 为工质的复叠式制冷循环热力学分析[期刊
]-天津大学学报 2004(03)
4.查世彤;马一太 CO2-NH3低温复叠式制冷循环的热力学分析与比较[期刊论文]-制冷学报 2002(02)
5.Getu H M;Bansal P K Thermodynamic analysis of an R744-R717 cascade refrigeration system 2008(03)
6.Pettersen A J;Jakobsen A A dry ice slurry system for low temperature refrigeration.International
symposium on refrigeration in sea transport today and in the future 1994
7.Petter N;Filippo D;Havard R Measurements and experience on semi-hermetic CO2 compressors 2004
8.马一太;王景刚;魏东 自然工质在制冷空调领域的应用分析[期刊论文]-制冷学报 2002(01)
9.Kitzmiller W R Advantage of CO2-Ammonia system for low-temperature refrigeration 1932(01)
10.Lorenzen G The use of natural refrigerants:a complete solution to the CFC/HCFC predicament
1995(03)
本文链接:http://d.g.wanfangdata.com.cn/Periodical_dwycd200907015.aspx