硫酸锌溶液深度净化旋流液固分离的研究
1年一7
.14.
硫酸锌溶液深度净化旋流
液固分离的研究
o
陈立三
(株湖冶炼厂总工办 潮南412004)
摘 蔓 稿迅了水力嶷蠢器的性自 厦其在碱畦锋溶j茛净j茛过程中的应用。通黼 验解决了
=蒎、兰冼净化的灌固分离间置,分离盾落液曩量选梳 文中还提出了旋流器在应用过程中所存
曲同置 解决的办法。
美■饲 水力丝蠢量 j茛鼢 离 潦度净化
1 前 言
株冶现有的净化工艺是—段沸鼹净化除
钢镉,二段黄药除钻。因第一段净化温度偏
低,对砷锑锗镍的净化效果差, 锌 粉 单 耗
多,...
1年一7
.14.
硫酸锌溶液深度净化旋流
液固分离的研究
o
陈立三
(株湖冶炼厂总工办 潮南412004)
摘 蔓 稿迅了水力嶷蠢器的性自 厦其在碱畦锋溶j茛净j茛过程中的应用。通黼 验解决了
=蒎、兰冼净化的灌固分离间置,分离盾落液曩量选梳 文中还提出了旋流器在应用过程中所存
曲同置 解决的办法。
美■饲 水力丝蠢量 j茛鼢 离 潦度净化
1 前 言
株冶现有的净化工艺是—段沸鼹净化除
钢镉,二段黄药除钻。因第一段净化温度偏
低,对砷锑锗镍的净化效果差, 锌 粉 单 耗
多,而二段黄药除钻工艺落后,对上述杂质
不能净化除去。因而,新液质量难似满足锌
改造后对净渡要求。为适应原料及产品质量
的需要,采用锑盐连续深度净化工艺取代黄
蓟除钴势在必行。但从株冶三分之一深度净
化工业试验来看还存在两个问题,一是新液
质量并未完全达到规定的标准,主要是镉超
标,二是管式过摅速度慢,阀门处 经 常堵
死,管式过滤难以适应二次净液过 滤 的要
求。因此,选用一种既能进行快速液固分离
阻止镉复溶,又能提高劳动生产率的设备十
分必要。
, 水力旋流器能满足上述要求。它对含固
量程低的净化后液进行 动态液固分离 有
着过滤分离所不及的优越性
(1)旋流器内高速旋转的液体,使反应
过程得到进一步强化,从而可以缩短反应时
阊 。
‘2)固液间相n剥停留时间极短,因此能
鲰 赢t蝴
有效地防止置换产物的逆溶解发生,保持分
离前后溶液的质量稳定。
(3)整个分离过程连续进行,不存在置
换渣的积累,特别适合于连续化 生 产 的 要
求。
(4)设备结构筒单,操作,维修方便,
体积小,占地面积少,相对其它分离设备可
大量节省投资,减少经营费用。
2 结构及原理
承力旋流嚣的结构较为简单其外形与旋
风收尘器相似,主体由上部圆筒都分和下部
锥体都分构成。上部有入 口管沿切线方向将
矿浆导入,在圆筒中心有向上镒流出口瞥,
锥体尾部有排渣口。
料浆进入旋流器之后在日筒 部 高 速 旋
转,受离心力作用,固体颗粒沿器壁向下运
动到达排渣口,成为底流排出,清液由上部
中心镒流 口出去。在中心部分有一个空气柱
形成,此处为负压状态。
水力旋流嚣中流体运动规律比较复杂,
将流体在旋流嚣内的速度进行分解,可得到
切向速度ue,径向速度n,,轴向速 度 n。,
其分别与旋流嚣半径的关系如图1所示。
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田l 水力麓麓■中口O,ur、u-与r的关系
l—水力旋汽精奠}2一越蠢'h 3—气柱
从图1(a)可见,切线速度随着距中心 要的分离作用。同时,也说明悬浮物分离的
线的距离壤小而增大,在接近气柱中心时很 临界粒径愈细,旋流器的直径应愈小。
快下降。除接近气桂那一部分液体外,其切 从图l(c)可知,在靠近旋流器壁附近
线速度u0与旋转半径r基本符台下列关系I 轴向速度u.向下,而靠近中心附近 , u.是
ue·r =C(常数 ) 向上的,故在中间有一处轴向速度为零。由
式中的n值随旋流器的工作条件不 同在 此分界,外部为下降流,内部为上升流。沿
O.5~0.9之间。指数n
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