水驱砂岩油藏孔喉结构变化的三维网络模拟
水驱砂岩油藏孔喉结构变化的三维网络模
拟
第32卷第4期
2010年8月
西南石油大学学报(自然科学版)
JournalofSouthwestPetroleumUniversity(Science&TechnologyEdit
ion)
Vo1.32No.4
Aug.2010
文章编号:1674—5086(2010)04—0082—05
水驱砂岩油藏孔喉结构变化的三维网络模拟
徐晖,王长江,潘校华,姜汉桥
(1.中国石油勘探开发研究院,北京海淀100083;2.中国石油大学(北京)石油与天然气
学院,北京昌平102249)
摘要:以长期水驱实验为基础,建立了等效水驱砂岩储层孔喉结构变化的三维网络模拟模型,结合三维微粒运移机
制和有限差分求解方法,得到了长期水驱砂岩油藏孔喉结构变化规律:(1)冲刷后喉道半径呈增加趋势,喉道半径变
化范围变大,极小喉道半径呈微弱减小趋势;(2)孔隙网络模型中冲刷半径扩大的孔道分布形式与原始孔隙网络结
构密切相关,并非所有的大孔道都串联起来贯穿岩芯孔隙网络的两个端面,但入1:1端和出口端部分大孔道相互连通,
形成端面上的大孔道网络群.网络模拟注水结果结合采油井测试,可
为注水剖面的调整提供更加可靠的依据.
关键词:水驱砂岩油藏;孔喉结构;水驱实验;网络模拟
中图分类号:TE34文献标识码:ADOI:10.3863/j.issn.1674—5086.2010.04.015
砂岩油藏经过长期水驱开发,宏观上主要表现为
形成了注入水流动的优势通道,注入水沿油层的高渗
透部位无效,低效循环;微观上主要表现为孔喉结构
相对于开发初期发生了明显的变化.研究表明,注入
水长期冲刷原始非均质性储层,往往会导致储层渗透
性发生两极分化?.调研有关长期水驱砂岩油藏孔
喉结构变化规律得出,目前研究主要集中在两个方
面:利用原始储层条件下的天然岩芯或人造岩芯,进
行室内物理模拟,观察长期水驱对岩芯孔喉结构
变化的影响;获取长期水驱后期储层岩芯,运用CT成
像等技术进行数据数值化
,研究长期水驱后期储
层的孔喉结构.以上方法能够直观地认识长期
水驱砂岩油藏孔喉结构的变化情况,但存在手段单
一
,推广性受限等局限.本文提出以长期水驱实验为
基础,建立等效水驱砂岩储层孔喉结构变化的三维网
络模拟模型,结合三维微粒运移机制和有限差分求解
方法,建立了量化分析砂岩油藏孔隙结构变化规律的
一
种有效方法.
1岩芯长期水驱实验
1.1实验条件
实验温度:室温20?.实验用油:白油,模拟油
的黏度为4.8mPa?S.实验用水:矿化度为31332
mg/L.实验岩芯:选用天然岩芯,岩芯参数见表1.
表1实验岩芯资料
Table1Coredataofexperiment
1.2实验装置
自行设计组装长期水驱实验装置,实验系统包
括恒温箱,电动泵,环压泵,岩芯夹持器,中间容器及
油水分离计量管等,微观模型实验系统分为4个部
分,包括:显微观察系统,加压系统,图像采集系统和
抽真空系统,如图1所示.
1.3实验方法
图2为长期水驱物理模拟实验流程(实线为水
驱之前,虚线为水驱之后).即先将洗油,烘干的岩
样测空气渗透率,饱和水测孔隙度,做毛管压力和相
对渗透率的实验数据测定,然后进行长期注水冲刷
物理模拟实验.水驱速度控制在临界流速范围内,
注水冲刷倍数根据设计需要确定,达到一定的注水
冲刷倍数后,将样品再烘干,并测渗透率,孔隙度,毛
收稿日期:2009—10—26
基金项目:国家高技术研究发展
”863计划”(2006AA09Z341);中国石油中青年创新基金资助项目(04E7029).
作者简介:徐晖(1972一),男(汉族),湖南湘潭人,博士,主要从事国际项目评价研究.
第4期徐晖,等:水驱砂岩油藏孔喉结构变化的三维网络模拟83
管压力和相对渗透率.在注水前后借助压汞,图像,
隔板等分析手段,为描述长期注水冲刷过程中不同
含水时期对储层参数(渗透率,孔隙度,孔隙结构
等)的影响及其变化规律提供基础资料.
图1长期水驱实验装置
Fig.1Layoutoflong-termwaterfloodingmodel
.
曼抒I.
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,.
譬互啤,扎艘
,_jlll,乱;拘分,(
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图2长期水驱买验流程
Fig.2Processoflong—termwaterflooding
实验步骤如下:
(1)将岩芯分成若干块,以备进行不同的实验.
(2)对岩芯进行孑L隙度,渗透率,毛管压力曲线
测定.
(3)进行非稳态法相对渗透率测定.
(4)取一块烘干的岩样称重,抽空饱和地层水,
然后称重,求得岩样的孔隙体积.
(5)将已饱和地层水的岩样装入岩芯夹持器中.
(6)用模拟油驱替岩芯,建立束缚水饱和度,油
驱水结束时,记下被驱出的水量.
(7)再用水恒速驱油,连续驱替一定的孔隙体积.
(8)实验结束后,将岩芯中的流体洗出,烘干,
测定岩芯的常规物性,即孔隙度,渗透率;然后将岩
芯柱切开,分别进行相对渗透率,压汞分析,并与实
验前的资料进行对比研究.
2水驱储层孔喉变化的网络表征
2.1孔隙网络模型的构建
自从1956年Fattl6提出网络模型以后,网络模
型已成为研究储层岩石微观孔隙结构与渗流特性的
重要手段.孔隙级网络模型最基本的组成单元为孔
隙和与其相连的喉道J.孔隙和喉道的截面形状
可以是圆形,三角形和正方形,带角的形状可以考虑
润湿性,两相界面性等的作用.对于相对规则的
网络,Mason和Morrow提出了用形状因子(G)来
描述孔隙截面的几何形状.形状因子的定义为
G=A/C(1)
式中,G一形状因子,无因次;4一孔隙或喉道截面面
积,m;C一周长,m.
孔隙形状越规则,形状因子就越大.圆的形状因
子最大,为1/(4,rr);正方形的形状因子为1/16;三角
形的形状因子变化范围为0,4X/36,如图3所示.
,G=1/(4G=A/C2,,Iu.
口
图3真实孔隙空间与截面为多边形单元的等效图
Fig.3Actualporegeometryandtheequalmulti-rectangularunit
84西南石油大学学报(自然科学版)2010正
网络模型中孔隙和喉道的大小和分布有多种选
择方式,通常采用满足某种分布函数的形式.前期
研究表明,截断威布尔分布最具代表性,其喉道
半径分布为
,,
上
rf=(--rt一){一61n[(1一e百1)+e1]}+
(2)
式中,rf一喉道半径,m;r,rtmin一最大和最小喉道
半径,m;6一尺度参数,无因次;__0,1的任意数;
一
形状参数,无因次.
喉道参数如喉道半径,长度,形状因子均根据截
断威布尔分布得到,三角形的形状因子分布也遵循
威布尔分布.
孔隙长度:L=2r
n
r
孔隙半径:rP=×max(?,Inax(Fti))(3)i1
式中,,一孔隙长度,m;rp一孑L隙半径,m;一孔喉
比,遵循威布尔分布,无因次;rti一与孔隙连通的喉
道半径,m;n一配位数,无因次.
建立的孔隙网络模型为立方体,与图4类似,为
便于显示单元截面均采用圆形.最大配位数为6,
根据要达到的配位数,可随机断开某些喉道.
喉道
孔隙
图4立方体网络
Fig.4Cubenetwork
2.2三维微粒运移模型
假设条件:(1)砂岩孔隙网络中存在固,液两相
流动;(2)孔隙网络的喉道,孔隙以及流体均等温,不
可压缩;(3)孔隙网络中流体渗流符合层流Poiseuille
方程?,管壁处无滑脱;(4)孔喉壁面上微粒的释
放,捕获以及微粒在流体中的悬浮,运移符合改进的
Khilar模型,微粒在孔隙中的分配符合条件?昆合
原则;(5)考虑孔喉壁面上微粒的释放,捕获引起的
孔喉尺寸的改变;(6)不考虑流体重力的影响.
首先,对于单个毛细管来讲,考虑微粒运移的物
质平衡方程为
1T(P一P)Q=
(4)
qG一.一qG+(r一7)A一=(zG)
m
(5)
r|
(dC)=4(r一丁)一c(6)
U
式中,Q一体积流量,cm/s;r0一毛细管半径,cm;
P,P:一毛细管两端压力,Pa;一流体黏度,Pa?s;
z一毛细管长度,cm;g一流速,rrgs;C一第i段毛细
管内携砂液中微粒浓度,kg/m;C一孔隙壁上微粒
浓度,kg/m;C一单根毛细管内微粒的平均浓度,
kg/m;一第i段毛细管内微粒释放速率系数,
kg/(N?S);Tw一孔隙壁上剪切应力,Pa;7”c一临界
剪切应力,Pa;4一第i段毛细管内壁表面面积系
数,1/m;咖一第i段毛细管内孔隙度,无因次;一
各毛细管分段内微粒捕获系数,1/s;一时间,S;d一
单根毛细管直径,m.
对孔隙节点建立物质守恒方程:由于孔隙和流
体均不可压缩,流入节点的流量应等于流出节点的
流量.u表示中心孔隙节点k的上游节点,表示中
心孔隙节点k的下游节点,如图5所示.
?.,
?
图5节点k流量守恒示意图
Fig.5Schemeofflowconservationofnodalk
?Q+?Q=0(7)
iJ
C=?Ck,.iQ/?Q蛐
Cp/pp+C1/pl=1
Cl=0
Cl=Ci
!,in==pi”()i>P.).pi>.t
PIrnlIP叭n
(8)
第4蝴徐晖,等:水驱砂岩油藏孔喉结构变化的三维网络模拟85
式中
i,.
产一孔隙节点的上,下游节点序号;
Q,Q,,流入,流出节点的微粒和液体的混
合流体体积流量,cm/s;
C,一经过中心孔隙节点进入下游喉道单元的
微粒浓度的加权平均,kg/m;
C一中心孔隙节点上游吼道单元的微粒浓
度,km;
P,Pkjj一上,下游孔隙节点两端的压力,Pa;
C.,C一微粒和流体的质量浓度,kg/m;
P.,P.一微粒和流体的密度,kg/m;
C.一孔隙壁上的初始微粒浓度,kg/m;
Pf,Pf一入口,出口边界压力,Pa;
Pi,P.,一入口,出口边界初始压力,Pa.
设三维孔隙网络模型的孔隙节点序号为k(k=
1,2,…,?),如图5所示,令u表示中心孔隙节点k的
上游孔喉单元,l表示下游孔喉单元,则
<p
,
u
p>P
.b
?gk,uiP+?gkj~P蛐i
p———,
?g+gk,uJ
(9)
O/k
,
ui(1j)=(1o)
?g+?gk,
由式(9)和式(10)可得
?OLk,uiP+?OLk,一P–0(11)
式中Pk一中心孔隙节点的压力,Pa;g,gkjj一
上,下游喉道的导流率?,cln/(Pa?s);,Olk,
lj一
毛细管内上,下游微粒释放速率系数,kg/(N?S).
式(11)为孔隙网络模型中的任一中心孔隙节
点的压力方程,由此可以得到一个系数矩阵为大
型稀疏矩阵的方程组,设其系数矩阵为A,而其未知
列向量为压力P,方程右端常数向量为,其中P=
(P,P:,…,P),可得线性方程组
A?P=B(12)
求解该线性方程组,即可得到节点处的压力.
3模拟结果及讨论
运用建立的模型,首先进行渗透率和孔隙度两
个主要参数的拟合,再采用微粒在孔隙网络中的运
移模拟程序模拟水驱岩芯的过程,然后计算注入8
倍孔隙体积水驱后孔隙网络的孔隙度和渗透率,最
后与实验水冲刷后的参数进行对比,验证模拟结果
的准确性.对比结果见表2和表3,可以看出,与实
验室结果相比,水冲刷后的误差在5%之内,符合工
程精度误差要求,表明模型预测结果可靠.
表2实验测量与孔隙网络模拟渗透率对比
Table2Permeabilitycomparisonofexperimentandmodeling
表3实验测量与子L隙网络模拟孔隙度对比
Table3Porositycomparisonofexperimentandmodeling
根据砂岩岩芯水冲刷实验模拟结果,绘制了岩
芯I.1冲刷前后的孔隙网络结构图,如图6所示.
图中分别用线宽和颜色描述了喉道半径的大小,其
中冲刷前喉道半径的分布范围为0.87,60.85m,
平均值为12.32p.m;冲刷后喉道半径的分布范围为
0.10—69.72m,平均值为13.73pum.为了进一步
分析大孔道的形成和分布规律,对冲刷后的孔隙网
络结构图进行了抽稀(图6b),只显示出了半径大于
50m的喉道及相应的孔隙节点,如图7所示.
在统计喉道半径变化规律的基础上,分析了大
孔道的形成和分布规律:
(1)冲刷后喉道半径呈增加趋势,喉道半径变
化范围变大,主要是因为部分原生的大喉道半径冲
刷后继续变大,而部分半径小于1p.m的小喉道冲
刷后半径减小,其余的则不变或增加.
(2)孔隙网络模型中冲刷半径扩大的孔道分布
形式与原始孑L隙网络结构密切相关,并非所有的大
孔道都串联起来贯穿岩芯孔隙网络的两个端面;但
入口端和出口端部分大孔道相互连通,形成端面上
的大孑L道网络群.
86西南石油大学学报(自然科学版)2010拄
b
图6岩芯I一1模拟冲刷前后的孔隙网络结构
Fig.6NetworkframeofcoreI一1beforeandafterwaterflooding
图7岩芯I.1模拟冲刷后大孔道分布图
Fig.7ChanneldistributionofcoreI-1afterwaterflooding
4结论
(1)长期注水冲刷后,砂岩储层喉道半径呈增
加趋势,喉道半径变化范围变大,极小喉道半径有减
小趋势.
(2)孔隙网络模型中冲刷半径扩大的孔道分布
形式与原始孔隙网络结构密切相关,并非所有的大
孔道都串联起来贯穿岩芯孔隙网络的两个端面;但
入口端和出口端部分大孔道相互连通,形成端面上
的大孔道网络群.
(3)长期水驱油藏储层孔喉结构的变化,从微
观上揭示了油藏注水井网储层吸水指数,驱油效率
变化的一个重要原因,运用采油井测试和网络模拟
注水结果进行对比,可为注水剖面的调整提供更加
可靠的依据.
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