低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择

低压配电网路短路电流的计算 和保护用断路器分断能力的选择 连理枝 （杭州之江开关股份有限公司 !""#!$） ! 引言 低压电网中，对电源、电缆保护断路器额定电 压、额定电流、额定短路分断能力等的选择，必须 在确定其额定电压、额定电流情况下，对线路的预 期短路电流正确计算，然后对断路器的额定短路分 断能力进行恰当的选择。因此低压配电网路短路电 流的计算，应成为工程设计者在选用保护电器时的 首要任务。 " 低压电网预期短路电流的计算 "#! 三相短路电流的计算 计算短路电流是以三相短路为基础的，三相最 大预期短路电流是以变压器低压侧出线端 !%（或 &%）处计算的，三相短路电流 !（!）为 !（!）’ "# !!# ’ "# !! （"$）# (（"%）! # ’ "# !! （$)" ( $*"）# (（%)" ( %*"）! # （"） 式中 !（!）———预期三相短路电流的周期分量有效 值，+, "#———变压器低压侧平均线电压，-，对 !./-低压电网，"#取 $//- #———短路系统的总正序阻抗，%! "$———短路系统的总正序电阻，"$ ’ $)" ( $*"，%! "%———短路系统的总正序电抗，"% ’ %)" ( %*"，%!（严格地说，"% 还要 加上高压侧短路容量下的电抗，其 值为归化到低压侧的 %0#，即" % ’ %)" ( %0# ( %*"） $)"———变压器的正序电阻，%!，可计算或 查阅制造厂提供的样本 $*"———变压器出线端铜或铝汇流排的电 阻，%! %)"———变压器的正序电抗，%!，可计算或 查阅制造厂提供的样本 %*"———变压器出线端铜或铝汇流排的电 抗，%! $)" ’ "&1"## ’0# （#） %)" ’ "/"## "1# 2 "&1 "/’( )0! # ’0 （!） 两式中 "&1———变压器的短路损耗，3，见表 " 或查阅制造厂提供的样本 "1———变压器的短路电压（阻抗电 压），4，可查阅制造厂提供的 样本 ’0———变压器的额定容量，-, 表 ! 不同型号、容量变压器的短路损耗 变压器容量 5 +-, 短路损耗"&1 5 6 789型变压器 79型变压器 7:型变压器 !/ .// &/ ""&/ ./ "";& "// #/// "&// "#& #$&/ ";/ #.&/ #/!/ #"// #// !$// #$9/ #&// #&/ $/// #:#/ #:&/ !"& $.// !$9/ !&// $// &.// $";/ $#// &// ;:// $:#/ &/// ;!/ ."// &.// ;/// —() ############################################################### — 《电工技术杂志》!""#年第 $"期 ·电力电气 · （续） 变压器容量 ! "#$ 短路损耗!!% ! & ’()型变压器 ’)型变压器 ’*型变压器 +,, **,, )-,, )-,, .,,, ../,, .,,,, 0 .1),, （2，34,） .,,,, 注：同样型号的变压器，其绕组连接不同，制造工艺不同， !!%值也有不同，计算时以制造厂样本为准 .1),,是变压器绕组接 成 2，34,的数字。 变压器二次侧出线处汇流排的电阻 "5. 6 # $"% （7） 式中 #———低压汇流排（母线）长度，8 %———低压汇流排（母线）的截面积，88- $"———低压汇流排（母线）在给定温度 （!9）时的电导率，8 !#88-。铜质汇 流排为 7+:-8 !#88-，铝质汇流排为 -+:)8 !#88- &5. 6 # ; ,:.7<=> 7’ ? ( （8#） （<） 式中 #———低压江流排（母线）长度，8 ’ ?———各相母线之间的平均距离，8 通常 ’ ? 6 1 ’ ; ’ ; -! ’ 6 .:-/’ (———矩形母线的高度，8 ’、( 的确定如图 .所示。 图 . 现以一台 2，34, 连接，., ! ,:7"#的 ’ ) 变压 器为例计算。高压侧短路容量为 -,,5#$，变压器 的容量为 .,,,"#$，低压侧额定电流为 .77<$，低 压母线为铜汇流排，截面积为 .-<88 ; .,88，)% 取 7@，查变压器的样本，!!% 6 .1),,A，)- 6 7,,#。 "B. 6 !!%)-- %C- 6 .1),, ; 7,, - .,,,- ; .,/ 6 .1),, ; ./,,,, .,,,- ; .,/ 6 -:.*8# &B. 6 .,)-- )%- D !!% .,%( )C! - %C 6 ., ; 7,,- （7@）- D .1),,., ; .,,, ; .,( )1! - .,,, ; .,1 6 /:1*8# 查 -,,5#$高压侧短路容量的一次侧电抗 &C. 为 ,:+8#，归化到低压侧，其电抗为 &C- 6 )- )( ). -&C. 6 ,:7( )., - ; ,:+ 6 ,:,.-+8#。 计算 # 6 <8， % 6 .-< ; ., 6 .-<,88-， $" 6 7+:-8 !#88-（! 6 /<9）， ’ 6 ,:1<8（当 %C " /1,"#$时），( 6 ,:,.8（水平布置）时母线的阻 抗 "5. 6 # $"% 6 <7+:- ; .-<, 6 ,:,+18# &5. 6 # ; ,:.7<=> 7’ ? ( 6 < ; ,:.7<=> 7 ; .:-/ ; ,:1<,:,. 6 .:/18# * 6 （#"）- E（#&）! - 6 （-:.* E ,:,+1）- E（/:1* E .:/1 E ,:,.-+）! - !6 /*:<, 6 +:178# +（1）6 )- !1* 6 7,, !1F 6 7,, !1 ; +:17 6 -):)"$ GHI" 6 -:-)1 +:17 6 ,:-) 如果 )% 取 7:<@，则 +（1）为 -<:<"$，GHI"增 大；若母线长度为 <,8，则 +（1）6 .,:--"$。目前工 程界计算变压器最大预期短路电流时，常用 +（1）6 +- )% ，+- 为变压器二次侧额定电流。 +- 6 .77<$， )%取 7@，则 +（1）6 .77< 7 ; .,D - 6 1/:.1"$（如果上例 不 计 算 <8 母 线 的 阻 抗， 则 * 6 -:.*- E（/:1* E ,:,.-+）! - 6 /:)<8#， +（1） 6 —,- $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$ — 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 《电工技术杂志》!""#年第 $"期 !"#$%&。按 !（!）’ !$ "( 显然略偏大，但其误差不超过 )*+（上偏））。 以上计算是仅考虑变压器出线端 ,-处（为了 给保护断路器留有足够的安装空间，一般取母线 ,-处）的最大预期短路电流，但是如果在离变器 有相当距离处发生三相短路，则计算 !（!）的方式应 是式（.）和式（/）。 !# ’ #0) 1 #2) 1 #3) （.） !$ ’ $0) 1 $2) 1 $3) （/） 式（.）、式（/）中的 #0)、#2)、$0)、$2)与 上面定义一样，而 #3)和 $3)分别定义为 #3)———供电电缆的电阻，-! $3)———供电电缆的电抗，-! 电阻的计算方法与式（"）相同，也可查找有 关资料中的铜或铝质电缆的每米电阻，然后乘上电 缆长度（-）。 供电电缆的 $3)计算如下 $3) ’ % 4 *#)",56 $#$& ’ （-!） （7） 式中 %———电缆长度，- &———相间几何均值（包括绝缘层），- ’———电缆导体的直径，- $3 也可查阅有关资料中的电缆每米电抗值， 再乘以电缆长度（-）。 表 $为型号 83/变压器在各处的短路电流值。 表 ! !""#$% &’(系列变压器短路电流周期分量有效值 短路点与变压器的 距离 9 - 三相短路电流周期 分量有效值 9 & 两相短路电流周期 分量有效值 9 & * /$)* .$,) )* .:$* ,:7$ $* ..$* ,/$! !* .!!* ,"/. "* .*.* ,$") ,* ,7** ,*): .* ,,.* "7)) /* ,!!* ".)! 7* ,)$* ""!* :* ":$* "$,/ )** "/"* "*:, 由表 $ 可以看到，越是离开电源（变压器）， 其所产生的短路电流越小，这是因为线路越长，阻 抗越大之故，离变压器二次侧出线处 )**- 的地 方，其三相、两相短路电流值为距离变压器出线处 零距离的 .,+左右。 !)! 两相短路电流的计算 三相短路电流 !（!）’ "$ "!( 两相短路电流 !（$）’ "$ $( （:） 则 ! （$） !（!） ’ "$ ) $( "$ )"!( ’"!$ !（$）’"!$ ! （!）’ *#7.. !（!） （)*） 表 $中两相短路电流值均为其对应的三相短路 电流值的"! 9 $。 !)* 单相短路（通常指金属性短路）的计算 !（)）’ ";< = (0 1 (3 = （))） 式中 !（)）———单相短路电流，%& ";<———各相的相电压，> (0———变压器的正序阻抗，(0 ’ #0 1 $0， -! (3———相线与中性线或保护中性线回路的 阻抗，(3 ’ #3 1 $3，-! #0———变压器的正序电阻，-! $0———变压器的正序电抗，-! #3———相线与中性线或保护中性线回路的 电阻，-! $3———相线与中性线或保护中性线回路每 米的电抗，-! 同是 8/、83/ 系列 )* 9 *#"%> 变压器，但变压 器绕组的 ?，@A)) 和 B，@A* 连接，其单相接地 （相线与保护线）的阻抗和其变压器出线口 ,-处 的短路电流相差很大。?，@A))连接的变压器，单 相接地电流约是其相同点三相短路电流的 7.#/"+ C :$#!+（变压器容量越大，它的百分比越小）， 而 B，@A*连接的单相接地电流，在变压器容量为 $** C ).**%>&时，83/ 为 $/#")+ C !)+三相短路 电流，8/ 为 $.#))+ C $:#)"+三相短路电流。其 原因是变压器一次侧 ?（#）型连接，三次及以上 高次谐波可以通过一次侧（因是 ?接法），得到一 定程度上的抑制；而一次侧为 B形连接，加上无 中性线，三次谐波等无法流通，二次侧感应电势的 —*+ $$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$$ — 《电工技术杂志》!""#年第 $"期 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 Administrator 线条 Administrator 线条 Administrator 线条 Administrator 线条 Administrator 线条 Administrator 线条 波形所占的谐波成份很大；另一原因是，一次侧 ! 形连接，绕组内可通过零序循环电流（感应产生） 因而可与低压绕组的零序电流互相平衡、去磁，故 二次侧（低压侧）阻抗很小。若变压器一次侧为 " 形接法，其绕组不能流过零序电流，而零序电流 （当低压侧励磁时）在变压器铁心中产生零序磁通， 但其磁路不能在铁心内闭合，要通过外面的空气， 其磁阻必然增大。变压器的零序阻抗较大，若发生 单相短路（相线与保护中性线），则短路电流会相 对减少，致使在很多情况下，单相接地短路电流 （当变压器是"，#$%接法时，"，#$%接法在我国运行 较多）可能会使断路器不能瞬动（这是由于单相短 路电流值小于断路器的瞬动电流———断路器的瞬动 电流一般为 &%倍断路器的额定电流 !$）。但是此问 题已被具有单相接地故障保护的 !’()系列智能型 万能式断路器解决。其动作电流范围是（%*+ , %*-） !$，用户可自己调节。 !"# 短路电流计算时需要注意的问题 （&）电动机的反馈电流 单台变压器供电时的 短路电流如表 .所示。 表 $ 单台变压器供电时的短路电流 变 压 器 短 路 电 流 容量 / 012 二次侧额定 电流 / 2 短路电压 比 "3（4） 变压器 三相短路 电流 / 02 电动机反馈 电流 / 02 合成短 路电流 / 02 +%% +-5 ( 6*+. +)% .7% ( 5*% .&) ()) ( &&*.- (%% )66 ( &(*(. )%% 6++ ( &-*%) )7% -%- )*) (*) &(*75 &6*57 .*+. &6*5+ +&*&5 7.% 5&% (*) +%*++ .*7( +.*-7 6)% &%-. )*) (*) &5*75 +(*%+ (*.. +(*%+ +-*.5 -%% &&)7 (*) +)*7- (*7+ .%*.% &%%% &(() )*) (*) +7*+6 .+*&& )*- .+*%6 .6*5& &+)% &-%7 (*) (%*&. 6*+( (6*.6 &7%% +.&+ (*) 7 )&*.6 .-*). 5*+) 7%*7+ (6*6- &-%% +7%& (*) )6*- &%*( 7-*+% +%%% +-5% 7 (-*&6 &&*)7 )5*6. 从表 .可见，当变压器的容量达到 )7%012时， 就有电动机的反馈电流。根据实际情况和理论计 算，当电动机的容量达到变压器容量的 &7*64 , +)4时或当电动机的容量（额定电流）总和达到线 路短路电流的 &4时，线路中便有电动机反馈电流 产生。 电动机反馈电流的形成原因：当线路发生三相 短路时，线路的电压瞬间下降，电动机便向电网反 馈电流，其值为 7*)倍的 !$（ !$即为电动机满载电 流 !8），表 .中各种容量变压器的短路电流计算方 法以 !（.）9 !+ # "3，相当于变压器二次侧出线端零 距离处短路，比通常制造厂提供的按二次侧出线 ):处的计算值偏大。 表 .的合成短路电流值比变压器单独的预期短 路电流大。工程设计人员在选择保护断路器短路分 断能力时必须考虑，避免计算偏小。 （+）关于短路电压（阻抗电压）比 "3 变压 器的短路电压比以 "3表示：将变压器的二次侧短 路，一次侧施加一定的电压值，使二次侧流过的电 流达到额定电流，一次侧所施加的电压为其额定电 压的百分值（显然可以理解，二次侧短路，而一次 侧电压调到它的 &%%4额定电压时，二次侧电流就 是它的短路电流）。 "3 大，变压器的短路损耗 !$3大，而变压器的正序电阻和正序电抗又和 !$3成正比，即 "3大，变压器的阻抗大，它的二 次侧短路电流就变小；反之 "3 小，!$3 小，阻抗 小，二次侧短路电流就大。变压器的短路损耗 !$3 9 "3 !&$ ;<=!3（ !&$为变压器一次侧电流， ;<=!3为其功率因数），!$3 大表示变压器本身的 热耗损大，变压器制造和设计者希望其产品的 !$3小；但!$3小，"3要小，将导致二次侧的短 路电流大，因此必须取一个恰当的 "3 值。国家有 关规定 "3 在 (4 , 74之间，并规定变压器的 容量!7.%012 时，"3取 (4，变压器容量 > 7.%012 时，"3 取 74。德国的 !?@ 和 1!A%).+ 等标准规 定，变压器容量!7.%012 时 "3取 (4，容量 7.& , &+)%012 时 "3取 )4，容量 &+)& , .&)%012 时 "3取 7*+)4。但是各变压器制造厂并不十分严格按此规 定，通常他们的 "3 偏小，因此应引起使用者的注 意，设计时按制造厂提供的样本或使用说明书规定 的 "3值来计算短路电流。 —%& """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" — 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 《电工技术杂志》!""#年第 $"期 （!）线路发生的各种短路故障的几率 各种短 路故障的几率见表 "。 表 ! 短路故障几率 短路类型单相短路 两相短路接地 两相短路 三相短路 其他 故障几率 #$% &’(% (’&% )% !’$% 表 "表明，短路故障近九成是单相（金属性） 短路，而三相短路是极少发生的。 " 低压断路器额定短路分断能力的选择 选择低压断路器的原则：!断路器的额定电压 等于和略大于线路或电动机的额定工作电压。"断 路器的额定电流等于和略大于线路计算负载电流 （或等于电动机的满负荷电流）。#断路器的额定短 路分断能力等于和略大于线路可能出现的最大三相 短路电流，短路电流按周期分量有效值计算。 "#$ 额定短路分断能力的定义与试验 国际电工委员会 *+,&-."$—)、我国等同采用 *+,的 /0("-"#’)—)--(《低压开关设备和控制设 备 低压断路器》标准规定：额定短路分断能力有 两种，额定极限短路分断能力 !12和额定运行短路 分断能力 !13。 !12和 !13的定义分别是： !12———按规定的试验程序所规定的条件，不 包括断路器继续承载其额定电流的分 断能力 !13———按规定的试验程序所规定的条件，包 括断路器继续承载其额定电流能力的 分断能力 !12的试验程序是 4 " ,4。它表示试验线路已 调节至断路器要求的短路电流和功率因数等，控制 台的按钮按下，短路电流通过断路器，断路器急速 断开（4—4567）。经此断开试验，断路器无损， 间歇 " 8 !9:7 后，断路器再经受一次接通（,— ,;<36）、分断试验。接通试验考核断路器在峰值电 流下的热和机械强度（峰值电流产生的电动斥力）， 经过一次分断，一次接通、紧接着分断试验后，断 路器无超过允许的损坏，且能通过试验后的介电性 能、过载脱扣器验证，则表明 !12试验合格。 !13的试验程序为：4 " ,4 " ,4。 !13各程序试 验通过后，还要对断路器的温升、介电性能（耐 压）、过载脱扣器进行验证。此外，*,+和我国 /0 标准还规定必须在 (’-=#6 和 !7（额定电流）下进 行合分 =%电寿命次数的承载额定电流能力的考 核。/0("-#"’)标准规定，断路器的通电流试验次 数（即电寿命次数，(’-=#6，(倍 !7）按断路器额 定电流的大小，为 =-- > (=-- 次。按 =%计，在承 载额定电流的试验中，最小为 )= 次，最大为 $= 次。由标准的规定可见， !13的考核条件比 !12严格 很多，鉴于此，国际和我国标准规定 !13分三个或 四个等级，即 !13 8 =-%、$=%、(--% !12（对 0类 断路器，即具有过载长延时、短路短延时、短路瞬 动三段保护功能的断路器）；或 !13 8 )=%、=-%、 $=%、(--% !12（对 ?类断路器，即仅有过载长延 时，短路瞬动二段保护功能的断路器）。 "#% 额定短路分断能力的选择 万能式断路器一般都有三段保护特性（不是所 有电流规格），短路分断能力较高，又有各种附加 功能，因此大多数用于主干线（包括变压器的出线 处）作主保护开关。而塑料外壳式断路器，一般不 具备短路短延时功能，不能作选择性保护（但近年 智能型塑壳式断路器已投放市场，它已有三段保护 性能），因而多数用于支路。 对于断路器的额定短路分断能力，是选择极限 短路分断能力还是选择运行短路分断能力的问题， 不少设计院电气设计者的文章提到，国家标准未规 定一定要选哪种分断能力，而运行分断能力的考核 有两个 ,4，并且试后还要继续承载其额定电流， 所以主张选择断路器的额定运行短路分断能力作为 断路器的额定短路分断能力。笔者认为这种说法不 够全面。*+,.)《船舶电气》规定：“具有三段保 护，作主干线（包括变压器出线端总保护开关）保 护的万能式断路器偏重于 !13，而大量使用于分支 线路，且仅有二段保护的塑料外壳式断路器，应确 保它有足够的 !12。”主干线若使用 !12，则安全切 断故障电流后，必须更换新的断路器，主干线的停 电要影响众多用户，因此要求 !13大；而对于支路 偏重于 !12，一旦故障电流达到了 !12，断路器自动 切断，更换新断路器时，影响面要小很多。 塑料外壳式断路器，虽然它的额定电流有大有 小，但有些的额定电流较小、距离电力中心很近的 支路，它的预期短路电流也会很大。因此我国（包 括国外）()=?、(&-?等小电流规格断路器的极限 短路分断能力也可达 != > =-@?，)=-?、"--?等电 —$% !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! — 《电工技术杂志》!""#年第 $"期 低压配电网路短路电流的计算和保护用断路器分断能力的选择 流规格的断路器达 !" # $!%&，甚至 ’" # ’!%&。对 塑料外壳式的国内知名品牌，它们的 !()大致在 （!"* # +!*） !(,；-./!型、01型万能式断路器 !() 2（$"* # +!*）!(,；-.3! 系列智能型万能式 断路器， !() 2（$45!* # $!*） !(,。国外 &66公司 的 7 系列、施耐德公司的 0 系列万能式断路器， !()也不过是 +"* !(,。近年来，国外有些厂商称它 们的产品 !() 2 /""* !(,，对此可相信的是，通过新 技术如滚动式双断点、双灭弧室、新型耐弧塑料外 壳、新型银合金触头等的使用，极大地提高了 !() 值；不可全信的是，他们的一些产品在我国试验基 地做短路分断试验时，接连几次失败。 现以一台 /$""%8& 的变压器为例，其二次侧 额定电流为 49/4&，短路电压 ": 取 $*，二次侧 出线处的短路电流为 9’5!9%&；":取 35!*，短路 电流为 !/59+%&。加上电动机的反馈电流 ;54!%&， 合成后短路电流分别是 3+5+’%&和 $"5$4%&。若选 用 -./!—4!""， !< 2 4!""&，其 !(, 2 !"%&， !() 2 3"%&，不能满足要求。改选 -.3!—94"" 型， !< 2 4!""&，其 !(, 2 /""%&， !() 2 $!%&，能满足要求。 当然因为有 -.3!这种规格的断路器，就尽量满足 它作为变压器主保护开关对于 !()的要求，而且这 也是 =1>;4的建议。 !"! 额定短路分断能力选择时应注意的问题 （/）有文章的作者判定某一新型塑壳式断路器 （壳架电流 /$"&， !(, 9’"8、!"%&， !() 9’"8、9!%&） 不能选用，原因是此断路器离动力中心近。设其预 期短路电流为 9’5!9%&，而断路器的 !()仅 9!%&无 法满足要求。笔者认为这是一个误解。该断路器使 用于支路，即使因为支路接近于变压器，而变压器 的预期短路电流可达 9’5!9%&，但该断路器的 !(,达 !"%&，完全可切断变压器二次侧短路流入此支路的 电流（就算达到 9’5!9%&）。断路器切断此短路电 流后，确需更换新的，但因系支路，影响面并不 大，若塑壳断路器的接线是插入式，拔出旧的插上 新的即可。 线路发生短路故障，绝大部分发生在支路里 （主干线发生大短路事故应视为灾难性的），在这些 故障中，两相接地故障（通常是相邻的两相）占 +5’*（两相短路接地与两相短路之和），其短路值 不大，则较小些的 !()已经完全能满足需要。有一 点要着重说明，?，@<"接法的变压器，它的相线与 保护线短路电流较小（约三相短路电流的 9"*），距 离变压器越远，单相接地电流就越小，甚至小到不 足以使断路器短路瞬动机构动作，成了断路器的保 护死区。单相短路电流与断路器的瞬动整定电流 （配电保护型断路器瞬动整定电流通常为 /" # /4倍 !<）之比，必须大于等于 /54 # /54!。如果线路很 长，建议再安装电路末端保护用小型断路器（0>6， 如 >3!A型），因为它的瞬动整定值有 9 # !倍 !<和 ! # /"倍 !<等类型。或采用智能型塑壳式断路器，它 的瞬动电流有（/5!、4、3、$、’、/"、/4） !<，其 整定电流值用户可以自行调节。 （4）还有人认为壳架电流为 /$"&的塑壳式断 路器， !()仅 9’"8、9!%&，不能满足预期短路电流 大于 9!%&的线路故障电流的保护，因此要选高一 级的断路器。例如原选断路器为 !< 2 /$"&，现选 壳架等级电流 !(?(:@A* (B(:@)@E(:@9B )*:F9=3 D9? )(GB*:@H7 IJJJ K?(B3(H:@9B 9B !(GB*:@H3 ，%6,,，1/（%）： /%% L /%/ / M9* 4@F<*? ， N<9OE P9A?*B@.5*; *<*H:?9)(GB*:@H H9B:(HQ :9?.J<*H:?@H 49;*? #C3:*)3 R*3*(?HF，1--%，（1）：,8 L ,, $ R J #:*S*?.!S<:@H?@:*?@( 9>:@)@E(:@9B： :F*9?C， H9)>S:(:@9B， (B= (>><@H(:@9B3. 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A*<9H@:C ^*3:.KF* @B:*<<@G*B: H9BQ :?9< H@?HS@: @3 =*3@GB*= :9 ?*(<@E* HF993@BG :F* ^*3: >F(3* :9 H<93*， @)>?9A* :F* *<*H:?@H(< <@D* (B= ?*<@(^@<@:C 9D N" H9B:(H:9?. 5&/6$17% N" "9B:(H:9? :F* ^*3: H<93* >F(3* HF993* >F(3* :9 H<93* ’()* :F*9?C 收稿日期： !!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!! 1--/ -+ -$ （上接第 /8页） 拟。如三段保护的可调范围、显示、试验、报警、 自诊断、!"R 和通信接口的多样性、附件等方面 尚有差距。塑壳式断路器的高短路分断大都采用触 头的平行导体、双断点、完善的灭弧系统等，使之 产生极大的电动斥力，在短路电流尚未达到峰值之 前就削弱下来，以限制它的电弧能量，而这种限制 技术对电网中的感性负载将出现很大的操作过电 压，影响绝缘（虽然过电压的时间很短）。在支路 里影响还不大，若是主干线，后果就较严重了，而 万能式断路器的短路分断电流却是真实的，没有限 流作用。二是，最近一些年，不少国外电器制造公 司的塑壳式断路器新品样本称其短路分析能力 (H3 ‘ %--a (HS，且分断能力达到 %$-、%+-、1--VN。如 此高的短路分断能力极少使用，目前国内单台变压 器最大容量是 8%$-VbN，其最大预期短路电流为 +$.,0（)\ ‘ 0a） L %%/（)\ ‘ /a）VN，还未达 到 %$-VN；即使如变压器标准中所列较高、最高容 量 /---VbN、 $---VbN，前者预期短路电流为 %1,./VN（)\ ‘ /.$a）或 60.88VN（)\ ‘ 0a），后 者预期短路电流达 %0-.$$VN（ )\ ‘ /.$a）或 %1-.-/VN（)\ ‘ 0a），也没有达到 %+-VN。笔者咨 询了不少电力设计院，得知在上海、广州、深圳等 城市，最 大 的 单 台 变 压 器 容 量 是 1$--VbN， 8%$-VbN极少使用。从用电情况看：城市公用配电 网单台变压器最大容量不超过 /1- L $--VbN；工矿 企业单台变压器容量 %--- L %1$-VbN；发电厂低压 厂一般容量为 08-VbN，最大 %---VbN；化工项目 最大为 %,-- L 1$--VbN；造船厂单台变压器最大容 量 %---VbN；煤碳工业井下变压器容量为 81-VbN， 一般为 %-- L %,-VbN，有时采用两台并联供电。因 此一味追求断路器短路分断能力是不现实的。 收稿日期：1--/ -+ 1- —*+ """"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""" — 交流接触器选相合闸技术的研究 《电工技术杂志》!""#年第 $"期