半导体三极管基本放大电路图

半导体三极管基本放大电路图 放大电路在放大信号时，总有两个电极作为信号的输入端，同时也应有两个电极作为输出端。根据半导体三极管三个电极与输入、输出端子的连接方式，可归纳为三种:共发射极电路、共基极电路以及共集电极电路。图一所示就是这三种电路的接法。 这三种电路的共同特点是，它们各有两个回路，其中一个是输入回路，另一个是输出回路，并且这两个回有一个公共端，而公共端是对交流信号而言的。它们的区别在于:共发射极电路管子的发射极之间输入，而从集电极和发射极之间输出;共基极电路则以基极作为输入、输出端的公共端;共集电极电路则以集电极作为输入、输出的共公端，因为它的输出信号是从发射极引出的，所以又把共集电极放大电路称为射极输出器。 图 半导体三极管基本放大电路的三种连接法 [组图]PNP三极管工作原理解密 PNP三极管工作原理解密 作者:zhtyuan9… 文章来源:和讯 点击数:164 更新时间:2008-11-28 15:07:29 收藏此页到我摘 收藏此页到365Key 对三极管放大作用的理解，切记一点:能量不会无缘无故的产生，所以，三极管一定不会产生能量， 但三极管厉害的地方在于:它可以通过小电流控制大电流。 放大的原理就在于:通过小的交流输入，控制大的静态直流。 假设三极管是个大坝，这个大坝奇怪的地方是，有两个阀门，一个大阀门，一个小阀门。小阀门可以用人力打开，大阀门很重，人力是打不开的，只能通过小阀门的水力打开。所以，平常的#工作#便是，每当放水的时候，人们就打开小阀门，很小的水流涓涓流出，这涓涓细流冲击大阀门的开关，大阀门随之打开，汹涌的江水滔滔流下。如果不停地改变小阀门开启的大小，那么大阀门也相应地不停改变，假若能严格地按比例改变，那么，完美的控制就完成了。 在这里，Ube就是小水流，Uce就是大水流，人就是输入信号。当然，如果把水流比为电流的话，会更确切，因为三极管毕竟是一个 电流控制元件。 如果某一天，天气很旱，江水没有了，也就是大的水流那边是空的。管理员这时候打开了小阀门，尽管小阀门还是一如既往地冲击大阀门，并使之开启，但因为没有水流的存在，所以，并没有水流出来。这就是三极管中的截止区。 饱和区是一样的，因为此时江水达到了很大很大的程度，管理员开的阀门大小已经没用了。如果不开阀门江水就自己冲开了，这就是二极管的击穿。 在模拟电路中，一般阀门是半开的，通过控制其开启大小来决定输出水流的大小。没有信号的时候，水流也会流，所以，不工作的时候，也会有功耗。 而在数字电路中，阀门则处于开或是关两个状态。当不工作的时候，阀门是完全关闭的，没有功耗。 晶体三极管是一种电流控制元件。发射区与基区之间形成的PN结称为发射结，而集电区与基区形成的PN结称为集电结。晶体三极管按材料分常见的有两种:锗管和硅管。而每一种又有NPN和PNP两种结构形式，使用最多的是硅NPN和PNP两种，两者除了电源极性不同外，其工作原理都是相同的，三极管工作在放大区时，三极管发射结处于正偏而集电结处于反偏，集电极电流Ic受基极电流Ib的控 制，Ic的变化量与Ib变化量之比称作三极管的交流电流放大倍数β(β=ΔIc/ΔIb，Δ表示变化量。)在实际使用中常常利用三极管的电 流放大作用，通过电阻转变为电压放大作用。 要判断三极管的工作状态必须了解三极管的输出特性曲线，输出特性曲线表示Ic随Uce的变化关系(以Ib为参数)，从输出特性曲线 可见，它分为三个区域:截止区、放大区和饱和区。 根据三极管发射结和集电结偏置情况，可以判别其工作状态: 对于NPN三极管，当Ube?0时，三极管发射结处于反偏工作，则Ib?0，三极管工作在截止区; 当晶体三极管发射结处于正偏而集电结处于反偏工作时，三极管工作在放大区，Ic随Ib近似作线性变化; 当发射结和集电结均处于正偏状态时，三极管工作在饱和区，Ic基本上不随Ib而变化，失去了放大功能。 截止区和饱和区是三极管工作在开关状态的区域。 那么各种状态Ube Ubc Uce有没有个固定的电压值呢, 不同的材料，PN结的势垒电压不一样，锗管约0.3V，硅管约0.7V，不同的制造工艺，不同的型号也有少量差别，但是基本是这个量级。要知道准确值，必须查看输入特性曲线(类似于二极管正向特性曲线)。 三极管是电流放大器件，有三个极，分别叫做集电极C，基极B，发射极E。分成NPN和PNP两种。我们仅以NPN三极管的共发射极放大电路为例来说明一下三极管放大电路的基本原理。 下面的分析仅对于NPN型硅三极管。如上图所示，我们把从基极B流至发射极E的电流叫做基极电流Ib;把从集电极C流至发射极E 的电流叫做集电极电流Ic。这两个电流的方向都是流出发射极的，所以发射极E上就用了一个箭头来表示电流的方向。三极管的放大作用就是:集电极电流受基极电流的控制(假设电源能够提供给集电极足够大的电流的话)，并且基极电流很小的变化，会引起集电极电流很大的变化，且变化满足一定的比例关系:集电极电流的变化量是基极电流变化量的β倍，即电流变化被放大了β倍，所以我们把β叫做三极管的放大倍数(β一般远大于1，例如几十，几百)。如果我们将一个变化的小信号加到基极跟发射极之间，这就会引起基极电流Ib的变化，Ib的变化被放大后，导致了Ic很大的变化。如果集电极电流Ic是流过一个电阻R的，那么根据电压计算公式U=R*I可以算得，这电阻上电压就会发生很大的变化。我们将这个电阻上的电压取出来，就得到了放大后的电压信号了。 三极管在实际的放大电路中使用时，还需要加合适的偏置电路。这有几个原因。首先是由于三极管BE结的非线性(相当于一个二极管)，基极电流必须在输入电压大到一定程度后才能产生(对于硅管，常取0.7V)。当基极与发射极之间的电压小于0.7V时，基极电流就可以认为是0。但实际中要放大的信号往往远比0.7V要小，如果不加偏置的话，这么小的信号就不足以引起基极电流的改变(因为小于0.7V时，基极电流都是0)。如果我们事先在三极管的基极上加上一个合适的电流(叫做偏置电流，上图中那个电阻Rb就是用来提供这个电流的，所以它被叫做基极偏置电阻)，那么当一个小信号跟这个偏置电流叠加在一起时，小信号就会导致基极电流的变化，而基极电流的变化，就会被放大并在集电极上输出。另一个原因就是输出信号范围的要求，如果没有加偏置，那么只有对那些增加的信号放大，而对减小的信号无效(因为没有偏置时集电极电流为0，不能再减小了)。而加上偏置，事先让集电极有一定的电流，当输入的基极电流变小时，集电极电流就可以减小;当输入的基极电流增大时，集电极电流就增大。这样减小的信号和增大的信号都可以被放大了。 下面说说三极管的饱和情况。像上面那样的图，因为受到电阻Rc的限制(Rc是固定值，那么最大电流为U/Rc，其中U为电源电压)， 集电极电流是不能无限增加下去的。当基极电流的增大，不能使集电极电流继续增大时，三极管就进入了饱和状态。一般判断三极管是否饱和的准则是:Ib*β〉Ic。进入饱和状态之后，三极管的集电极跟发射极之间的电压将很小，可以理解为一个开关闭合了。这样我们就可以拿三极管来当作开关使用:当基极电流为0时，三极管集电极电流为0(这叫做三极管截止)，相当于开关断开;当基极电流很大，以至于三极管饱和时，相当于开关闭合。如果三极管主要工作在截止和饱和状态，那么这样的三极管我们一般把它叫做开关管。 如果我们在上面这个图中，将电阻Rc换成一个灯泡，那么当基极电流为0时，集电极电流为0，灯泡灭。如果基极电流比较大时(大于流过灯泡的电流除以三极管的放大倍数β)，三极管就饱和，相当于开关闭合，灯泡就亮了。由于控制电流只需要比灯泡电流的β分之一大一点就行了，所以就可以用一个小电流来控制一个大电流的通断。如果基极电流从0慢慢增加，那么灯泡的亮度也会随着增加(在三极管未饱和之前)。 对于PNP型三极管，分析方法类似，不同的地方就是电流方向跟NPN的刚好相反，因此发射极上面那个箭头方向也反了过来——变成朝里的了。 用PNP三极管做的5mA恒流源桥式压力传感器供电电路原理图 如图所示用PNP三极管做的5mA恒流源桥式压力传感器供电电路原理图 第一章 绪 论 第一节 继电保护整定计算的目的 继电保护装置(以下简称继电保护)属于二次系统，但它是电力系统中的一个重要组成部分。它对电力系统的安全稳定地运行起着极为重要的作用。继电保护整定计算是继电保护工作中的一项重要工作。在电力生产运行和电力工作中，继电保护整定计算是一项必不可少的内容。不同的部门其整定计算的目的不同。 电力系统的各级调度部门，其整定计算的目的是对电力系统中已配置安装好的各种继电保护，按照具体电力系统的参数和运行要求，通过计算分析给出所需的各项整定值，使全系统各种继电保护有机协调地布置，正确地发挥作用。 电力工程的设计部门，其整定计算的目的是对电力系统进行计算分析，选择和论证继电保护的配置及选型的正确性。 继电保护是建立在电力系统基础之上的，它的构成原则和作用必须符合电力系统的内在规律。继电保护自身在电力系统中也构成一个有严密配合关系的整体，从而形成了继电保护的系统性。 第二节 继电保护整定计算的基本任务 继电保护确定计算的基本任务，就是要对各种继电保护给出整定值;而对电力系统中的全部继电保护来说，则需编制出一个整定。整定计算方案通常可按电力系统的电压等级或设备来编制，还可按继电保护的功能划分方案分别进行。 各种继电保护适应电力系统运行变化的能力都是有限的，因而继电保护方案也不是一成不变的。随着电力系统运行情况的变化(包括建设发展和运行方式变化)，当超出预定的适应范围时，就需要对全部或部分继电保护重新进行整定，以满足新的运行需要。 必须注意，任何一种保护装置的性能都是有限的，即任何一种保护装置对电力系统的适应能力都是有限的。当电力系统的要求超出该种保护装置所能承担的最大变化限度时，该保护装置便不能完成保护任务。 当继电保护的配置和选型均难以满足电力系统的特殊需要时，必须考虑暂时改变电力系统的需要或采取某些临时措施加以解决。 继电保护整定计算既有自身的整定问，又有继电保护的配置与选型问题，还有电力系统的结构和运行问题。因此，整定计算要综合、辨证，统一的运用。 整定计算的具体任务有以下几点: (1)绘制电力系统接线图。 第1页 (2)绘制电力系统阻抗图。 (3)建立电力系统设备参数表。 (4)建立电流、电压互感器参数表。 (5)确定继电保护整定需要满足的电力系统规模及运行方式变化限度。 (6)电力系统各点短路计算结果列表。 (7)建立各种继电保护整定计算表。 (8)按继电保护功能分类，分别绘制出整定值。 (9)编写整定方案报告书，着重说明整定原则、结果评价、存在的问题及采取的对策等。 第三节 继电保护整定计算的步骤 继电保护整定计算的步骤如下: (1)按继电保护功能分类拟定短路计算的运行方式，选择短路类型，选择分支系数的计算条件。 (2)进行短路故障计算，录取结果。 (3)按同一功能的保护进行整定计算，选取整定佰并做出定值图。 (4)对整定结果分析比较，以选出最佳方案;最后应归纳出存在的问题，并提出运行要求。 (5)画出定值图。 (6)编写整定方案说明书，一般应包括以下内容: 1)方案编制时间、电力系统概况; 2)电力系统运行方式选择原则及变化限度; 3)主要的、特殊的整定原则; 4)方案存在的问题及对策; 5)继电保护的运行规定，如保护的停、投，改变定值、改变使用要求以及对运行方式的限制要求等; 6)方案的评价及改进方向。 第四节 运行方式的选择原则 继电保护整定计算用的运行方式，是在电力系统确定好运行方式的基础上，在不影响继电保护的保护效果的前提下，为提高继电保护对运行方式变 化的适应能力而进一步选择的，特别是有些问题主要由继电保护方面考虑决定的。如变压器中性点是否接地运行，变压器绝缘忭能有否特殊规定。整定计算用的运行方式选择合理与否，不仅影响继电保护的保护效果，也会影响继电保护配置和选型的正确性。 确定运行方式的限度，就是确定最大和最小运行方式，它应以满足常见运行方式为基础，在不影响保护效果的前提下，适当加大变化范围。其一般原则如下: 第2页 第二章 输电线路电流、电压保护 第一节 电流，电压保护整定计算考虑原则 一、保护区及灵敏度 保护装置的第1段，要求无时限动作，保护区不小于线路全长的20,;第?段应能保护线路的全长;第?段除作为本线路后备外，还应作相邻线路的远后备，如果远后备灵敏度不够，在技术上又有困难时，允许按下列原则处理: (1)如果要求切除下列短路点，保护过于复杂或难以实现，允许缩短后备区。 1)当相邻线上短路时，在大电源助增影响下，保护不起动。 2)当相邻线很长，在末端短路时，保护不起动， 3)当在变压器后及带电抗器的线路上短路时，保护不起动。 (2)可按常见的方式及故障类型校验后备灵敏度。 (3)后备保护按非选择性动作整定，并用重合闸或备用电源自投补救。 二、定值配合及动作时间 保护定值的配合，包括电流、电压元件定值的配合及动作时间的配合。电流、电压元件定值的配合由可靠系数保证。动作时间定值的配合由时间差保证。 保护的第1段一般不与相邻线路配合。第?段一般与相邻线路的第1段配合。第?段与相邻线路(或变压器)第?段配合，当灵敏度足够时，为了降低第?段动作时间，也可以与相邻线路第?段配合整定。 三、计算用运行方式及短路电流 保护定值计算、灵敏度校验及运行方式选择，均采用实际可能的最大、最小方式及一般故障类型。对于电厂直馈线或接近电厂的带较长时间的保护，整定计算时要考虑短路电流衰减。对于无时限动作或远离电厂的保护，整定计算时不考虑短路电流的衰减。 第二节 阶段式电流保护整定计算 一、对阶段式电流保护的要求 1. 电流速断保护 (1)双侧电源线路的方向电流速断保护定值，应按躲过本线路末端最大三相短路电流整定。无方向的电流速断保护定值，应按躲过本线路两侧母线最 大三相短路电流整定。对双回线路，应以单回运行作为计算的运行方式，对环网线路，应以开环方式作为计算的运行方式。 第18页 (2)单侧电源线路的电流速断保护定值，按双电源线路的方向电流速断保护的方法整定。对于接入供电变压器的终端线路(含T接供电变压器或供电线路)，如变压器装有差动保护，线路电流速断保护定值允许按躲过变压器其他侧母线三相最大短路电流整定。如变压器以电流速断作为主保护，则线路电流速断保护应与变压器电流速断保护配合整定。 (3)电流速断应校核被保护线路出口短路的灵敏系数，在常见运行方式下，三相短路的灵敏系数不小于1时即可投运。 2(延时电流速断 电流定值应对本线路末端故障有规定的灵敏系数，还应与相邻线路保护的测量元件定值配合，时间定值按配合关系整定。 如相邻线路电流电压保护的电流和电压元件均作为测量元件，则本线路延时电流速断保护的电流定值应与相邻线路保护的电流和电压定值均配合。 该保护使用在双侧电源线路上又未经方向元件控制时，应考虑与背侧线路保护的配合问题。 3(过电流保护 保护定值应与相邻线路的延时段保护或过电流保护配合整定，其电流定值还应躲过最大负荷电流，最大负荷电流的计算应考虑常见运行方式下可能出现的最严重情况，如双回线中一回断开、备用电源自投、环网解环、由调度方式部门提供的事故过负荷、负荷自起动电流等。在受线路输送能力限制的特殊情况下，也可按输电线路所允许的最大负荷电流整定。 该保护如使用在双侧电源线路上又未经方向元件控制时，应考虑与背侧线路保护的配合问题。 4，灵敏系数的要求 延时电流速断保护的电流定值在本线路末端故障时，应满足如下灵敏系数的要求: (1)50km以上的线路不小于1(3。 (2)20,50km的线路不小于1(40 (3)对20km以下的线路不小于1(5。 过电流保护的电流定值在本线路末端故障时，要求灵敏系数不小于1(5，在相邻线路末端故障时力争灵敏系数不小于1(2。 二、阶段式电流保护整定公式 (一)电流速断保护 1(按躲本线路末端故障整定 第三章 输电线路接地保护 第一节 110kV线路零序电流保护整定一般原则 一、单侧电源线路 单侧电源线路的零序电流保护一般为三段式，终端线路也可以采用两段式: (1)零序电流7段电流定值按躲本线路末端接地故障最大三倍零序电流整定，线路附近有其他零序互感较大的平行线路时，应计互感的作用。 (2)三段式保护的零序电流?段电流定值，应按保本线路末端接地故障时有不小于规定的灵敏系数整定，还应与相邻线路零序电流?段或?段配合， 动作时间按配合关系整定。 (3)三段式保护的零序电流?段作本线路经电阻接地故障和相邻元件接地故障的后备保护，其电流一次定值不应大于300A，在躲过本线路末端变压 器其他各侧三相短路最大不平衡电流的前提下，力争满足相邻线路末端故障有灵敏系数的要求;校核与相邻线路零序电流?段或?段的配合情况，动作时 间按配合关系整定。 (4)终端线路的零序电流?段保护范围允许伸入线路末端供电变压器(或T接供电变压器)，变压器故障时线路保护的无选择性动作由重合闸来补救。 (5)终端线路的零序电流最末一段作本线路经电阻接地故障和线路末端变压器故障的后备保护，其电流定值应躲过线路末端变压器其他各侧三相短路最大不平衡电流，不应大于300A(一次值)。 (6)采用前加速方式的零序电流保护各段定值可以不与相邻线路保护配合，其定值根据需要整定，线路保护的无选择性动作由顺序重合闸来补救。 二、双侧电源线路 双侧电源复杂电网的线路零序电流保护一般为四段式或三段式保护，在需要改善配合条件，压缩动作时间的线路，零序电流保护宜采用四段式的整定方法。 (1)双侧电源复杂电网的线路零序电流保护各段一般遵循下述原则: 1)零序电流I段作为速动保护使用，除极短线路外，一般应投人运行。 2)三段式保护的零序电流?段(四段式保护的?段或?段)，应能有选择性切除本线路范围的接地故障，其动作时间应尽量缩短。 3)考虑到可能的高电阻接地故障情况下的动作灵敏系数的要求，零序电流保护最末—段的电流定值不应大于300A(—次值)。 4)零序电流保护的整定公式本章第二节。对未经方向元件控制的零序电流保护，还应考虑与背侧线路零序电流保护的配合。 第页 (2)零序电流I段。零序电流I段电流定值按躲区外故障最大三倍零序电流整定，在无互感的线路上，零序电流I段的区外最严重故障点选择在本线路对侧母线或两侧母线上。当线路附近有其他零序互感较大的平行线路时，故障点有时应选择该平行线路的某处。例如平行线路，故障点有时应选择在双回线之一的对侧断路器断开情况下的断口处，如图3—1所示。 1)在计算区外故障最大零序电流时，一般应对各种常见运行方式及不同故障类型进行比较，取其最大值。 如果所选择的停运检修线路是与本线路有零序互感的平行线路，则应考虑检修线路在两端接地的情况。 2)由于在计算零序故障电流时没有计及可能出现的直流分量，因此在按躲开区外故障最大三倍零序电流整定零序电流I段时，可靠系数不应小于1(3。 (3)零序电流?段。 1)三段式保护的零序电流?段电流定值应按保本线路末端故障时有不小于规定的灵敏系数整定，还应与相邻线路零序电流I段或?段配合，保护范围一般不应伸出线路末端变压器220kv(或330kV)电压母线，动作时间按配合关系整定。 2)四段式保护的零序电流?段电流定值按与相邻线路零序电流I段配合整定，相邻线路全线速动保护长期投入运行时，也可以与全线速动保护配合整定，电流定值的灵敏系数不作规定。 3)如零序电流?段被配合的相邻线路是与本线路有较大零序互感的平行线路，则应考虑该相邻线路故障，在一侧断路器先断开时的配合关系。 当与相邻零序电流I段配合时: 如相邻线路零序电流I段能相继动作保护全线路，则本线路零序电流?段定值计算应选用故障点在相邻线路断路器断口处的分支系数K，值，按与相邻线路零序电流I段配合整定。 如相邻线路零序电流I段不能相继动作保护全线路，则按下述规定整定: 如果当相邻线路上的故障点逐渐移近断路器断口处，流过本保护的3J。逐渐减少，见图3—2，则本线路零序电流?段定值与相邻线路零序电流I段配合整定。 如果当故障点移近断路器断口处，流过本线路的3I0下降后又逐渐回升，并大于相邻线路第I段末端故障流过本保护的3I0，但不超过本线路末端 故障，流过本保护的3I0时，则本线路零序电流n段定值应按躲断路器断口处故障整定。 同上情况，但在断路器断口处故障流过本保护的3I0大于在本线路末端故障流过本保护 第四章 输电线路距离保护 第一节 线路距离保护整定一般原则 距离保护可以应用在任何结构复杂、运行方式多变的电力系统中，能有选择的、较快的切除相间短路故障。在电网结构复杂，运行方式多变，采用 一般的电流、电压保护不能满足运行要求时，则应考虑采用距离保护装置。 一、距离保护整定计算的准备工作及主要项目 1(了解所采用的保护性能 计算之前应参阅采用保护说明书，了解其性能及其参数范围。通常主要了解以下几个方面: (1)保护段数，各段参数及整定范围，保护各段的切换方法及要求事项。 (2)保护起动方式，起动值的整定范围。 (3)阻抗继电器的特性及参数。 (4)振荡闭锁元件的构成。 (5)断线闭锁构成方式，整定参数及定值范围。 (6)重合闸后加速方式。 (7)是否设有瞬时测定回路，了解其使用方式。 (8)保护装置上的有关连接端子及其要求。 (9)电流互感器、电压互感器的使用变比。 2(距离保护定值的主要内容及项目 (1)各保护段的整定阻抗、保护动作时间、最大灵敏角、阻抗继电器整定分接位置、精工电流的要求值以及各保护段的灵敏度。 (2)振荡闭锁元件的整定值、整组复归时间及复归方式和要求所闭锁保护段。 (3)断线闭锁元件的整定值及加速的保护段。 (4)重合闸后加速及加速的保护段。 (5)指明是否用瞬时狈0定回路。 (6)有关连接端子或跨接线的连接方式。 (7)其他必要的说明事项。如对系统的运行方式有哪些要求及限制;运行中应注意的事项等。 二、保护各段定值配合原则和助增系数计算原则 1(距离保护定值配合的基本原则 (1)距离保护具有阶梯式特性时，其相邻上、下级保护段之间应在动作时间及保护范 第68页 围上相互配合。距离保护也应与上、下相邻的其他保护装置的动作时间及保护范围上相配合。 (2)在某些特殊情况，为了提高保护某段的灵敏度，采用所谓“非选择性动作，再由重合闸加以纠正”的措施。如某一较长线路的中间接有分支变压器时，线路距离 保护第1段可允许伸人至分支变压器内部整定，即可仍按所保护线路的总阻抗的80,,85,计算，但应躲开分支变压器低压母线故障;当变压器内部故障时，线路距 离保护I段可能与变压器差动保护同时动作(因变压器差动保护出口有自保持回路)，此时由线路自动重合闸纠正。 (3)采用重合闸后加速方式，达到保护配合的目的。 2(距离保护定值计算中所用助增系数的选择计算 助增系数的正确计算，直接影响到距离保护定值及保护范围的大小，也就影响了保护各段的相互配合及灵敏度。正确选择和计算助增系数，是距离保护计算配合的重要工作内容之一。选择计算助增系数，要紧密结合系统的运行方式，要在可能的运行方式下，选取较小的助增系数。在计算时，允许不考虑分支负荷电流的影响。只有当分支电流较大，对于按负荷电流整定的某些段或者有必要精确计算时，才考虑分支负荷电流的影响。 (1)对于辐射状结构电网的线路保护配合时。这种系统，其助增系数与故障点的位置无关。计算时故障点可取在线路的末端，主电源侧采用大运行方式，分支电源采用小运行方式，如图4—1所示。 (2)环形电力网中线路保护间助增系数的计算。这种电力网的助增系数随故障点位置的不同而变化，如图4—2所示的电网，在计„算时，应采用开环运行的方式，以求出最小助增系数。对于保护1来说，应将QF断开，电源M及N一般应采用最大运行方式，电源P应采用最小运行方式。 (3)单回辐射线路与环网内线路保护相配合时。如图4—3所示，线路L1与环网内线路L2之保护相配合时，应按环网为闭环方式运行，在线路末端故障时计算。电源M采用最大运行方式，电源N采用最小运行方式。当电源N向线路L3送短路电流时，L3应按断开方式计算。 (4)环状电网对环网外辐射线路保护间相配合时。如图4—4所示，环网内线路L1与 第五章 输电线路差动保护 第一节 横联差动保护原则 一、线路横联差动保护 双回线路由于电气参数不同或电流互感器变比不一致引起电流相差较大时，宜用降流补偿变流器进行平衡，不宜采用提高定值的办法。 在中性点直接接地系统中运行的线路相间方向横差保护，宜采用零序电压闭锁的措施，以防止在一回线路发生故障时，另—回线路相间方向横差保护可能误动作。 二、相间方向横差保护 (1)不带电压起动的差电流元件:躲过单回线运行时最大负荷电流、躲过外部相间故障时的最大不平衡电流;有T接负荷变压器时，还应躲过变压器低压侧故障电流。 (2)带电压起动的差电流起动元件:躲过外部相间故障时的最大不平衡电流。 (3)低电压元件:躲过正常运行的最低电压;有T接负荷变压器时，还应躲过变压器低压侧故障时保护安装处的最低电压。 负序电压元件:躲过电压互感器不平衡负序电压，负序相间电压U2一般整定为4,8v(额定值为1OOV)。 (4)相间横差灵敏系数:在线路中点发生故障时，线路任一侧断路器未断开前，其中一侧保护的灵敏系数:电流、电压元件不小于2;方向元件不小于4。而在一侧断路器断开后，另一侧保护对线路末端的灵敏系数:电流、电压元件不小于1(5;方向元件不小于2(5。 三、零序电压起动的零序方向横差保护 (1)零序差电流起动元件:躲开外部接地故障时的最大不平衡电流;如双回线路与相邻线路有较大的零序互感，则不宜采用此保护，否则，还应躲过相邻线路故障时流过双回线路的最大零序差电流。 (2)零序电压元件:躲过正常运行的最大不平衡电压，3U0一般整定为4,12v(额定值为lOOV)。 (3)零序方向横差灵敏系数:与相间方向横差灵敏系数要求相同。 (4)单侧电源双回线路负荷侧的相间方向过电流保护。 1)电流定值:躲过单回线路运行时的最大负荷电流。 2)保护动作时间:一般为瞬时，需要时可略带延时。 3)相间方向过电流灵敏系数:电源侧一回线路出口故障，在电源侧断路器开口后，该线路负荷侧的方向过电流保护灵敏系数不小于1(5。 第88页 四、电压起动的相间电流平衡保护 (1)相间差电流起动元件:躲过正常运行时由负荷电流产生的最大不平衡电流。 (2)电压元什:与相间方向横差保护的电压元件整定相同。 第二节 相间横联差动保护整定 双回线路的特点是两条线路均有两端相连的公共母线，双回路的线路长度也应差不多。 横差保护有两种形式:一种是电流平衡保护，它必须用于双回线路的电源侧;另一种是横联差动电流保护，它可用于双回线路的电源端和非电源端。按保护的功能不同， 还可分为相间和接地的横联差动保护。 一、差电流元件保护的整定 差电流元件动作电流按躲开双回线外部短路的最大不平衡电流整定。其动作电流整定如下。 1(不带电压起动的相间方向横差 (1)按最大不平衡电流条件: