地震作用和结构抗震验算(1)

值；Sa--质点加速度最大值；----地震动峰值加速度；β----动力系数；k----地震系数；α----地震影响系数；G----建筑的重力荷载代表值。求作用在质点上的水平地震作用FEK，关键在于求出①地震系数k和动力系数β，②或者是地震影响系数α。简化计算：化动力为静力3.2加速度反应谱法G----建筑的重力荷载代表值地震动时能作质量产生地震作用(惯性力)的各种竖向荷载，称为重力荷载。抗震设计时，在地震作用标准值的计算中和结构构件地震作用效应的基本组合中，建筑物重力荷载的取值称为重力荷载代表值。《抗震规范》规定，建筑物的重力荷载代表值应取结构和构配件自重(恒载)标准值和各可变荷载(活荷载)组合值之和。各可变荷载的组合值系数按规范取值。(荷载标准值是指荷载的基本代表值,指结构在使用期间可能出现的最大荷载值)由于地震发生时，可变荷载往往达不到其标准值而采用组合值(即组合值系数乘以可变荷载标准值)，故建筑物的重力荷载代表值是地震发生时根据遇合概率确定的“有效重力”。由于重力荷载代表值是按荷载标准值确定的，所以按式F=αG计算得到的地震作用也是标准值。组合值系数3.2加速度反应谱法3.2加速度反应谱法k----地震系数地震系数是地震动峰值加速度（地面运动的最大绝对加速度）与重力加速度的比值，也就是以重力加速度为单位的地震动峰值加速度。显然，地面加速度愈大，地震的影响就愈强烈，即地震烈度愈大。所以，地震系数与地震烈度有关，都是地震强烈程度的参数。例如，地震时在某处地震加速度记录的最大值，就是这次地震在该处的k值(以重力加速度g为单位)。3.2加速度反应谱法k----地震系数地面运动加速度愈大．地震烈度愈高，故地震系数与地震烈度之间有一定的对应关系：从表中可以看出，地震系数反映某地区基本烈度的大小，当基本烈度确定后，地震系数为常数。但必须注意，地震烈度的大小还取决于地震持续时间和地震波的频谱特性。统计分析表明，烈度每增加一度，k值大致增加一倍。设防烈度与地震系数的对应关系3.2加速度反应谱法β----动力系数：是单自由度弹性体系在地震作用下最大反应加速度与地面运动最大加速度的比值，表示由于动力效应，质点的最大绝对加速度比地面运动最大加速度放大了多少倍。β无量纲，其值与地震烈度无关，因为当增大或减小时，Sa相应随之增大或减小。这样就可利用所有不同烈度的地震记录进行计算和统计。动力系数β还可以表示为：由上式可知，动力系数与地面运动加速度记录的特征、结构的自振周期T及阻尼比ζ有关。当地面加速度记录和阻尼比ζ给定时，就可根据不同的T值算出动力系数β，从而得到一条β~T曲线。这条曲线就称为动力系数反应谱曲线。动力系数是单质点m最大反应加速度Sa与地面运动最大加速度之比，而对于给定的地震是个定值，所以β~T曲线实质上是一种加速度反应谱曲线。α----地震影响系数:α=kβ=Sa/g表示单自由度弹性体系在地震时以重力加速度g为单位的最大反应加速度。地震影响系数也是作用在质点上的地震作用与结构重力荷载代表值之比（FEK=αG）。《抗震规范》是以地震影响系数作为抗震设计依据的，其数值应根据烈度、场地类别、设计地震分组以及结构自振周期和阻尼比，通过地震影响系数曲线（抗震设计反应谱）确定：3.2加速度反应谱法α----地震影响系数曲线3.2加速度反应谱法α----地震影响系数；αmax----地震影响系数最大值；T----结构自振周期；Tg----特征周期；η1----直线下降段的下降斜率调整系数；η2----阻尼调整系数；γ----衰减指数α----地震影响系数曲线Tg----特征周期规范规定，根据建筑工程的实际情况，将地震动反应谱特征周期Tg，取名为“设计特征周期”。设计特征周期的值应根据建筑物所在地区的地震环境确定。（所谓地震环境，是指建筑物所在地区及周围可能发生地震的震源机制、震级大小、震中距远近以及建筑物所在地区的场地条件等。）抗震设计中，设计特征周期Tg的取值根据“设计地震分组”确定。3.2加速度反应谱法3.2加速度反应谱法α----地震影响系数曲线Tg----特征周期GB50011—2001规范在附录A中规定了县级及县级以上城镇的中心地区(如城关地区)的抗震设防烈度、设计基本地震加速度和所属的设计地震分组。10版《抗规》类似。特征周期Tg值(s)3.2加速度反应谱法α----地震影响系数最大值（阻尼比0.05）注：括号数字分别对应于设计基本地震加速度0.15g和0.30g地区的地震作用影响系数。3.2加速度反应谱法设计基本加速度定义：50年设计基准期超越概率10％的地震加速度设计取值。抗震设防烈度和设计基本地震加速度的对应关系表中设计基本地震加速度的取值与《中国地震动参数区划图》所规定的地震动峰值加速度相当。3.2加速度反应谱法p47【例题3.1】单层厂房排架结构，抗好设计时简化成如图3.8所示单质点体现，已知该结构处于设防烈度为8度的设计地震分组第一组地区，Ⅱ类场地土，柱的混凝土强度等级为C20（相应弹性模量E=25.5x106kN/m2）阻尼比ζ=0.05，集中质量为30,000kg。求多遇地震水平作用标准值。水平地震作用标准值在进行建筑结构地震反应分析时，除了少数质量比较集中的结构可以简化为单质点体系外，大量的多层和高层工业与民用建筑、多跨不等高单层工业厂房等，质量比较分散，则应简化为多质点体系来分析，这样才能得出比较符合实际的结果。一般，对多质点体系，若只考虑其作单向振动时，则体系的自由度与质点个数相同。3.3多质点弹性体系水平地震反应3.3多质点弹性体系水平地震反应两自由度弹性体系自由振动下图为一两自由度弹性体系在水平地震作用下，在时刻t的变形情况。Xg(t)为地震时地面运动的水平位移，质点1和质点2沿地面运动方向产生的相对于地面的水平位移分别为x1(t)和x2(t)，而相对速度则为和，相对加速度为和，绝对加速度分别为+和+。达朗贝尔原理，对第i个质点有：Ii+Ri+Si=0惯性力为：弹性恢复力为：阻尼力为：kij——使质点i产生单位位移而质点j保持不动时，在质点i处所需施加的水平力；3.3多质点弹性体系水平地震反应两自由度弹性体系自由振动整理得无阻尼体系振动方程组：由于两个质点做同频率、同相位的简谐振动，即：其中，Xi为振幅（振动幅值）整理后振幅方程：3.3多质点弹性体系水平地震反应上式为Xl和X2的线性齐次方程组；体系在自由振动时，X1和X2不能同时为零，否则体系就不可能产生振动。为使上式有非零解，其系数行列式必须等于零，即：由此可求得ω的两个正实根，它们就是体系的两个自振圆频率。其中较小的一个用ωl表示，称为第一频率或基本频率，较大的一个ω2称为第二频率。由于线性齐次方程组的系数行列式等于零，所以两个频率方程并不是独立的，振幅方程的解只能是两质点位移振幅的比值，如：或振幅的比值就是主振型的反应。对应ωl的振型为第一振型或基本振型。主振型是弹性体系的重要固有特征，它们完全取决于体系的质量和刚度的分布，体系有多少个自由度就有多少个频率，相应地就有多少个主振型3.3多质点弹性体系水平地震反应线弹性振动模型，质点的振动为两个振型的叠加。主振型具有正交性。3.3多质点弹性体系水平地震反应多自由度以此类推，同样可用达朗贝尔原理推导。由于质点数较多，方程以矩阵形式表示。振型的正交性：其中，多自由度地震作用的确定——振型分解法多自由度弹性体系在水平地震作用下的运动方程为一组相互耦联的微分方程，联立求解有一定困难。振型分解法就是通过把体系的位移反应按振型加以分解，并利用各振型相互正交的特性，将原来耦联的微分方程组变为若干互相独立的微分方程，从而使原来多自由度体系结构的动力计算变为若干个相当于各自振周期的单自由度体系结构的问题，在求得了各单自由度体系结构的地震反应后，采用振型组合法即可求出多自由度体系的地震反应。振型分解法是求解多自由度弹性体系地震反应的重要方法。p85-3,用振型分解反应谱法计算结构的地震作用效应有哪些步骤？3.4多质点弹性体系水平地震作用的确定按振型分解反应谱法计算房屋结构的水平地震作用时，运算过程较繁。为了简化计算，《抗震规范》规定，当房屋结构满足下列条件时，可采用近似计算法----底部剪力法：(1)房屋结构的质量和刚度沿高度分布比较均匀；(2)房屋的总高度不超过40m；(3)房屋结构在地震作用时的变形以剪切变形为主(房屋高宽比小于4时)；(4)房屋结构在地震作用时的扭转效应可忽略不计。满足上述条件的结构，在水平地震作用下振动时，其位移反应通常以基本振型为主，且基本振型（建筑整体竖向变形）近似于直线。3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法地震反应水平位移与高度成正比：结构底部的总剪力为各层水平地震作用之和：《抗震规范》规定，当结构基本周期T1>1.4Tg时，需在结构的顶部附加如下集中水平地震作用：△Fn=δnFEk,再将余下的部分(1一δn)FEk按质点进行分配。3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法因此，在计算上述结构各质点上的水平地震作用时，可仅考虑基本振型，而且各质点的相对水平位移xi1与质点的计算高度Hi成正比：式（3.103）式中：──比例常数于是，作用在第质点上的水平地震作用可写为式（3.104）结构底部总的剪力应是各质点水平地震作用之和：式（3.105）而式（3.106）3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法令，将乘以式（3.105）右端，并将式（3.106）代入式（3.105）得式（3.107）式中：称为重力等效系数经过大量计算和分析，ξ的变化范围不大，约等于0.85左右。我国《规范》取ξ=0.85。故有式（3.108）式中：称为结构的等效总重力荷载。3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法由式（3.105）有式（3.109） 代入式（3.6.2）,并将Fi1写成Fi(只考虑第一振型影响)，有式（3.110）对于自振周期比较长的结构，计算发现结构顶部的剪力按上式计算的值比精确值偏小。为了调整这一误差,《规范》采用了调整地震作用分布的办法，适当加大顶层水平地震作用的比例，即顶部附加的地震作用：式（3.111）各层的水平地震作用为式（3.112）其中：δn为顶部附加地震作用系数，对于多层钢筋混凝土和钢结构房屋，按表3.4采用；多层内框架砖房取0.2；其他房屋取0.0。3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法图3.21　结构水平地震作用计算简图注：T1结构基本自振周期顶部附加作用系数表3.4采用底部剪力法时，突出屋面的屋顶间、女儿墙、烟囱等，由于刚度的突变和质量的突变，高振型影响加大，即所谓的“鞭梢效应”，其地震作用的效应宜乘以增大系数3。此增大部分不应往下传递，但与该突出部分相连的构件应予计入。图3.22　突出屋面的屋顶间的地震作用效应应考虑鞭梢效应3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法由上节可知，作用在i质点上的水平地震作用力可写为：Fi1=α1γ1HiGi可推出底部总剪力为：求出FEK，分配到各层质点，得各层水平地震作用力Fi：求出各层Fi后，就可以用结构力学的方法计算第一振型下地震作用在结构上产生的效应Si1（如弯矩M、轴力N、剪力V、变形f等）。底部剪力法计算步骤3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例1：试用底部剪力法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。已知结构的基本周期T1=0.467s,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地震分组为第二组。解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值10.5m7.0m3.5m（2）计算水平地震影响系数查表得1.400.90(1.20)0.50(0.72)-----罕遇地震0.320.16(0.24)0.08(0.12)0.04多遇地震9876地震影响烈度地震影响系数最大值（阻尼比为0.05）3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值例1：试用底部剪力法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。已知结构的基本周期T1=0.467s,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地震分组为第二组。10.5m7.0m3.5m（2）计算水平地震影响系数地震特征周期分组的特征周期值（s）0.900.650.450.35第三组0.750.550.400.30第二组0.650.450.350.25第一组ⅣⅢⅡⅠ场地类别（3）计算结构总的水平地震作用标准值3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例1：试用底部剪力法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。已知结构的基本周期T1=0.467s,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地震分组为第二组。解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值10.5m7.0m3.5m（2）计算水平地震影响系数（3）计算结构总的水平地震作用标准值（4）顶部附加水平地震作用顶部附加地震作用系数（5）计算各层的水平地震作用标准值3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例1：试用底部剪力法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。已知结构的基本周期T1=0.467s,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地震分组为第二组。解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值10.5m7.0m3.5m（2）计算水平地震影响系数（3）计算结构总的水平地震作用标准值（4）顶部附加水平地震作用（5）计算各层的水平地震作用标准值3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例1：试用底部剪力法计算图示框架多遇地震时的层间剪力。已知结构的基本周期T1=0.467s,抗震设防烈度为8度,Ⅱ类场地,设计地震分组为第二组。解：（1）计算结构等效总重力荷载代表值10.5m7.0m3.5m（2）计算水平地震影响系数（3）计算结构总的水平地震作用标准值（4）顶部附加水平地震作用（5）计算各层的水平地震作用标准值（6）计算各层的层间剪力振型分解反应谱法结果3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例2：四层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度为8度区，场地为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，层高和层重力代表值如图所示。结构的基本周期为0.56s,试用底部剪力法计算各层地震剪力标准值。解：结构总水平地震作用标准值4.363.363.36G4=831.6G3=1039.6G2=1039.6G1=1122.73.361.400.90(1.20)0.50(0.72)-----罕遇地震0.320.16(0.24)0.08(0.12)0.04多遇地震9876地震影响烈度地震影响系数最大值（阻尼比为0.05）地震特征周期分组的特征周期值（s）0.900.650.450.35第三组0.750.550.400.30第二组0.650.450.350.25第一组ⅣⅢⅡⅠ场地类别3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例2：四层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度为8度区，场地为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，层高和层重力代表值如图所示。结构的基本周期为0.56s,试用底部剪力法计算各层地震剪力标准值。解：结构总水平地震作用标准值4.363.363.36G4=831.6G3=1039.6G2=1039.6G1=1122.73.363.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例2：四层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度为8度区，场地为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，层高和层重力代表值如图所示。结构的基本周期为0.56s,试用底部剪力法计算各层地震剪力标准值。解：结构总水平地震作用标准值4.363.363.36G4=831.6G3=1039.6G2=1039.6G1=1122.73.36顶部附加水平地震作用顶部附加地震作用系数3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法例2：四层钢筋混凝土框架结构，建造于基本烈度为8度区，场地为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，层高和层重力代表值如图所示。结构的基本周期为0.56s,试用底部剪力法计算各层地震剪力标准值。解：结构总水平地震作用标准值4.363.363.36G4=831.6G3=1039.6G2=1039.6G1=1122.73.36顶部附加水平地震作用各层水平地震作用131.6238.9313.7359.319.7111.9107.374.845.6339.612008.311517.78024.94895.036445.914.4411.087.724.36831.61039.51039.51122.74033.34321ΣVi(kN)(kN)Fi(kN)GiHi(kN.m)Hi(m)Gi(kN)层各层水平地震剪力标准值鞭梢效应：震害表明，局部突出屋面的小建筑如电梯机房、水箱间、女儿墙、烟囱等，它们的震害比下面主体结构严重。这是由于出屋面的这些建筑的质量和刚度突然变小，地震反应随之急剧增大的缘故。这种现象在地震工程中称为“鞭端效应”。这类小建筑地震反应强烈的程度取决于其与下面主体建筑物的质量比与刚度比，以及场地条件。为了简化计算，《抗震规范》提出，当房屋屋面有局部突出的小屋时，可将小屋上半部分的质量集中于其顶面，成为一个质点，用底部剪力法计算结构各质点的水平地震作用。但当计算这小屋的地震作用效应时，宜乘以增大系数3，但增大部分不应往下传递（计算以下各层地震剪力时不考虑）。当房屋顶部有突出屋面的小屋时，上述附加的集中水平地震作用△Fn应置于主体房屋的顶层而不应置于小屋的顶部，主体房屋顶层处质点的地震作用按调整后(考虑δn影响)的顶点计算。小屋顶部处质点的地震作用按调整后的一般质点计算后，再乘以增大系数3。3.5多质点弹性体系水平地震作用的近似计算方法——底部剪力法以上水平地震作用计算，都是在“刚性地震”的假定下进行的。实际上，地基土不是绝对刚性的，而且存在较大的阻尼，地震影响时，它与基础之间也有一个相互作用问题。研究表明，当结构本身的刚度不大，地基土较松软，且基础刚度较好时，地基土对地震影响有衰减作用。因此《规范》规定，8度和9度时建造于Ⅲ、Ⅳ类场地，采用箱基、刚性较好的筏基和桩基莲河基础的钢筋混凝土高层建筑，当结构自振周期处于特征周期的1.2~5倍范围时，若计入地基与结构动力相互作用的影响，对刚性地基假定计算的水平地震剪力可按规定进行借鉴。3.6考虑地基与结构动力相互作用的楼层地震剪力调整各国现行抗震设计规范对竖向地震作用都有所反映。我国《抗震规范》规定，8度和9度时的大跨结构、长悬臂结构、烟囱和类似高耸结构，9度时的高层建筑，应考虑竖向地震作用。对于竖向地震作用的计算，我国《抗震规范》根据建筑类别不同，分别采用竖向反应谱法和静力法：1、9度时的高层建筑，其竖向地震作用标准值可按反应谱法计算。2、对平板型网架屋盖、跨度大于24m屋架、长悬臂结构及其他大跨度结构的竖向地震作用标准值，可按静力法计算。竖向反应谱法（同水平的类似）有：FEvk=αvmaxGeq静力法Fvi=γGi3.7竖向地震作用的计算3.8结构自振频率的近似计算按振型分解法计算多质点体系的地震作用时，需要确定体系的基频和高频以及相应的主振型。从理论上讲，它们可通过解频率方程得到。但是，当体系的质点数多于三个时，手算就感到困难。因此，在工程计算中，常常采用近似法。1)瑞利（Rayleigh）法(能量守恒法）2)折算质量法3)顶点位移法4)矩阵迭代法3.9地震作用计算的一般规定计算地震作用时应考虑的原则1）一般情况下，可在建筑结构的两个主轴方向分别考虑水平地震作用并进行抗震验算，各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力构件承担。2）有斜交抗侧力构件的结构，当相交角度大于15°时，应分别考虑各抗侧力构件方向的水平地震作用。3）质量和刚度分布明显不对称的结构，应考虑双向水平地震作用下的扭转影响；其他情况，宜采用调整地震作用效应的方法考虑扭转影响。4）8度和9度时的大跨度结构、长悬臂结构，9度时的高层建筑，应考虑竖向地震作用。5）高度不超过40m，以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的结构，以及近似于单质点体系的结构，宜采用底部剪力法等简化方法。6）除上述以外的建筑结构，宜采用振型分解反应谱法。7）特别不规则的建筑、甲类建筑和表4-6所列高度范围的高层建筑，应采用时程分析法进行补充计算。3.10结构抗震验算1）二阶段设计法2）截面抗震验算3）抗震变形验算3.10结构抗震验算如前所述，在进行建筑结构抗震验算时，《抗震规范》采用二阶段设计法，即：第一阶段设计：按多遇地震作用效应和其他荷载效应的基本组合验算构件截面抗震承载力，以及多遇地震作用下验算结构的弹性变形；第二阶段设计：按罕遇地震作用下验算结构的弹塑性变形。二阶段设计法3.10结构抗震验算结构构件的地震作用效应和其他荷载效应的基本组合，按下式计算：式中S——结构构件内力组合的设计值，包括组合的弯矩、轴向力和剪力设计值；γG——重力荷载分项系数；γEh、γEv——分别为水平、竖向地震作用分项系数；γW——风荷载分项系数；SGE——重力荷载代表值的效应，有吊车时，尚应包括悬吊物重力标准值的效应；SEhk——水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；SEvk——竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或调整系数；Swk——风荷载标准值的效应；ΨW——风荷载组合系数，一般结构可不考虑，风荷载起控制作用的高层建筑应采用0.2。截面抗震验算3.10结构抗震验算结构构件的截面抗震验算，采用：式中：γRE——承载力抗震调整系数当仅计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震承载力调整系数均宜采用1.0；R——结构构件承载力设计值。截面抗震验算3.10结构抗震验算1）多遇地震作用下结构抗震变形验算2）结构在罕遇地震作用下薄弱层的弹塑性变形验算抗震变形验算3.10结构抗震验算1）多遇地震作用下结构抗震变形验算计算范围:下表所列各类结构应进行多遇地震作用下的抗震变形验算：抗震变形验算3.10结构抗震验算1）多遇地震作用下结构抗震变形验算计算方法：楼层内最大弹性层间位移应符合下式要求：式中：——多遇地震作用标准值产生的楼层内最大的弹性层间位移；——弹性层间位移角限值；h——计算楼层层高。对于钢筋混凝土框架结构，第i层的层间最大弹性位移可表示为：其中，为第i层水平地震剪力标准值为第i层所有柱的抗侧移刚度之和抗震变形验算3.10结构抗震验算2）结构在罕遇地震作用下薄弱层的弹塑性变形验算计算范围下列结构应进行弹塑性变形验算：1)8度Ⅲ、Ⅳ类场地和9度时，高大的单层钢筋混凝土柱厂房的横向排架；2)7-9度时楼层屈服强度系数小于0．5的钢筋混凝土框架结构；3)高度大于150m的钢结构；4)甲类建筑和9度时乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；5)采用隔震和消能减震设计的结构；下列结构宜进行弹塑性变形验算：1)表3-11所列高度范围且属于表4—4所列竖向不规则类型的高层建筑结构；2)7度Ⅲ、Ⅳ类场地和8度乙类建筑中的钢筋混凝土结构和钢结构；3)板柱-抗震墙结构和底部框架砖房；4)高度不大于150m的高层钢结构。抗震变形验算3.10结构抗震验算2）结构在罕遇地震作用下薄弱层的弹塑性变形验算计算方法1)简化方法适用范围：不超过12层且层刚度无突变的钢筋混凝土框架结构、单层钢筋混凝土柱厂房可采用简化方法计算结构薄弱层(部位)弹塑性位移。按简化方法计算时，需确定结构薄弱层(部位)的位置。结构薄弱层：指在强烈地震作用下结构首先发生屈服并产生较大弹塑性位移的部位。2)除适用简化方法以外的建筑结构，可采用静力弹塑性分析方法或弹塑性时程分析法等。3)规则结构可采用弯剪层模型或平面杆系模型；不规则结构应采用空间结构模型。抗震变形验算基本要求3.0概述：重要术语、概念、定义3.1单质点弹性体系的水平地震反应3.2加速度反应谱法3.5底部剪力法3.9地震作用的一般规定3.10结构抗震验算