年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计_学士学位毕业设计

吉林化工学院学士学位毕业设计 吉林化工学院学士学位毕业设计 年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计 摘　　要 本设计是年产10万吨甲基叔丁基醚装置生产工艺设计，主要以反应工段为工艺设计对象，在借鉴了国内外成熟的MTBE生产工艺和技术的基础上，结合了吉林市地区的自然及其地理条件，按任务要求生产量设计本工艺流程。由于我国目前是世界上汽油消耗量相当大而且用量正在大量增加的国家，而采用甲基叔丁基醚作为汽油添加剂，有提高汽油烷值和汽油燃烧效率、减少CO和其他有害物(如臭氧、苯、丁二烯等)的排放等优点，因此建设此项目具有重要意义。我们采用的合成工艺是由混合碳四中的异丁烯和甲醇在强酸性苯乙烯系阳离子交换树脂催化剂上进行反应最终合成MTBE。此次设计采用的技术虽不是业内最先进的，但是就我们目前的实际状况来讲是最成熟的。我们会坚持不懈地努力改进MTBE的生产工艺，望各位评委见谅。 关键词：甲基叔丁基醚 异丁烯 甲醇 Abstract The design is an annual output of 8,0000 tons of methyl tertiary butyl ether plant process design，mainly to reflect the target section for the process desig and drawing at home and abroad sophisticated MTBE production techniques, combined with the City of its natural and geographical conditions , according to mandate design requirements of the production process. Since China is currently the world's gasoline consumption is significant and substantial increase in the amount of state, MTBE as a gas additive to increase the n-value gasoline and gasoline combustion efficiency and reduce CO and other harmful substances (such as ozone, benzene, butadiene, etc.) emissions, etc,therefore of great significance to the project construction.We use the Synthesis of carbon from the mixed four of the isobutylene and methanol in the strong acid styrene cation exchange resin catalyst, the reaction on the final synthesis of MTBE.Although not the design technology used is the industry's most advanced, but on our current terms of the actual situation is the most mature.We will consistently strive to improve the MTBE production process, hope you forgive the judges. Key Words：Methyl tert-butyl ether Isobutene Methanol 目　　录 摘　　要 Ⅰ Abstract Ⅱ 1第 1 章 绪论 11.1 概述 11.1.1 MTBE生产历史和生产前景 11.1.2 设计依据 21.1.3厂址的选择及设计地区的自然条件车间的组成及人员 21.2 工艺说明 21.2.1 原材料规格 31.2.2 副产品规格 31.2.3 安全 41.2.4 产品性质 61.2.5 生产工序及工艺流程叙述 101.2.6 生产控制一览表 111.2.7 三废及处理 12第 2 章 计算部分 122.1 物料衡算 122.1.1 全车间物料衡算 132.1.2 反应器物料衡算 192.1.3 MTBE精馏塔物料衡算 202.1.4 萃取塔物料衡算 222.1.5 回收塔物料衡算 242.2 热量衡算 242.2.1 一器一段循环冷却器E-101热量衡算 252.2.2 一器一段热量衡算 262.2.3 T101B塔底出料换热器E104的热量衡算 272.2.4 T101进料换热器热量衡算 272.2.5 T101热量衡算（包括T101B塔底再沸器E106，T101A塔顶冷凝器E107） 282.2.6 E108热量衡算 312.3 反映器部分的计算 312.3.1 R101各段出口温度的计算 322.3.2 R101各段密度的计算 342.3.3 催化剂用量和床层高度的计算 342.3.4 反应器直径的计算 362.4 精馏塔的计算 362.4.1 精馏塔物料平衡 372.4.2 精馏塔各部分温度的计算 412.4.3 回流比和理论塔板数 432.4.4 进料位置的计算 432.4.5 精馏塔全塔热平衡 452.4.6 精馏塔塔径和塔高的计算 462.5 萃取塔计算 462.5.1 萃取塔理论级数的确定 472.5.2 萃取塔塔径的计算 532.5.3 萃取塔塔高的计算 552.6 换热器的计算 562.7 泵的计算 572.7.1 进口阻力 2.7.2 58 592.8 技术经济核算 62致　　谢 第 1 章 绪论 1.1 概述 甲基叔丁基醚（MTBE）是一种高辛烷值汽油添加剂，用MTBE取代四乙基铅可减少环境污染。MTBE也是一种不腐蚀、低污染、成本低的碳四分离新手段。裂解得到的聚合级异丁烯，供丁烯橡胶使用。含异丁烯0.5％以下的直链丁烯用作丁烯氧化脱氨制丁二烯的原料。将MTBE进行分解，所得的异丁烯只需要进行经过简单蒸馏及洗涤，即可得到99.5％的高纯度异丁烯。MTBE作为新兴的重要的化工产品，已广泛应用在法国、意大利、加拿大等国家。在我国也有着广泛的开发前景。 1.1.1 MTBE生产历史和生产前景 自1970 年Raycher发现醇和烯烃醚化反应后的数十年间，有关文摘指导极少，但却有大量的专利指导了甲基叔丁基醚。1973年意大利第一套10万吨/年的MTBE工业装置投产后，作为新兴汽油添加剂，MTBE引起了各国石油化学界的普遍重视，其产量每年以54％的速度增长。MTBE工业是当今极有前途的新兴工业之一。 1979年我国才开始研究MTBE合成工业。1983年我国第一套500万吨/年化工型MTBE工业装置建成后，增长的速度较快，已形成一定规模的生产能力。制备MTBE的原料异丁烯的技术发展呈多样化的趋势，用一种异丁烷制异丁烯的技术生产MTBE极为理想。总收率达95％. MTBE生产工艺普遍采用用酸性的离子交换树脂合成MTBE，用MeoH和异丁烯在液相70～100％下通过酸性的离子交换树脂在填充床内进行。离子交换树脂是磺化聚苯乙烯和二乙烯基苯共聚物。 我国继齐鲁5500吨/年MTBE装置投产后，上海燕山、吉化、浙江、抚顺等MTBE工业装置相继投产。第一套采用催化蒸馏新工艺的4万吨/年MTBE工业装置建成投产，标志着我国生产工艺水平达到80年代国际先进水平。现在的中国石油吉林分公司的MTBE生产水平已达到5万吨/年. 1.1.2 设计依据【12】 根据要求，设计年产5万吨MTBE的生产工艺。由于MTBE取代四乙基铅可减少环境污染，且用途广泛，促使世界各国对MTBE的需求量日益增加，因此世界各国在寻求更先进的方法，投资建厂生产MTBE。由此可见，建设项目具有十分重要的意义。目前合成MTBE的方法主要有:1、离子交换树脂法2、硫酸法3、催化蒸馏法。目前催化蒸馏法最先进，但远没有广泛应用。硫酸具有腐蚀性，因此本设计是采用离子交换树脂法。此法工业应用最早，技术上比较成熟，采用一器一塔流程，能耗低，经济合算。 由于位于松花江畔，水源充足，所以设计的车间建设在松花江畔，且既靠近丰满水电站又临热电厂及动力厂，能源充足，且资源也较富足。本设计装置所用的原料由吉化104厂丁二烯抽取。所用的甲醇原料来自吉化化肥厂生产的甲醇，为MTBE的 生产奠定了雄厚的基础。 1.1.3厂址的选择及设计地区的自然条件车间的组成及人员 1.1.3.1厂址选择 本厂建于吉林市铁东，其原因是水电充足。 1.1.3.2设计地区的自然条件 吉林市自然条件如下： 平均气压755.66mmHg 最高温度36.6℃ 最低温度-38℃ 平均相对湿度71％ 最大冻土深度7.4×10cm 最大降雪量420mm 平均风速2.7m/s 松花江水温15℃ 最高水温25℃ 1.1.3.3车间组成及结构 本厂包括生产车间和辅助车间。辅助车间包括：办公室、工艺组、设备组、化工班、机修。 本车间为连续自动化生产，共分四个班，四班三倒的作息制度，全年生产7200小时。 1.1.3.4设备布置 由于生产产品易燃易爆，主要设备露天布置，考虑到吉林地区冬季温度较低，而且时间较长的气候状况，泵集中安装在室内，反应器及塔并排安装，冷凝器及换热器安装在二楼和三楼上控，调节仪表安装在控制室。 1.2 工艺说明 1.2.1 原材料规格 本装置以吉化炼油厂液化气分离车间催化裂解碳四（含异丁烯18％）和本厂丁二烯抽提车间抽余碳四 (含异丁烯34.1％)两者以51.326：1（重量比）混合为碳四原料。表1 原材料规格 序号 原料名称 控制项目名称和指标 1 混合碳四原料 异丁烯含量18～42％ ﹤0.8％ 、 ﹤0.5％ ACN﹤20ppm 、 阳离子﹤4ppm 水﹤0.03％ 、 其他碳四：平衡 以 计 2 甲醇 外观：无色透明液体 、比重：0.791～0.792 初馏点;64～65.5℃ 、蒸馏量≥99.2％ 游离酸：≤0.002％ 、 游离碱≤0.005％ 水≤0.05％、 酸值（koH mg/g）≤0.035 蒸馏残渣≤0.002％ 以HAC计 以 计 3 碱液 NaoH含量≥6％ 4 盐酸溶液 HCL含量≥12％ 5 触媒 外观：灰白球状、孔容：0.25～0.29ml/g 交换当量:4.2～4.8mg当量/g干树脂 膨胀比：1.3～1.75、强度：99％ 比表面;13～15 、粒度：10～60目 1.2.2 副产品规格 表2 副产品规格 序号 名称 规格 单位 设计定额 1 丁烯-1 丁烯-1～41％、 ～18.4％ 异丁烯≤0.4％、甲醇≤0.15％ MTBE≤0.5％ T 19.07 2 残液馏分 MTBE≥98.7％ Kg 10 1.2.3 安全标准【3】 1.2.3.1 防火、防爆等级和卫生标准 根据生产所用原料，中间产品和成品的性质，对生产各部分的防火防爆标准规定如下： 表3 防爆等级和卫生标准 序号 地点 防火等级 防爆等级 避雷等级 1 装置区 甲级 级 二类 2 泵房 甲级 级 二类 3 中间罐区 甲级 级 二类 1.2.3.2 材料及成品的爆炸范围及卫生安全浓度 表4材料及成品的爆炸范围及卫生安全浓度 序 号 名 称 闪点℃ 自燃点℃ 爆炸极限％ 爆炸极限％ 空气中允许 浓度mg/L 上 限 下 限 1 碳三组分 —66.7 455～510 11 2 0.5 2 碳四组分 —40～—80 455 12 2 0.1 3 碳五组分 —40 6.9 1.25 4 甲 醇 12 433 36.5 5.5 0.05 5 MTBE —26.7 8.4 1.6 0.35 1.2.3.3 安全措施 本装置安全特点： 原料碳四、甲醇、副产品丁烯-1馏分以及成品MTBE等都是易燃易爆介质。闪点低于环境温度，其蒸气与空气在不正常操作情况下。如误操作，设备拆卸检修等均有可能形成爆炸性混合物。甲醇、MTBE有一定毒性，辅助材料和盐酸等的水溶液则有一定的腐蚀性，且系统操作压力也较高。 具体措施： （1）控制可燃物质，文明生产，消除跑、冒、滴、漏，防可燃物质外流。 （2）格局空气和氧化剂，设备要密闭，采用氮封，水封等是可燃物与氧气隔绝。 （3）消除着火源。 （4）防火势和爆炸波的扩展和蔓延，不形成新的燃烧条件。 （5）提高安全技术，加强安全管理。 1.2.4 产品性质【3】 1.2.4.1 MTBE物理性质 表5 MTBE物理性质 常 数 名 称 单位 数据 沸 点 ℃ 55.2 冰 点 ℃ —108.6 闪 点 ℃ 26.7 生成自由能 （Gf298） 液 相 KJ/mol —119.90 气 相 535.30 自 燃 点 ℃ 460 爆 炸 范 围 空气vol％ 1.6～8.4 液 体 比 重（d15.56℃） 0.746 临 界 压 力 amt 33.85 溶 解 度 20℃在100g水中溶醚 g 4.89 20℃在100g醚中溶水 1.5 燃 烧 热 KJ/㎏ 35.1079 蒸 发 潜 热 KJ/㎏ 321.1776 液 体 热 容 KJ/㎏K 2.1328 折 光 指 数（20℃） 1.3689 绝对熵 液 相 KJ/mol 265.1806 气 相 357.6446 生成热 液 相 KJ/mol —313.3991 气 相 1.2.4.2 MTBE化学性质 MTBE化学性质如下： （1）MTBE与氧气或空气接触时，不能形成爆炸性过氧化物。 （2）MTBE与强无机酸相接触，则会发生分解反应，生成异丁烯、甲醇及烃类。 （3）MTBE在酸性三氧化二铝存在下，于20℃和压力条件下，生成异丁烯、甲醇，由此性质可生成高纯度异丁烯。 （4）MTBE与甲醛在阳离子树脂上于140℃反应生成异戊二烯、甲醇。 （5）MTBE在230～280℃，在有催化剂存在下与空气氧化可以生成异戊二烯。 1.2.4.3 生产原理 MTBE是由混合碳四中的异丁烯和甲醇在强酸性苯乙烯大孔阳离子交换树脂催化剂上进行合成。 主反应方程式: EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 + EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 副反应方程式: EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 + EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 （TBA） 选择工艺参数，必须综合考虑动力学和热力学因素，采用外循环冷却绝热式固定床反应器，采用水萃取法回收过量甲醇后，以蒸馏方式使甲醇——水分离，甲醇循环使用。 1.2.5 生产工序及工艺流程叙述 本车间分为反应、精馏、回收三个工序。来自836#罐区的混合碳四原料经FRQ109进行流量记录与累积后进入碳四原料储罐V101，V101液面通过LICA101液面调节器保持稳定，来自845B区的工业甲醇经FRQ110进行流量记录与累积后进入甲醇储罐V102，其液面由LIA115进行液面指示与报警，当槽内压力过2389.03Pa后开启水喷淋降温。由P108A/B泵来的回收甲醇，也进入V102槽，V101罐中的碳四经原料泵P101A抽出，由FRC101控制流量8.922T/Hr与P102A/B甲醇泵来的甲醇接触，醇烯比1.05～1.2：1进入X101混合器混合。 碳四原料进入P101泵签经在线色谱AR101分析原料中异丁烯含量，V102中的甲醇经甲醇原料泵P102A/B抽出，经FI111计量后与P101来的碳四混合。碳四原料、甲醇经X101混合后进入原料冷却器E123，以—12℃的冷冻盐冷却，出口温度由TIC102控制在25±5℃，冷却后的物料进入保护反应器R103A/B，以脱除原料的金属阳离子。R103内装有树脂3.85立方米，物料经过床层后，氧离子浓度即可由4ppm降至1ppm以下。 脱除阳离子的新鲜物料由R103出来后，与第一醚化反应器R101A/B一段循环物料混合一起进入原料换热器E101，在E101中由TRC101表调节蒸汽加热或循环水冷却，控制出口温度为55℃，然后进入R101A/B的一段，原料中的异丁烯与甲醇在接触媒床层进行反应。 一段一器操作条件：压力：1570537.5Pa，入口温度：55℃，出口温度76.43℃，充分利用热能和控制碳四转化率74％，一段一器反应终了后，由一段一器循环泵P103A/B抽出部分物料，循环到原料换热器E101，循环量由FRC102控制循环比为0.8，其余部分进入一段二器继续反应。 由二段流出的物料，温度为71.7℃，压力为1530007.5Pa，经一器二段循环泵P104A/B抽出，视情况一部分经一器二段经循环冷却器E101冷却后，循环回到二段上部，循环量由FRC103控制，冷却温度由TRC103控制为69℃，另一部分物料则通过一器二段出口冷却器E103冷却温度由TRC104控制为69℃之后进入R101B(A),即一器三段中，三段操作条件：出口压力：1530007.5Pa，出口温度：71.7℃. 当物料经过三段床层反应后，异丁烯转化率达93％，当一段或二段触媒严重失活时，A与B互换。 由反应器R101A/B流出的物料通过调节器PRC102维持第一醚化反应器系统压力和出口物料平衡。该物料经醚踏底出料换热器E104与一醚塔T101底部排出物料MTBE进行热交换，使之加热到80℃，而后进入一醚塔预热器E105，用911925Pa蒸汽加热，用TRC105控制温度为89.8℃，进入第一脱醚塔第46块板。 T101塔的热量，根据处理物料的不同分别用30 蒸汽或9 蒸汽通过一醚塔底再沸器E106加热供给，通过TRC106控制35块板温度为156℃，塔底获得纯度为98.7％以上的产品MTBE，塔底排出物料由LICA控制，保持液面稳定的前提下，经一醚塔底出料换热器E104与进料换热后，其温度由159.7℃降至60℃，然后经MTBE成品冷却器E108冷却至40℃以下，进入MTBE成品储罐V107A/B。当发现MTBE成品中胶质超过指标时，T101塔可改由第二块板侧线采出MTBE成品。T101塔底出来胶质残液，残液径遥控阀HV105控制，经E124残液冷却器冷却至 40℃以下，进入残液罐V115,再经残液泵P117A/B送出界外，T101塔顶馏出的碳四和剩余的甲醇经一醚塔冷却器E107冷却后进入一醚塔回流槽V103,冷凝液用一醚塔回流泵P105A/B经FRC104控制，流量为8.918T/Hr，打回塔内回流，其余部分通过液面调节器LRCA103与流量调节器FRC105串级调节。 T101塔顶的压力通过压力调节器PRC103进行控制，一般情况下用冷凝器的冷却水量调节控制塔压力，当不凝气增加而用冷却水量无法控制塔顶压力时，则开启手动遥控阀HICA 101,将不凝气体排放至火炬系统。 表6 一醚塔操作条件： 进料 塔顶 塔底 压力 12.1㎏/ （1226032.5Pa） 12.0㎏/ （1215900Pa） 12.6㎏/ （1276695Pa） 温度 89.8℃ 80.4℃ 159.7℃ 回流比 1.20 来自V103回流槽的物料，经萃取塔进料冷却器E109冷却到25～40℃，然后进入萃取塔T103下部，萃取水由塔上部引入，丁烯-1馏分由塔顶流出，萃取液由塔底流出。萃取相界面和压力分别由LICA106和PRC106控制。T103为筛板塔，萃取液为连续相。萃取水来自萃取水槽V105，由萃取水泵P107A/B送入T103上部，水量由FIC107控制，碳四烃经T103水洗后，控制甲醇含量≤0.15％，自压排入丁烯-1馏分槽V108，T103底部的萃取液其中含甲醇10％左右，去甲醇回收塔。 表7 T103塔操作条件： 操作温度 25℃～40℃ 操作压力 4～5.2㎏/ （405300～526890Pa） 液面控制 50％ 烃水重量比 1.6～4.4 来自T103底含6～15％甲醇的萃取液，经萃取水换热器E116与来自甲醇回收塔T104底的甲醇，塔釜夜2.64T/Hr(103.3℃)热交换，被加热到75.5℃之后，在甲醇塔进料预热器E117中由TIC111控制被9 蒸汽加热到96.4℃后，进入甲醇回收塔T104回收甲醇。T104塔的热量由3 蒸汽加热的甲醇塔再沸器E108供给，蒸汽量由FRC126控制。萃取水中的甲醇得以回收，被回收的甲醇由塔顶蒸出，经甲醇塔冷凝器E119冷凝后，进入甲醇塔回流槽V106，冷凝液用回流泵P109A/B，打入塔内回流，回流量由T104塔灵敏板TRC113控制，其余部分0.265 T/Hr，通过液面调节器LICA109控制，经套管冷却后送入甲醇储罐V102循环使用。V106槽的不凝气通过带有夹套冷却的放空管排出大气。T104塔底含甲醇≤0.5％的釜水.再由液面调节器LICA108抽出，在萃取水换热器E116回收热量后，再经萃取水冷却器E115冷却到40℃，而后进入萃取水槽V105.为防止萃取塔和甲醇回收系统有害杂质的积累，故通过LICA107连续定量的排出少部分萃取水至下水道。大部分萃取水循环至萃取系统。为了补充萃取水的不足，由FIC108控制连续补充脱盐水0.272 T/Hr. 表7 T104塔操作条件： 进料 塔顶 塔釜 温度（℃） 96 67.4 103.3 压力（Pa） 常压 回流比 5 当稀甲醇储槽V110中的甲醇需要进行提纯精制时，则可以利用稀甲醇泵P102将稀甲醇送至萃取水换热器E116入口与萃取塔底来的萃取液按一定比例一同送甲醇回收塔进行回收。由MTBE成品冷却器E108来的MTBE成品进入MTBE成品贮罐槽V107A/B中，由MTBE成品泵P110A/B抽出，经FRQ119进行流量记录与累计后，间断送油品车间，845B罐区C104槽以备外运，为保证V107A/B槽压力为0.3～1.0㎏/ ，设有一套分程调节装置PICA107,当槽内压力低于0.3㎏/ G时，A阀开，补入氮气，当压力高于1.0㎏/ 时，B阀开，向火炬系统泄压。来自萃取塔T103顶的合格丁烯-1馏分自压进入丁烯-1馏分槽V108中，在此缓冲脱水，废水排入化污系统，丁烯-1馏分则由丁烯-1馏分泵P110A/B抽出，经FRQ118进行流量记录与累积之后，再经在线色谱仪AR102分析后，去氧化脱氢车间丁烯抽提工段，多余部分由LICA110在保持V108槽液面稳定的前提下，送往成品车间805罐区，丁烯抽提停车时，则全部送805罐区。各生产工序中产生的不合格产品，可根据物料组成情况分别收集与V108A/B，V113槽中，之后再适时的一不合格品泵P112A/B或P101A/B送有关设备进行处理。碳四原料罐V101、丁烯-1馏分罐V108以及不合格品罐V109A/B、V113槽，当冬季槽内压力低于0.3㎏/ 或温度低于5℃时，则分别开启升压E120、E121、E122进行升压或升温。E120液面由LIC111控制，压力由PRC101控制；E121液面由LIC112控制，压力由PRC108控制；E122液面由LIC113控制，压力由PRC109控制.为了收集蒸汽冷凝液，装置内设有低压水膨胀槽V11230㎏/ 蒸汽凝水和9 ㎏/ 蒸汽凝水收集与V112中，在V112中闪蒸罐3㎏/ 饱和蒸汽，闪蒸罐的3㎏/ 饱和蒸汽部分利用于用气设备的热源以及综合楼气源，部分经减压到1.0 ㎏/ ，饱和蒸汽在用作热源。V112槽的压力保持在2.90～3.10㎏/ 。当压力高于3.20㎏/ 时，B阀开，多余气体排出界区。V112闪蒸后的3㎏/ 蒸汽凝水，由LIC114控制液面，冬季做采暖，夏季全部送出界区。生产过程中压力排放事故排放气体均收集于汽液分离槽V114中，经缓冲后再排入火炬系统，捕集液由不合格品泵抽回装置中。 生产中使用的工业品离子交换树脂购入后为含水钠型，因此在加入反应器前需要进行活化处理，以使其转化为氢型，又离子交换树脂在使用一段时间后，由于原料中微量阳离子的存在，致使其活性逐渐降低，也需进行再生处理，故装置中设有树脂再生反应器R104和树脂装卸喷射器，以及脱盐水升压泵P115。 1.2.6 生产控制一览表 表8生产控制一览表 序号 取样点 分析方法 控制指标 1 碳四原料罐 除金属阳离子为化学或比色法，其余为色谱法 异丁烯含量18～42％ ≤0.8％ 、 ≤0.5％ ACN≤20ppm 阳离子﹤4ppm、水≤0.03％ 2 甲醇罐 气相色谱法 按GB-338-76工业一级品要求 3 丁烯-1馏分罐 气相色谱法 异丁烯≤0.4％甲醇≤0.15％MTBE≤0. 5％ 4 保护反应器口 阳离子﹤1ppm 水≤0.03％ 5 E101出口 气相色谱法 6 R103入口 气相色谱法 7 R101内 气相色谱法 8 R101A出口 气相色谱法 9 R101B出口 气相色谱法 10 T101入口 气相色谱法 甲醇、 ≤0.1 11 T101内 气相色谱法 12 V105排污 甲醇含量≤0.5％ 13 R104入口 化学分析法 HCL含量2～4％ 14 R104出口 化学分析法 NaOH含量2～6％ 1.2.7 三废及处理 表9三废及处理 序号 名称 规格 数量 数量 排放点 备注 正常T/H 最大T/H 1 含醇废水 甲醇≤0.5％ 0.272 —— V105 排化污水池 2 酸碱废水 PH 5～10 —— 18 V104 排化污水池 3 化验室废水 PH 5～10 —— 0.6 排化污水池 4 含油废水 油烃≤10ppm 3 20 辐射水池 排化污水池 5 废气 2.8㎏/H V106 排大气 6 残液 MTBE98.7％ 35.0㎏/H T101 第 2 章 计算部分 2.1 物料衡算【1】 2.1.1 全车间物料衡算 2.1.1.1 根据设计要求：MTBE年产量为5万吨，按年工作量为7200小时计算， 则每小时产工业MTBE量: 根据设计要求： 成品、副成品指标： 合格品 一级品 MTBE ≥98.0%（m/m） ≥98.5%（m/m） 甲醇 ≤0.6% （m/m） ≤0.4%（m/m） 叔丁醇 ≤0.7% （m/m） ≤0.5%（m/m） 按合格产品计算：（产品中纯MTBE含量为98%） 则产品中含纯MTBE 2.1.1.2反应器各段生成的MTBE的量： 反应器B出口的MTBE的量（MTBE精馏过程MTBE收率为98.5%） 根据设计要求：反应器的一段转化率为74％；二段转化率 至86％；总转化率为93％ 反应器A出口的MTBE的量（设计要求：反应器总转化率≧93％，反应器A总转化率≧86％，设反应器的MTBE收率99%） 2.1.1.3进入反应器A的异丁烯的量 进入反应器A的异丁烯的量 2.1.2 反应器物料衡算 2.1.2.1 反应器A进料组成及流量 表10 原料抽余碳四的组成及各组分的流量 组分 分子量 质量分数kg/kg 质量流量kg/h 摩尔分数kmol/kmol 摩尔流量kmol/h 丙烯 42.08 0.0046 87.12 0.0061 2.07 丙烷 44.10 0.0069 130.69 0.0089 2.96 异丁烷 58.12 0.2219 4202.81 0.2154 72.31 正丁烯 56.11 0.3080 5833.55 0.3096 103.97 正丁烷 58.12 0.0618 1170.50 0.0599 20.14 反丁烯 56.11 0.0863 1634.53 0.0867 29.13 顺丁烯 56.11 0.0515 975.41 0.0518 17.38 正戊烷 72.15 0.0012 22.73 0.0009 0.32 丙二烯 40.07 0.0017 32.20 0.0025 0.80 1，3-丁二烯 54.09 0.0036 68.18 0.0038 1.26 异丁烯 56.11 0.2522 4776.69 0.2535 85.13 水 18.00 0.0003 5.68 0.0009 0.32 ∑ 1.0000 18940.09 1.0000 335.79 通过已知数据按比例计算新鲜甲醇中纯甲醇流率为2464.67 表11 工业甲醇的组成及流量： 名称 摩尔流量kmol/h 摩尔分数kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 分子量 甲醇 76.92 0.9984 2464.67 0.9990 32.04 水 0.11 0.0014 1.97 0.0008 18 其他 0.02 0.0002 0.50 0.0002 32 工业甲醇 77.05 1.0000 2467.14 1.0000 表12 通过已知数据按比例计算得混合甲醇流率为3013.88 kg/h 名称 丙烯 丙烷 异 丁 烷 正 丁 烯 正丁烷 反丁烯 顺丁烯 正戊烷 丙二烯 丁二烯 水 甲醇 其他 质量流量 kg/h 0.23 0.37 11.46 15.92 3.18 4.46 2.66 0.06 0.10 0.19 2.39 2972.36 0.50 则醇烯比为：1.09：1 满足设计要求。 表13 反应器A进料组成及流量（醇烯混合物的组成及流量） 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 2.08 0.0048 87.35 0.0040 丙烷 2.97 0.0069 131.06 0.0060 异丁烷 72.51 0.1689 4214.27 0.1920 正丁烯 104.25 0.2428 5849.47 0.2664 正丁烷 20.19 0.0470 1173.68 0.0535 反丁烯 29.21 0.0680 1638.99 0.0747 顺丁烯 17.43 0.0406 978.07 0.0446 正戊烷 0.32 0.0007 22.79 0.0010 丙二烯 0.81 0.0019 32.30 0.0015 1，3-丁二烯 1.26 0.0029 68.37 0.0031 异丁烯 85.13 0.1983 4776.69 0.2176 水 0.45 0.0010 8.07 0.0004 甲醇 92.77 0.2160 2972.36 0.1354 其他 0.02 0.0000 0.50 0.0000 ∑ 429.40 1.0000 21953.97 1.0000 其他杂质含量可忽略不计 2.1.2.2 反应器一段反应产物及循环物料的组成及流量： 主反应方程式: EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 + EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 副反应方程式: EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 + EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 2.5 异丁烯→二.三异丁烯 已知异丁烯生成MTBE的选择性为99%，甲醇生成MTBE的选择性为100%. 一段反应转换率为74%， 反应的异丁烯为: MTBE产量为: 由于生成1 的TBA需要1 的水，所以生成TBA的量为 0.45 生成二.三异丁烯的量为 ： 剩下的异丁烯流量为: 剩下的甲醇流量为 : 表14 反应器一段出口反应产物的组成及流量： 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 2.08 0.0057 87.35 0.0040 丙烷 2.97 0.0081 131.06 0.0060 异丁烷 72.51 0.1979 4214.27 0.1921 正丁烯 104.25 0.2845 5849.47 0.2666 正丁烷 20.19 0.0551 1173.68 0.0535 反丁烯 29.21 0.0797 1638.99 0.0747 顺丁烯 17.43 0.0476 978.07 0.0446 正戊烷 0.32 0.0009 22.79 0.0010 丙二烯 0.81 0.0022 32.30 0.0015 1，3-丁二烯 1.26 0.0034 68.37 0.0031 异丁烯 22.13 0.0604 1241.71 0.0566 甲醇 30.40 0.0830 974.02 0.0444 MTBE 62.37 0.1702 5497.92 0.2506 TBA 0.45 0.0012 33.35 0.0015 二.三异丁烯 0.07 0.0002 9.82 0.0004 ∑ 366.38 1.0000 21943.35 1.0000 根据设计要求循环物料的循环比控制范围为0.5—5.0。所以取循环物料的循环比为0.8.设循环循环物料中含异丁烯的量为x,则 解得x= 17.70 同理可得循环物料中含MTBE的量为49.90 含甲醇的量为24.32 表15 则反应器一段循环物料的组成及流量： 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 1.66 0.0057 69.88 0.0040 丙烷 2.38 0.0081 104.85 0.0060 异丁烷 58.01 0.1979 3371.42 0.1921 正丁烯 83.40 0.2845 4679.58 0.2666 正丁烷 16.15 0.0551 938.94 0.0535 反丁烯 23.37 0.0797 1311.19 0.0747 顺丁烯 13.94 0.0476 782.46 0.0446 正戊烷 0.26 0.0009 18.23 0.0010 丙二烯 0.65 0.0022 25.84 0.0015 1，3-丁二烯 1.01 0.0034 54.70 0.0031 异丁烯 17.70 0.0604 993.37 0.0566 甲醇 24.32 0.0830 779.22 0.0444 MTBE 49.90 0.1702 4398.34 0.2506 TBA 0.36 0.0012 26.68 0.0015 二.三异丁烯 0.06 0.0002 7.86 0.0004 ∑ 293.17 1.0000 17562.56 1.0000 2.1.2.3 反应器二段出口物料的组成及流量 到二段时异丁烯反应转换率达到86% 反应的异丁烯的量: MTBE产量为: 二.三异丁烯的产量为 : 剩下的异丁烯流量为 : 甲醇流量为: 表16 反应器二段出口物料的组成及流量 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 2.08 0.0058 87.35 0.0040 丙烷 2.97 0.0083 131.06 0.0060 异丁烷 72.51 0.2035 4214.27 0.1920 正丁烯 104.25 0.2926 5849.47 0.2665 正丁烷 20.19 0.0567 1173.68 0.0535 反丁烯 29.21 0.0820 1638.99 0.0747 顺丁烯 17.43 0.0489 978.07 0.0446 正戊烷 0.32 0.0009 22.79 0.0010 丙二烯 0.81 0.0023 32.30 0.0015 1，3-丁二烯 1.26 0.0035 68.37 0.0031 异丁烯 11.92 0.0335 668.83 0.0305 甲醇 20.29 0.0569 650.09 0.0296 MTBE 72.48 0.2034 6389.11 0.2910 TBA 0.45 0.0013 33.35 0.0015 二.三异丁烯 0.11 0.0003 15.43 0.0007 ∑ 356.28 1.0000 21953.16 1.0000 根据设计要求循环物料的循环比控制范围为0.8—5.0。所以取循环物料的循环比为0.8,设循环循环物料中含异丁烯的量为x,则 解得x= 9.54 同理可得循环物料中含MTBE的量为57.98 含甲醇的量为 表17 则反应器二段循环物料的组成及流量： 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 1.66 0.0058 69.88 0.0040 丙烷 2.38 0.0083 104.85 0.0060 异丁烷 58.01 0.2035 3371.42 0.1920 正丁烯 83.40 0.2926 4679.58 0.2665 正丁烷 16.15 0.0567 938.94 0.0535 反丁烯 23.37 0.0820 1311.19 0.0747 顺丁烯 13.94 0.0489 782.46 0.0446 正戊烷 0.26 0.0009 18.23 0.0010 丙二烯 0.65 0.0023 25.84 0.0015 1，3-丁二烯 1.01 0.0035 54.70 0.0031 异丁烯 9.54 0.0335 535.06 0.0305 甲醇 16.23 0.0569 520.07 0.0296 MTBE 57.98 0.2034 5111.2 0.2910 TBA 0.36 0.0013 26.68 0.0015 二.三异丁烯 0.09 0.0003 12.34 0.0007 ∑ 285.02 1.0000 17562.53 1.0000 2.1.2.4 反应器三段出口物料组成及流量 到三段时异丁烯反应转换率达到93% 反应的异丁烯的量 MTBE产量为 二.三异丁烯的产量为 ： 剩下的异丁烯流量为 甲醇流量为 表18 反应器三段出口物料组成及流量： 组分 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 丙烯 2.08 0.0059 87.35 0.0040 丙烷 2.97 0.0085 131.06 0.0060 异丁烷 72.51 0.2070 4214.27 0.1920 正丁烯 104.25 0.2976 5849.47 0.2664 正丁烷 20.19 0.0576 1173.68 0.0535 反丁烯 29.21 0.0834 1638.99 0.0747 顺丁烯 17.43 0.0498 978.07 0.0446 正戊烷 0.32 0.0009 22.79 0.0010 丙二烯 0.81 0.0023 32.30 0.0015 1，3-丁二烯 1.26 0.0036 68.37 0.0031 异丁烯 5.96 0.0170 334.42 0.0152 甲醇 14.39 0.0411 461.06 0.0210 MTBE 78.38 0.2237 6909.20 0.3147 TBA 0.45 0.0013 33.35 0.0015 二.三异丁烯 0.14 0.0004 19.64 0.0009 ∑ 350.35 1.0000 21954.02 1.0000 2.1.3 MTBE精馏塔物料衡算 根据设计要求：塔底甲醇 ≤ 0.003 （wt），二.三异丁烯≤ 0.005 （wt，MTBE精馏过程MTBE收率为98.5%，未反应的异丁烯全部从塔顶馏出，TBA与二.三异丁烯存在于成品MTBE中， 塔底MTBE的量为： 塔底成品MTBE的量为： 塔底甲醇的量为 ： 塔底二.三异丁烯的质量分数为：19.64/6944.45.78=0.0028 （满足设计要求） 塔顶MTBE的量为： 塔顶甲醇的量为： 已知精馏塔进料组成和流量为反应器出口物料的组成和流量 表19 对精馏塔进行物料衡算列表如下： 名称 进料 kg/h 质量 分数 kg/kg 馏出液 kg/h 质量分数 kg/kg 釜液 kg/h 质量 分数 kg/kg 丙烯 87.35 0.0040 87.35 0.0058 0.00 0.0000 丙烷 131.06 0.0060 131.06 0.0087 0.00 0.0000 异丁烷 4214.27 0.1920 4214.27 0.2796 0.00 0.0000 正丁烯 5849.47 0.2664 5849.47 0.3880 0.00 0.0000 正丁烷 1173.68 0.0535 1173.68 0.0779 0.00 0.0000 反丁烯 1638.99 0.0747 1638.99 0.1087 0.00 0.0000 顺丁烯 978.07 0.0446 978.07 0.0649 0.00 0.0000 正戊烷 22.79 0.0010 22.79 0.0015 0.00 0.0000 丙二烯 32.30 0.0015 32.30 0.00211 0.00 0.0000 1，3-丁二烯 68.37 0.0031 68.37 0.0045 0.00 0.0000 异丁烯 334.42 0.0152 334.42 0.0222 0.00 0.0000 甲醇 461.06 0.0210 440.23 0.029 20.83 0.0030 MTBE 6909.20 0.3147 103.64 0.0069 6805.56 0.98932 TBA 33.35 0.0015 0.00 0.0000 33.35 0.0048 二.三异丁烯 19.64 0.0009 0.00 0.0000 19.64 0.0029 ∑ 21954.02 1.0000 15074.64 1.0000 6879.38 1.0000 表20 MTBE精馏塔组分表<2>： 名称 进料 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 馏出液 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 釜液 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 丙烯 2.08 0.0059 2.08 0.0076 0.00 0.0000 丙烷 2.97 0.0085 2.97 0.0109 0.00 0.0000 异丁烷 72.51 0.2070 72.51 0.2667 0.00 0.0000 正丁烯 104.25 0.2976 104.25 0.3834 0.00 0.0000 正丁烷 20.19 0.0576 20.19 0.0743 0.00 0.0000 反丁烯 29.21 0.0834 29.21 0.1074 0.00 0.0000 顺丁烯 17.43 0.0498 17.43 0.0641 0.00 0.0000 正戊烷 0.32 0.0009 0.32 0.0012 0.00 0.0000 丙二烯 0.81 0.0023 0.81 0.0030 0.00 0.0000 1，3-丁二烯 1.26 0.0036 1.26 0.0046 0.00 0.0000 异丁烯 5.96 0.0170 5.96 0.0219 0.00 0.0000 甲醇 14.39 0.0411 13.74 0.0505 0.65 0.0083 MTBE 78.38 0.2237 1.18 0.0043 77.20 0.9842 TBA 0.45 0.0013 0.00 0.0000 0.45 0.0057 二.三异丁烯 0.14 0.0004 0.00 0.0000 0.14 0.0018 ∑ 350.35 1.0000 271.91 1.0000 78.44 1.0000 2.1.4 萃取塔物料衡算 根据已知数据按比例计算得，萃取塔萃取水流量为 2956.12kg/h 萃取水组成为： 水和甲醇 。 已知甲醇的流量12.33 kg/h 纯水的流量 设计要求塔顶：甲醇含量≤0.0004 水≤0.0003（质量分数） 表21 萃取塔进料的物料组成及流量为： 名称 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 丙烯 87.35 0.0048 2.08 0.0048 丙烷 131.06 0.0073 2.97 0.0068 异丁烷 4214.27 0.2337 72.51 0.1664 正丁烯 5849.47 0.3244 104.25 0.2392 正丁烷 1173.68 0.0651 20.19 0.0463 反丁烯 1638.99 0.0909 29.21 0.0670 顺丁烯 978.07 0.0542 17.43 0.0400 正戊烷 22.79 0.0013 0.32 0.0007 丙二烯 32.30 0.0018 0.81 0.0019 1，3-丁二烯 68.37 0.0038 1.26 0.0029 异丁烯 334.42 0.0185 5.96 0.0137 甲醇 452.56 0.0251 14.12 0.0324 MTBE 103.64 0.0058 1.18 0.0027 水 2943.79 0.1633 163.54 0.3752 ∑ 18030.76 1.0000 435.83 1.0000 根据已知数据按比例计算得： 塔顶出料总量为13277.17 kg/h 塔顶含甲醇： 塔顶含水量： 塔底含甲醇量： 塔底含水量： 表22 萃取塔塔釜出料的流量及组成： 名称 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 丙烯 0.23 0.0001 0.01 0.0001 丙烷 0.37 0.0001 0.01 0.0001 异丁烷 11.46 0.0033 0.20 0.0011 正丁烯 15.92 0.0046 0.28 0.0016 正丁烷 3.18 0.0009 0.05 0.0003 反丁烯 4.46 0.0013 0.08 0.0004 顺丁烯 2.66 0.0008 0.05 0.0003 正戊烷 0.06 0.0000 0.00 0.0000 丙二烯 0.10 0.0000 0.00 0.0000 1，3-丁二烯 0.19 0.0001 0.00 0.0000 异丁烯 0.00 0.0000 0.00 0.0000 甲醇 448.58 0.1309 14.00 0.0787 MTBE 0.00 0.0000 0.00 0.0000 水 2939.81 0.8578 163.27 0.9175 ∑ 3427.02 1.0000 177.95 1.0000 表23 萃取塔塔顶出料的流量及组成： 名称 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 丙烯 87.12 0.0060 2.07 0.0080 丙烷 130.69 0.0089 2.96 0.0115 异丁烷 4202.1 0.2877 72.31 0.2803 正丁烯 5833.55 0.3994 103.97 0.4030 正丁烷 1170.50 0.0801 20.14 0.0781 反丁烯 1634.53 0.1119 29.13 0.1129 顺丁烯 975.41 0.0668 17.38 0.0674 正戊烷 22.73 0.0016 0.32 0.0012 丙二烯 32.2 0.0022 0.81 0.0031 1，3-丁二烯 68.18 0.0047 1.26 0.0049 异丁烯 334.42 0.0229 5.96 0.0231 甲醇 5.31 0.0004 0.2 0.0008 MTBE 103.64 0.0071 1.18 0.0046 水 3.98 0.0003 0.27 0.0010 ∑ 14604.36 1.0000 257.96 1.0000 2.1.5 回收塔物料衡算 回收塔设计要求： 塔釜甲醇含量 ≤ 0.5% 表 24 回收塔进料组成及流量： 名称 质量流量 kg/h 质量分数 kg/kg 摩尔流量 kmol/h 摩尔分数 kmol/kmol 丙烯 0.23 0.0001 0.01 0.0001 丙烷 0.37 0.0001 0.01 0.0001 异丁烷 11.46 0.0033 0.20 0.0011 正丁烯 15.92 0.0046 0.28 0.0016 正丁烷 3.18 0.0009 0.05 0.0003 反丁烯 4.46 0.0013 0.08 0.0004 顺丁烯 2.66 0.0008 0.05 0.0003 正戊烷 0.06 0.0000 0.00 0.0000 丙二烯 0.10 0.0000 0.00 0.0000 1，3-丁二烯 0.19 0.0001 0.00 0.0000 异丁烯 0.00 0.0000 0.00 0.0000 甲醇 448.58 0.1309 14.00 0.0787 MTBE 0.00 0.0000 0.00 0.0000 水 2939.81 0.8578 163.27 0.9175 ∑ 3427.02 1.0000 177.95 1.0000 根据已知数据按比例计算得： 塔底甲醇含量为12.33 kg/h 塔顶甲醇含量为448.58 kg/h -12.33=436.25kg/h 根据已知数据按比例计算得：塔顶水含量为0.42 kg/h 表25 回收塔组分表： 名称 进料 塔顶 塔釜 质量流量 kg/h 质量分数kg/kg 质量流量kg/h 质量分数kg/kg 质量流量kg/h 质量分数kg/kg 丙烯 0.23 0.0001 0.23 0.0005 0.00 0.0000 丙烷 0.37 0.0001 0.37 0.0008 0.00 0.0000 异丁烷 11.46 0.0033 11.46 0.0241 0.00 0.0000 正丁烯 15.92 0.0046 15.92 0.0335 0.00 0.0000 正丁烷 3.18 0.0009 3.18 0.0067 0.00 0.0000 反丁烯 4.46 0.0013 4.46 0.0094 0.00 0.0000 顺丁烯 2.66 0.0008 2.66 0.0056 0.00 0.0000 正戊烷 0.06 0.0000 0.06 0.0001 0.00 0.0000 丙二烯 0.10 0.0000 0.10 0.0002 0.00 0.0000 1，3-丁二烯 0.19 0.0001 0.19 0.0004 0.00 0.0000 甲醇 448.58 0.1309 436.25 0.9178 12.33 0.0042 水 2939.81 0.8578 0.42 0.0009 2939.39 0.9958 ∑ 3427.02 1.0000 475.3 1.0000 2951.72 1.0000 2.2 热量衡算 以下计算是以25 为基准计算。在某一温度下某处的全部物料比热容可以以平均植代替。其计算方法如下： 1.查出该温度下的所有组分的比热容。 2.同已查出25 下的比热容分别取平均值。 3.通过公式 ∑ 计算平均比热容 。 2.2.1 一器一段循环冷却器E-101热量衡算 一器一段循环冷却器E-101的简图如下： 设计要求E-101物料出口温度为 原料带进的热量为： 回流液带进的热量为： 混合液带出的热量为： 由热量守衡原则： 所以水蒸汽带进的热量为: 查得 的水蒸汽的汽化潜热为 所需水蒸汽的量为 2.2.2 一器一段热量衡算 一段简图如下： 已知： a b c 异丁烯 17.3347 甲醇 0.0967 0 MTBE 0.1981 0 设反应温度为 （346k） MTBE比热容： MTBE生成焓： 由物料衡算可知R101一段MTBE产量为5497.92 , 生成MTBE产生的热： 由E101热量衡算可知 ： 带进的热量为： 带出的热量为： 2.2.3 T101B塔底出料换热器E104的热量衡算 换热器E104的简图如下： T101B塔釜出料与T101A塔顶进料换热, 已知T101B塔釜出料温度为159.7 ，降为60 塔进料带进的热量: 塔底出料带进热量： 塔底出料带出热量： 塔进料带出的热量： 2.2.4 T101进料换热器热量衡算 管线说明：T101进料经过E105后从 所需 的水蒸汽的量为 2.2.5 T101热量衡算（包括T101B塔底再沸器E106，T101A塔顶冷凝器E107） T101及周围换热器的见图如下： 已知T101进料经过E105后从 根据设计要求设回流比为1.2 对E107进行热量衡算（已知塔顶采出量为15074.64 ） 通过以上计算已知塔底出料带出热量： EMBED Equation.DSMT4 （2.2.4中的） EMBED Equation.DSMT4 所需 的水蒸汽的量为： 根据设计要求冷却水进口温度为 ，出口温度为 已知 水的比热容为4.174 ， 水的比热容为4.1785 ， 则平均比热容为 ： 所需冷却水的量为： 2.2.6 E108热量衡算 管线说明：T101塔底成品由 根据设计要求冷却水进口温度为 ，出口温度为 表 26 各组分在不同温度下的比热容（单位 ） 温度 组分 10 25 49 55 60 丙烯 2.564 2.712 3.083 3.221 3.301 丙烷 2.538 2.685 3.008 3.113 3.202 异丁烷 2.395 2.491 2.683 2.743 3.793 正丁烯 2.505 2.619 2.859 2.878 3.021 正丁烷 2.335 2.394 2.556 2.583 2.606 反丁烯 2.168 2.242 2.374 2.140 2.441 顺丁烯 2.346 2.416 2.543 2.579 2.610 正戊烷 2.297 2.360 2.474 2.505 2.531 丙二烯 2.422 2.512 2.685 2.737 2.781 1，3-丁二烯 2.206 2.312 2.454 2.494 2.530 异丁烯 2.355 2.431 2.571 2.608 2.647 甲醇 2.419 2.502 2.665 2.713 2.754 水 4.191 4.178 4.174 4.176 4.178 TBA 2.648 2.764 2.796 2.822 MTBE 2.090 2.316 2.372 2.419 温度 组分 76 78.6 80 89.8 159.7 丙烯 3.896 3.333 4.006 4.453 丙烷 3.586 3.625 3.659 3.963 异丁烷 3.000 3.021 3.039 3.188 正丁烯 3.478 3.524 3.583 3.583 正丁烷 2.832 2.867 2.881 2.959 反丁烯 2.562 2.574 2.585 2.671 顺丁烯 2.733 2.746 2.757 2.856 正戊烷 2.629 2.638 2.647 2.711 丙二烯 2.996 3.010 3.027 3.207 丁二烯 2.669 2.684 2.696 2.799 异丁烯 2.792 2.607 2.820 2.937 1.731 甲醇 2.912 2.928 2.941 3.047 3.3410 水 4.188 4.192 4.195 4.208 TBA 2.916 2.940 2.990 3.543 MTBE 2.579 2.342 2.610 2.699 2.727 表27 与 的平均值 温度 组分 10 35 49 55 60 76 丙烯 2.639 2.898 2.967 3.007 2.305 丙烷 2.612 2.847 2.900 2.945 3.136 异丁烷 2.443 2.587 2.617 3.142 2.746 正丁烯 2.562 2.739 2.749 2.920 3.048 正丁烷 2.365 2.475 2.489 2.501 2.613 反丁烯 2.205 2.308 2.327 2.342 2.406 顺丁烯 2.381 2.480 2.498 2.513 2.575 正戊烷 2.329 2.417 2.433 2.446 2.495 丙二烯 2.467 2.600 2.625 2.647 2.751 丁二烯 2.600 2.384 2.404 2.422 2.412 异丁烯 2.394 2.502 2.520 2.539 2.612 甲醇 2.461 2.584 2.608 2.629 2.707 水 4.185 4.176 4.177 4.178 4.183 TBA 2.672 2.707 2.722 2.735 2.783 MTBE 2.137 2.204 2.232 2.255 2.335 平均 2.442 2.576 2.576 2.562 2.740 2.676 温度 组分 78.6 89.8 80 159.7 气态 丙烯 3.023 3.583 2.359 1.728 丙烷 3.156 3.325 3.172 1.933 异丁烷 2.756 2.840 2.765 1.933 正丁烯 3.077 3.101 3.101 1.756 正丁烷 2.631 2.077 3.138 1.813 反丁烯 2.409 2.634 2.414 1.699 顺丁烯 2.582 2.457 2.587 1.782 正戊烷 2.500 2.536 2.514 1.916 丙二烯 2.761 2.859 2.707 丁二烯 2.500 2.556 2.505 1.77 异丁烯 2.520 2.685 2.626 2.081 1.810 甲醇 2.715 2.775 2.722 2.922 1.501 水 4.185 4.193 4.186 TBA 2.819 2.794 3.096 1.735 MTBE 2.217 2.395 2.354 2.409 2.601 平均 2.814 2.717 2.556 2.495 2.3 反映器部分的计算 2.3.1 R101各段出口温度的计算 R101的简图如下： 2.3.1.1 已知数据 1.各温度下的物料比热容均以2.6631 计。 2.冷却水入口温度为25 ，出口温度为35 。 3.处理量为 。 4.反应热取38803.9282 。 5.各层温度如上图。 6.令各段循环物料量相近或相等。 2.3.1.2 R101二段出口温度的计算 R101二段： 由 得 2.3.1.3 R101三段出口温度的计算 由 得 2.3.2 R101各段密度的计算 已知：第一段入口温度为55 ，出口温度为76 ； 第二段入口温度为68 ，出口温度为71.7 ； 第三段入口温度为69 ，出口温度为71.1 。 表28 各物质的密度见下表：（单位 ） 55 76 68 71.7 69 71.1 丙烯 0.4465 0.3858 0.4134 0.4117 0.4107 0.4039 丙烷 0.4480 0.3860 0.4085 0.3687 0.4061 0.4005 异丁烷 0.5099 0.4766 0.4893 0.4837 0.4884 0.4849 正丁烯 0.5486 0.5165 0.5292 0.5235 0.5277 0.5244 正丁烷 0.5371 0.5061 0.5491 0.5733 0.5176 0.5143 反丁烯 0.5595 0.5291 0.5411 0.5356 0.5396 0.5365 顺丁烯 0.5788 0.5489 0.5606 0.5553 0.5592 0.5562 正戊烷 0.5993 0.5710 0.5145 0.5702 0.5734 0.5708 丙二烯 0.5368 0.4941 0.5115 0.5037 0.5095 0.4961 1，3-丁二烯 0.5741 0.5419 0.5546 0.5488 0.5531 0.5498 异丁烯 0.5472 0.5229 0.5270 0.5217 0.5260 0.5227 水 0.9875 0.9754 0.9788 0.9768 0.9783 0.9771 甲醇 0.7668 0.7422 0.7517 0.7474 0.7506 0.7481 MTBE 0.7072 0.6820 0.6910 0.6830 0.6900 0.6820 TBA 0.7545 0.7284 0.7385 0.7339 0.7373 0.7346 平均 0.5617 0.5566 0.5655 MTBE： 用临界参数法可求出MTBE的密度，以第一段为例： 先求出55 的进料的平均密度； 再求出76 的出口平均密度； 求出第一段的平均密度； 55 的进料的平均密度的计算： EMBED Equation.DSMT4 同理可得： 76 的出口平均密度： 557.3 68 的平均密度为 71.7 的平均密度为 69 的平均密度为 71.1 的平均密度为 所以： 第一段的平均密度为 第二段的平均密度为 第三段的平均密度为 2.3.3 催化剂用量和床层高度的计算 这部分计算进行列表，表中催化剂的填充体积 （V：物料体积流量，单位 ， ：空速） 床层高度： 处理量： 各段催化剂各段填充体积： 2.3.4 反应器直径的计算 2.3.4.1 流速的计算（1） 按经验取流速 床层截面积： 反应器直径 所以 圆整反应器直径 校核空塔速度： 又床层截面积 所以流速 2.3.4.2 流速的计算（2） 取流速 ，床层截面积 反应器直径 圆整反应器直径 校核空塔速度： 又床层截面积 所以流速 2.3.4.3 流速的计算（3） 取 ，床层截面积 反应器直径 圆整反应器直径 校核空塔速度： 又床层截面积 所以流速 从计算结果看反应器直径 的校核很好，且与现场情况相符合，故取 ，流速 ，由D计算催化剂的填充体积 ，板间距 催化剂的填充体积 （V：物料体积流量，单位 ， 为空速，） 表29 床层高度： 计算结果见下表： 物料 （ ） （ ） G （ ） V（ ） 第一段 6.51 3.91 2.35 2.07 1.25 0.75 第二段 6.57 3.94 2.37 2.09 1.25 0.75 第三段 6.49 3.88 2.34 2.07 1.24 0.75 2.4 精馏塔的计算 已知MTBE的纯度≥98％，未反应的甲醇回收使用含水量≤0.3％。塔顶压力P=0.5886Mpa ， 全塔压降△P=29.4Kpa， 饱和液体进料q=1。 分离要求：重关键组分MTBE在塔顶产品中含量≤0.2％，塔底产品MTBE纯度≥98％，轻关键组分甲醇回收率≥95%。 2.4.1 精馏塔物料平衡 根据分离要求，用清晰分割法，各物料各物流的流量和组成的计算如下： 根据以上计算已知： 轻关键组分甲醇： 塔顶：DLK=13.74kmol/h 塔底：WLK=0.65 kmol/h 塔顶出料总质量流量: 15074.64kg/h 塔顶MTBE流量：103.64kg/h 塔底MTBE流量：6805.56kg/h 塔底总质量流量：6879.38kg/h 2.4.2 精馏塔各部分温度的计算 2.4.2.1 精馏塔各物质物性参数的计算【9】 采用溶解度方程㏑ 其中 :气体常数 1.987 ：绝对温度 查的各组分的 就可以算的各组分的活度系数。下面以进料中MTBE为例计算其活度系数,MTBE的分子密度用临界温度法来求得 根据 EMBED Equation.DSMT4 所以活度系数为 求得总组分的 ,根据以上所得的结果见下表表： 表 30 各物质的物性参数 名称 丙烯 3170 15.5184 12.8873 0.038437 0.0034 0.0438 丙烷 3294 16.4209 12.8275 0.06803 0.0052 0.0667 异丁烷 4544 23.3230 13.0167 5.428261 0.1797 2.3391 正丁烯 4730 21.4188 13.8995 8.036766 0.2371 3.2956 正丁烷 4897 24.2619 13.3197 2.082795 0.0521 0.6940 反丁烯 5019 23.2164 13.8088 3.075285 0.0721 0.9956 顺丁烯 5183 25.0145 13.5463 2.006544 0.0463 0.6272 正戊烷 6361 30.5431 13.7448 0.114968 0.0010 0.0137 丙二烯 3793 15.9627 14.1595 0.036837 0.0014 0.0198 1，3-丁二烯 4940 23.3905 13.6335 0.109435 0.0031 0.0423 异丁烯 4804 23.0684 13.5120 0.484416 0.0167 0.2257 甲醇 8430 12.7857 24.0257 0.609763 0.0334 0.8025 MTBE 7695 42.1370 13.1874 0.951124 0.3471 4.5773 TBA 8590 27.9781 17.2834 0.038437 0.0014 0.0242 13.7919 2.4.2.2 精馏塔进料温度的计算 已知压力 ，查出各组分的安托因常数，然后算得 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 EMBED Equation.DSMT4 为重关键组分， ℃。 2.4.2.3 塔底温度的计算 已知进料压力 ，计算同上， ℃。计算结果见下表： 表31 各物质的安托尼常数见下表： 名称 A B C 丙烯 15.7027 1807.53 -26.15 丙烷 15.7260 1872.46 -25.16 异丁烷 15.5381 2032.73 -33.15 正丁烯 15.7564 2132.42 -33.15 正丁烷 15.6782 2154.90 -34.42 反丁烯 15.8177 2212.32 -35.15 顺丁烯 15.8171 2210.71 -36.15 正戊烷 15.8333 2477.07 -39.94 丙二烯 13.1563 1054.72 -77.08 丁二烯 15.7727 2142.66 -34.30 异丁烯 15.7528 2125.75 -33.15 甲醇 18.5875 3626.55 -34.29 MTBE 16.0464 2701.015 -41.36 TBA 16.8548 2658.29 -95.50 2.4.2.4 塔顶温度计算 已知塔顶压力 ，计算步骤同上， ℃。计算结果见下表： 表32 泡点计算结果和相对挥发度 组分 丙烯 2.08 0.0059 1.0196 30126.85 3.4538 0.0197 14.8478 丙烷 2.97 0.0085 1.0235 25830.26 2.9725 0.0244 12.7787 异丁烷 72.51 0.2070 1.0220 1474.59 1.3185 0.2637 5.6684 正丁烯 104.25 0.2976 1.001 10536.57 1.1849 0.3407 5.0938 正丁烷 20.19 0.0576 1.0090 8870.364 1.0064 0.0583 4.3263 反丁烯 29.21 0.0834 1.4022 8427.928 0.9477 0.0764 4.0740 顺丁烯 17.43 0.0498 1.0029 8290.133 0.9348 0.0450 4.0189 正戊烷 0.32 0.0009 1.004 3397.121 0.3821 0.0004 1.6427 丙二烯 0.81 0.0023 1.0023 12687.2 1.4299 0.0031 6.1471 丁二烯 1.26 0.0036 1.0013 10145.58 1.1423 0.0040 4.9106 异丁烯 5.96 0.0170 1.0034 10714.14 1.2087 0.0202 5.1963 甲醇 14.39 0.0411 0.4497 1817.479 1.3181 0.0879 5.6663 MTBE 78.38 0.2237 1.0249 2018.544 0.2326 0.0512 1 TBA 0.45 0.0013 1.6077 955.5493 0.1727 0.0002 0.0743 2.4.3 回流比和理论塔板数 进料为饱和液体进料，则 EMBED Equation.DSMT4 。 式中 ,经试差解出上式的根 ，计算数据列于下表： 表33 塔顶温度计算结果和相对挥发度 组分 丙烯 0.0076 1.0200 26532.43 3.0684 0.0025 16.1068 丙烷 0.0109 1.0240 22662.59 2.6310 0.0041 13.8111 异丁烷 0.2667 1.0224 9885.061 1.1459 0.2327 6.0152 正丁烯 0.3834 1.0001 9010.849 1.0218 0.3752 5.3635 正丁烷 0.0743 1.0092 7563.999 0.8655 0.0858 4.5431 反丁烯 0.1074 1.000 7150.972 0.8108 0.1325 4.2560 顺丁烯 0.0641 1.0030 7027.697 0.7991 0.0802 4.1949 正戊烷 0.0012 1.0004 2810.533 0.3188 0.0038 1.6733 丙二烯 0.0030 1.0024 11439.79 1.300 0.0023 6.8247 1，3-丁二烯 0.0046 1.0013 8660.254 0.9832 0.0047 5.1611 异丁烯 0.0219 1.0034 9167.184 1.0429 0.0210 5.4745 甲醇 0.0505 6.7167 1390.337 1.0589 0.0477 5.5586 MTBE 0.0043 1.0254 1638.571 0.1905 0.0226 1 最小回流比用下式求 。计算数据列于下表： 表34 塔底温度计算结果和相对挥发度 组分 甲醇 0.0083 4.8567 11355.22 5.9549 0.0494 6.4564 MTBE 0.9842 1.0211 8365.678 0.9223 0.9077 1.000 TBA 0.0057 1.4956 6780.745 1.0950 0.0064 1.1873 表中数据计算得 。 最小理论板数： = （0.76×15.440+1.09×13.212+26.67×5.8653+38.34×5.2714+7.43×4.5079+10.74×4.1240+0.12×1.6665+0.28×6.41+0.46×5.0678+2.19×5.3946+5.05×7.5600+0.43×1.000） =5.4457 = (0.0083×6.4564+0.9842×1.000+0.0057×1.1873)=0.9635 实际回流比： ， 由吉利兰图查得 。 精馏塔取总板效率 2.4.4 进料位置的计算 精馏段最小理论板数： = （0.59×14.8478+0.85×12.7787+20.7×5.6684+29.76×5.0938+5.76×4.3263+0.09×1.6427+0.23×6.1471+0.36×4.9106+1.7×5.1963+4.11×5.6663+22.37×1.000+0.13×0.0743） =3.7110 则 查图得 故精馏段实际理论板数 ，所以进料位置为第15块塔板上方。 2.4.5 精馏塔全塔热平衡 选各组分0℃饱和液体为焓基准态，各物流焓流量按下式计算： 原料焓流量： 回流焓流量： 塔顶蒸汽焓流量： 塔底产品焓流量： 塔顶产品焓流量： 表35 按上式计算结果列于下表： 组分 丙烯 16.1068 14.8478 15.440 0.0059 0.0911/ 丙烷 13.8111 12.7787 13.2120 0.0085 0.1123/ 异丁烷 6.0152 5.6684 5.8653 0.2070 1.2141/ 正丁烯 5.3635 5.0938 5.2714 0.2976 1.5688/ 正丁烷 4.5431 4.3263 4.5079 0.0576 0.2597/ 反丁烯 4.2560 4.0740 4.1918 0.0834 0.3496/ 顺丁烯 4.1949 1.6427 4.1240 0.0498 0.2054/ 正戊烷 1.6733 6.1471 1.6665 0.0009 0.0015/ 丙二烯 6.8247 4.9106 6.6589 0.0023 0.0153/ 1，3-丁二烯 5.1611 4.0189 5.0678 0.0036 0.0182/ 异丁烯 5.4745 5.1963 5.3946 0.0170 0.0901/ 甲醇 5.5586 5.6663 6.4564 7.5600 0.0411 0.0917/ MTBE 1 1.0000 1.000 1.0000 0.2237 0.2237/ TBA 0.0743 1.1873 0.9233 0.0013 0.0012/ 塔顶冷凝器取热热流量： = KJ/h 再沸器供热热流量： =11917558.27+2851546936-5947479-978690.4 KJ/h 2.4.6 精馏塔塔径和塔高的计算 汽液相流量按塔顶第一块塔板计算，压力P=1.1780Mpa，温度 ℃. 汽相平均分子量： 汽相密度： EMBED Equation.DSMT4 ㎏/ 汽相质量流量: 汽相体积流量： /h 液相密度： ∴ 液相质量流量: 液相体积流量: /h 功能参数： 设板间距为0.45m，查斯宪斯图得负荷系数 ,设 第一块塔板温度为塔顶蒸汽度（80.65℃）时，液体平均表面张力； EMBED Equation.DSMT4 ） = 故负荷系数 最大允许气速： 实际操作气速： 塔径: ,根据实际与经验取T101塔塔径为1.0m。 塔高： 筒体共有五个人孔，则人孔距筛板距离为700×3+400+250-450=2300㎜=2.3m 塔顶封头高0.4m，塔底高5.78m 则全塔总高为20.7 +0.4+5.78=26.88m 2.5 萃取塔计算 本次设计萃取塔为筛板塔，确定轻液为分散相，轻液由底部进入经孔板分散成液滴，在塔板上与连续相密切接触后分层凝聚，并集聚在上层筛板的下面。然后借助压力的推动在经孔板分散，最后由塔顶排除。重液连续相由上部进入，经降液管至筛板，水平流动经筛板后经溢流堰流入降液管进入下一块筛板，一次反复，最后由塔底排出。 因为连续相的轴向混合被限制在板与板之间内，而没有扩散至整个塔内，同时分散相液滴在同一块塔板进行凝聚和再分散，使液滴的表面得以重新。因此筛板塔的萃取效率比填料塔有所提高，筛板塔结构简单，价格低廉，在萃取工程中所需理论级数少。 2.5.1 萃取塔理论级数的确定 表36 在35℃下的平衡数据 序号 项目 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 8.31 5.31 4.01 2.93 2.68 2.37 1.04 0.37 0.19 0.09 586.08 409.59 340.94 248.3 183.76 174.6 74.89 22.87 13.8 6.05 2.5.1.1 操作线的确定 此萃取过程萃取剂水与原溶剂 在操作范围内萃取相容的量级连续萃取。此操作线过 此操作线过点A(2.57、15.37) ，B（0.0364、0.4995）两点。 所以操作线斜率: 当A 点与平衡线相交时所需萃取剂用量最少，此时操作线斜率为： 由此物料横算 = =17578.2㎏/h 所以所需萃取剂的最小用量 ㎏/h 在此操作线放大图上作A、B两点，得操作线与平衡线之间作梯级得N=2,满足萃取操作的要求。 2.5.2 萃取塔塔径的计算 2.5.2.1 计算用的数据 35℃各组分的物性参数见附表 1. 表中35℃MTBE各参数的计算方法举例 （1）35℃MTBE密度的计算 MTBE的临界参数 20℃MTBE的密度 （2）35℃时MTBE 的计算 ㏑ ,当T=308.15K时，㏑ ∴ =371.1294mmHg （3）35℃时表面张力 的计算 ， ， 2. 液体混合物 EMBED Equation.DSMT4 的计算 (1) （2） =7.97dyne/cm (3) G=18030.76㎏/h 3. 分散相（油相）上段 EMBED Equation.DSMT4 计算 根据 的体积流量比 的体积流量大，确定油相为分散相，水为连续相。 （1） （2） =10.6208 dyne/cm (3) 4. 连续相（水相） EMBED Equation.DSMT4 计算 （1） （2） =60.50 dyne/cm （3） G=3427.02㎏/h 5. 连续相上段 EMBED Equation.DSMT4 计算 （1） （2） （3） G=2951.72㎏/h 表37 液体混合物数据列表： 液相位置 项目 分散相（油相） 连续相（水相） 上段 下段 平均 上段 下段 平均 25.74 28.62 27.18 2.9783 3.6806 3.3295 0.5674 0.63 0.5987 0.9929 0.9311 0.962 10.6208 7.97 9.2954 70.1894 60.50 65.3447 0.16 0.14 0.15 0.4746 0.6585 0.5666 全塔 2.5.2.2 萃取塔孔径的选取 通常筛孔直径为3—6 ，本塔 高，对于两相界面表面张力高的物系可选取较小孔径。故本塔选最小孔径 ，则孔间距 。 2.5.2.3 萃取塔孔速计算 2.5.2.4 萃取塔孔数的计算 塔孔数： 筛孔以正三角形排列，孔中心距 。 2.5.2.5 开孔区面积 的计算 开孔区面积： 。 一般开孔区面积均占总面积的55—60％，开孔率为15—25％. 2.5.2.6 降液区面积 的计算 假设连续相所带走的最大液滴直径 ，直径为 的分散相液滴在连续相中的沉降速度用stokes公式计算： 为了使大于 的液滴不被连续相带走，降液管中流速 ，故取 。 塔径的计算 开孔区与降液管之间空隙： 筛板周围余度取： 塔的内径： 取 ，截面积： 。 除去支撑筛板的宽度： 截面积 ， ， ， 实际降液区面积 : 2.5.2.7 萃取塔塔径的计算 开孔区与降液管之间空隙： 筛板周围余度取： 取 ，截面积 。 截面积: ， ， ， 。 实际降液区面积: , 2.5.3 萃取塔塔高的计算 2.5.3.1 萃取塔踏板板间距的计算 板间距由分散相液层高度和连续相液层高度所组成，为保证塔的正常操作必须保证一定的分散相液层高度，分散相液层高度由两相流动所需压头决定。 1、 2、分散相液层高度的计算： ，其中液滴直径由下式计算：当 ， = , 查图得F=0.74，再要计算 : 与前面求得一致，所以应用这一值计算 。 3. 时，因克服界面张力所需液层高度： 4. 当 时与 时，因克服通过孔的阻力所需液层高度： 5. 因克服界面张力与通过孔的阻力所需液层高度： 时， 时， 在双对数坐标纸中将 与 标绘，在实际孔速 时，由图查得 =1.442cm。 6. 分散相液层高度： ，取 板效率： 2.5.3.2 萃取塔塔高的计算 塔上部澄清段高4.68 ; 塔下部澄清段高3.60 塔底座高度取3.7 ; 塔板上下的空隙0.55 实际板数=理论板数 15×0.35=5.25 塔高度 萃取塔纯高度 表38 35℃物料汇总表： 组分 0.4876 5.7055 0.07065 0.47525 5.835 0.08725 0.54425 8.0405 0.141 0.57595 11.025 0.1395 0.56175 10.845 0.16 0.58575 11.805 0.189 0.60465 12.63 0.2185 0.61075 14.385 0.207 0.5711 9.396 0.1255 0.6017 11.72 0.1360 0.5749 10.895 0.1295 MeoH 0.7889 20.265 0.471 MTBE 0.735 12.5887 0.342 0.99395 70.4 0.727 2.6 换热器的计算 本章以E—104为例，说明计算换热器的过程及选型 由热量衡算知： 浮头式换热器 K=290w/ 根据公称压力 P=12.1Kg/c =1.19 Pa S=21.027 选型 壳体公称直径50mm公称，传热面积65 ， 公称压力1.568 Pa , 管程数2c 浮头式B型换热器 2.7 泵的计 本章以萃取水泵p107为例说明泵的计算过程及选型，泵进口管径 ，管长 2个， 弯头2个， 标准三通一个(输送液体为35℃水计算) 泵出口管径 ，管长40m，阀门2个，90°弯头3个，标准三通一个，在水槽液面和萃取塔液面之间列柏努力方程。 两液面流速视为0， 计算出管路的总阻力 ，便可得所需的有效压头he，因泵的管径不同，故分两段计算。 2.7.1 进口阻力 进口阻力 管件，阀门的当量长度 闸阀（全开）： 止逆阀（摇摆式） 水： 查摩擦因数图： 2.7.2 出口阻力 管件，阀门的当量长度 闸阀一个： 查摩擦因数图： 进出口阻力 全管路总压头损失： 流体所需外加压头： 质量流率： 表39 根据 选泵，B型泵 型号 流量Q 扬程 m 转数n （ ） 电机功率kw 效率 % 允许吸口真空度m 叶轮直径mm 泵重 kg 3B57 30 62 2900 17 54.4 7.7 218 116 泵效率： 泵轴功率： 电机功率： 2.8 技术经济核算【5】 年生产5万吨MTBE的生产成本及原料费用按下列数据计算【7】 表40 车间费用成本表 序号 项目 单价（万元/tMTBE） 成本（万元） 一 原材料 1 混合 8400 2 甲醇 1500 合计 9900 二 燃料和动力 1 循环水 16 80 2 新鲜水 7.5 44.5 3 脱盐水 0 0 4 0.9mpa蒸汽 498 2490 5 0.3mpa蒸汽 7.5 45 6 压缩空气 13.5 67.5 7 氮气 8.2 41 8 电费 100 500 合计 650.7 三 工资费用 148 740 四 职工福利基金 4.4 22 五 车间经费 1200 6000 六 企业管理费 1300 650 七 主产品产值 10800 7800 八 副产品产值 6000 1. 年产5万吨MTBE所需原料消耗资金 （1）需混合 消费资金 （2）需甲醇消耗的资金 2. 年产6万吨MTBE所需燃料和动力消耗资金 （1）循环水： （2）新鲜水： （3）脱盐水： 8.企业收入=产品产值-成产原料费用 、 参 考 文 献 [1] 黄文焕等。化工设计概论。吉林科学技术出版社，2008。 [2] 刘光启等。化工物性算图手册。化学工业出版社，2001。 [3] 中国石油吉林石化分公司生产企业相关技术资料（内部） [4] 黄璐,王宝国。化工设计。第一版。化学工业出版社，2002。 [5] 宋航，付超。化工技术经济。化学工业出版社，2002。 [6] 中国石化基团上海工程有限公司。化工工艺设计手册（第三版）。化学工业出版社，2005。 [7] 化工建设项目经济评估方法与参数。化学工业部，化计发（1994）121号。 [8] 历玉鸣。化工仪表及自动化（第四版）。 [9] 卢焕章等。石油化工基础数据手册。化学工业出版社，1982。化学工业出版社，2006。 [10] 刘家祺。分离过程。化学工业出版社。 [11] 上海医药设计研究院.化工设计手册.化学工业出版社。 [12] 杭道耐，赵福龙。甲基叔丁基醚生产和应用。[M]北京9中国石化出版社，1993。 [13] 蔡汉明,陈清奎. 机械CAD/CAM 技术[M]. 北京:机械工业出版社,2003。 [14] 邹劲松.MTBE供需现状及其前景展望[J]. 当代石油石化,2003,11 (7) :23～27。 致　　谢 非常感谢这一个学期以来所有老师和同学们对我所做的毕业设计的指导和帮助。首先我要感谢的是我的导师庄志军教授，他能在繁忙的教学科研及教务工作中抽出时间来指导与帮助我，即使在休息时间也是有求必应，使我学会很多知识，提高了独立设计能力，特别是在手工及应用autoCAD画图方面有了一个质的飞跃，同时也学会了一些做人道理。也感谢我的同学，在他们的热情帮助与友情合作下，我的毕业设计得以圆满的完成。最后我还要感谢在座的各位评委老师，如果没有你们无形中的来自答辩的压力，我也不会有所提高，在此，我向你们表示我诚挚的敬意。 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 指导教师评阅书 指导教师评价： 一、撰写（设计）过程 1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问的能力 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 4、研究方法的科学性；技术线路的可行性；设计的合理性 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 5、完成（设计）期间的出勤情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 指导教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 评阅教师评阅书 评阅教师评价： 一、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 建议成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 评阅教师： （签名） 单位： （盖章） 年 月 日 教研室（或答辩小组）及教学系意见 教研室（或答辩小组）评价： 一、答辩过程 1、毕业论文（设计）的基本要点和见解的叙述情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、对答辩问题的反应、理解、表达情况 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、学生答辩过程中的精神状态 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 二、论文（设计）质量 1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 三、论文（设计）水平 1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？ □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 3、论文（设计说明书）所体现的整体水平 □ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 评定成绩：□ 优 □ 良 □ 中 □ 及格 □ 不及格 （在所选等级前的□内画“√”） 教研室主任（或答辩小组组长）： （签名） 年 月 日 教学系意见： 系主任： （签名） 年 月 日 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式注明并表示感谢。本人完全意识到本声明的法律结果由本人承担。 学位论文作者（本人签名）： 年 月 日 学位论文出版授权书 本人及导师完全同意《中国博士学位论文全文数据库出版章程》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库出版章程》(以下简称“章程”)，愿意将本人的学位论文提交“中国学术期刊（光盘版）电子杂志社”在《中国博士学位论文全文数据库》、《中国优秀硕士学位论文全文数据库》中全文发表和以电子、网络形式公开出版，并同意编入****《中国知识资源总库》，在《中国博硕士学位论文评价数据库》中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。 论文密级： □公开 □保密（___年__月至__年__月）(保密的学位论文在解密后应遵守此协议) 作者签名：_______ 导师签名：_______ _______年_____月_____日 _______年_____月_____日 独 创 声 明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。   作者签名: 二〇一〇年九月二十日   毕业设计（论文）使用授权声明 本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 （保密论文在解密后遵守此规定）   作者签名: 二〇一〇年九月二十日 致 谢 时间飞逝，大学的学习生活很快就要过去，在这四年的学习生活中，收获了很多，而这些成绩的取得是和一直关心帮助我的人分不开的。 首先非常感谢学校开设这个课题，为本人日后从事计算机方面的工作提供了经验，奠定了基础。本次毕业设计大概持续了半年，现在终于到结尾了。本次毕业设计是对我大学四年学习下来最好的检验。经过这次毕业设计，我的能力有了很大的提高，比如操作能力、分析问题的能力、合作精神、严谨的工作作风等方方面面都有很大的进步。这期间凝聚了很多人的心血，在此我表示由衷的感谢。没有他们的帮助，我将无法顺利完成这次设计。 首先，我要特别感谢我的知道***老师对我的悉心指导，在我的论文书写及设计过程中给了我大量的帮助和指导，为我理清了设计思路和操作方法，并对我所做的课题提出了有效的改进方案。***老师渊博的知识、严谨的作风和诲人不倦的态度给我留下了深刻的印象。从他身上，我学到了许多能受益终生的东西。再次对周巍老师表示衷心的感谢。 其次，我要感谢大学四年中所有的任课老师和辅导员在学习期间对我的严格要求，感谢他们对我学习上和生活上的帮助，使我了解了许多专业知识和为人的道理，能够在今后的生活道路上有继续奋斗的力量。 另外，我还要感谢大学四年和我一起走过的同学朋友对我的关心与支持，与他们一起学习、生活，让我在大学期间生活的很充实，给我留下了很多难忘的回忆。 最后，我要感谢我的父母对我的关系和理解，如果没有他们在我的学习生涯中的无私奉献和默默支持，我将无法顺利完成今天的学业。 四年的大学生活就快走入尾声，我们的校园生活就要划上句号，心中是无尽的难舍与眷恋。从这里走出，对我的人生来说，将是踏上一个新的征程，要把所学的知识应用到实际工作中去。 回首四年，取得了些许成绩，生活中有快乐也有艰辛。感谢老师四年来对我孜孜不倦的教诲，对我成长的关心和爱护。 学友情深，情同兄妹。四年的风风雨雨，我们一同走过，充满着关爱，给我留下了值得珍藏的最美好的记忆。 在我的十几年求学历程里，离不开父母的鼓励和支持，是他们辛勤的劳作，无私的付出，为我创造良好的学习条件，我才能顺利完成完成学业，感激他们一直以来对我的抚养与培育。 最后，我要特别感谢我的导师***老师、和研究生助教***老师。是他们在我毕业的最后关头给了我们巨大的帮助与鼓励，给了我很多解决问题的思路，在此表示衷心的感激。老师们认真负责的工作态度，严谨的治学精神和深厚的理论水平都使我收益匪浅。他无论在理论上还是在实践中，都给与我很大的帮助，使我得到不少的提高这对于我以后的工作和学习都有一种巨大的帮助，感谢他耐心的辅导。在论文的撰写过程中老师们给予我很大的帮助，帮助解决了不少的难点，使得论文能够及时完成，这里一并表示真诚的感谢。 致 谢 这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。 通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。 即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明 原创性声明 本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得 及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。 作 者 签 名：　　 　 　　日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 指导教师签名：　　 　 　　 日　　期：　　 　 　　 使用授权说明 本人完全了解 大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。 作者签名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 ​​​​​​​​​​​​ 学位论文原创性声明 本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。 作者签名： 日期： 年 月 日 学位论文版权使用授权书 本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　 　 　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。 涉密论文按学校规定处理。 作者签名： 日期： 年 月 日 导师签名： 日期： 年 月 日 独 创 声 明 本人郑重声明：所呈交的毕业设计(论文)，是本人在指导老师的指导下，独立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明确方式标明。 本声明的法律后果由本人承担。   作者签名: 年 月 日   毕业设计（论文）使用授权声明 本人完全了解**学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。 本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统，公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。 （保密论文在解密后遵守此规定）   作者签名: 年 月 日 基本要求：写毕业论文主要目的是培养学生综合运用所学知识和技能，理论联系实际，独立分析，解决实际问题的能力，使学生得到从事本专业工作和进行相关的基本训练。毕业论文应反映出作者能够准确地掌握所学的专业基础知识，基本学会综合运用所学知识进行科学研究的方法，对所研究的题目有一定的心得体会，论文题目的范围不宜过宽，一般选择本学科某一重要问题的一个侧面。 毕业论文的基本教学要求是： 1、培养学生综合运用、巩固与扩展所学的基础理论和专业知识，培养学生独立分析、解决实际问题能力、培养学生处理数据和信息的能力。2、培养学生正确的理论联系实际的工作作风，严肃认真的科学态度。3、培养学生进行社会调查研究；文献资料收集、阅读和整理、使用；提出论点、综合论证、总结写作等基本技能。 毕业论文是毕业生总结性的独立作业，是学生运用在校学习的基本知识和基础理论，去分析、解决一两个实际问题的实践锻炼过程，也是学生在校学习期间学习成果的综合性总结，是整个教学活动中不可缺少的重要环节。撰写毕业论文对于培养学生初步的科学研究能力，提高其综合运用所学知识分析问题、解决问题能力有着重要意义。 毕业论文在进行编写的过程中，需要经过开题报告、论文编写、论文上交评定、论文答辩以及论文评分五个过程，其中开题报告是论文进行的最重要的一个过程，也是论文能否进行的一个重要指标。 撰写意义：1.撰写毕业论文是检验学生在校学习成果的重要措施，也是提高教学质量的重要环节。大学生在毕业前都必须完成毕业论文的撰写任务。申请学位必须提交相应的学位论文，经答辩通过后，方可取得学位。可以这么说，毕业论文是结束大学学习生活走向社会的一个中介和桥梁。毕业论文是大学生才华的第一次显露，是向祖国和人民所交的一份有份量的答卷，是投身社会主义现代化建设事业的报到书。一篇毕业论文虽然不能全面地反映出一个人的才华，也不一定能对社会直接带来巨大的效益，对专业产生开拓性的影响。但是，实践证明，撰写毕业论文是提高教学质量的重要环节，是保证出好人才的重要措施。 2.通过撰写毕业论文，提高写作水平是干部队伍“四化”建设的需要。党中央要求，为了适应现代化建设的需要，领导班子成员应当逐步实现“革命化、年轻化、知识化、专业化”。这个“四化”的要求，也包含了对干部写作能力和写作水平的要求。 3.提高大学生的写作水平是社会主义物质文明和精神文明建设的需要。在新的历史时期，无论是提高全族的科学文化水平，掌握现代科技知识和科学管理方法，还是培养社会主义新人，都要求我们的干部具有较高的写作能力。在经济建设中，作为领导人员和机关的办事人员，要写指示、通知、总结、调查报告等应用文；要写说明书、广告、解说词等说明文；还要写科学论文、经济评论等议论文。在当今信息社会中，信息对于加快经济发展速度，取得良好的经济效益发挥着愈来愈大的作用。写作是以语言文字为信号，是传达信息的方式。信息的来源、信息的收集、信息的储存、整理、传播等等都离不开写作。 论文种类：毕业论文是学术论文的一种形式，为了进一步探讨和掌握毕业论文的写作规律和特点，需要对毕业论文进行分类。由于毕业论文本身的内容和性质不同，研究领域、对象、方法、表现方式不同，因此，毕业论文就有不同的分类方法。 按内容性质和研究方法的不同可以把毕业论文分为理论性论文、实验性论文、描述性论文和设计性论文。后三种论文主要是理工科大学生可以选择的论文形式，这里不作介绍。文科大学生一般写的是理论性论文。理论性论文具体又可分成两种：一种是以纯粹的抽象理论为研究对象，研究方法是严密的理论推导和数学运算，有的也涉及实验与观测，用以验证论点的正确性。另一种是以对客观事物和现象的调查、考察所得观测资料以及有关文献资料数据为研究对象，研究方法是对有关资料进行分析、综合、概括、抽象，通过归纳、演绎、类比，提出某种新的理论和新的见解。 按议论的性质不同可以把毕业论文分为立论文和驳论文。立论性的毕业论文是指从正面阐述论证自己的观点和主张。一篇论文侧重于以立论为主，就属于立论性论文。立论文要求论点鲜明，论据充分，论证严密，以理和事实服人。驳论性毕业论文是指通过反驳别人的论点来树立自己的论点和主张。如果毕业论文侧重于以驳论为主，批驳某些错误的观点、见解、理论，就属于驳论性毕业论文。驳论文除按立论文对论点、论据、论证的要求以外，还要求针锋相对，据理力争。 按研究问题的大小不同可以把毕业论文分为宏观论文和微观论文。凡届国家全局性、带有普遍性并对局部工作有一定指导意义的论文，称为宏观论文。它研究的面比较宽广，具有较大范围的影响。反之，研究局部性、具体问题的论文，是微观论文。它对具体工作有指导意义，影响的面窄一些。 另外还有一种综合型的分类方法，即把毕业论文分为专题型、论辩型、综述型和综合型四大类： 1．专题型论文。这是分析前人研究成果的基础上，以直接论述的形式发表见解，从正面提出某学科中某一学术问题的一种论文。如本书第十二章例文中的《浅析领导者突出工作重点的方法与艺术》一文，从正面论述了突出重点的工作方法的意义、方法和原则，它表明了作者对突出工作重点方法的肯定和理解。2．论辩型论文。这是针对他人在某学科中某一学术问题的见解，凭借充分的论据，着重揭露其不足或错误之处，通过论辩形式来发表见解的一种论文。3．综述型论文。这是在归纳、总结前人或今人对某学科中某一学术问题已有研究成果的基础上，加以介绍或评论，从而发表自己见解的一种论文。4．综合型论文。这是一种将综述型和论辩型两种形式有机结合起来写成的一种论文。如《关于中国民族关系史上的几个问题》一文既介绍了研究民族关系史的现状，又提出了几个值得研究的问题。因此，它是一篇综合型的论文。 写作步骤：毕业论文是高等教育自学考试本科专业应考者完成本科阶段学业的最后一个环节，它是应考者的 总结 性独立作业，目的在于总结学习专业的成果，培养综合运用所学知识解决实际 问题 的能力。从文体而言，它也是对某一专业领域的现实问题或 理论 问题进行 科学 研究 探索的具有一定意义的论说文。完成毕业论文的撰写可以分两个步骤，即选择课题和研究课题。 首先是选择课题。选题是论文撰写成败的关键。因为，选题是毕业论文撰写的第一步，它实际上就是确定“写什么”的问题，亦即确定科学研究的方向。如果“写什么”不明确，“怎么写”就无从谈起。 教育部自学考试办公室有关对毕业论文选题的途径和要求是“为鼓励理论与工作实践结合，应考者可结合本单位或本人从事的工作提出论文题目，报主考学校审查同意后确立。也可由主考学校公布论文题目，由应考者选择。毕业论文的总体要求应与普通全日制高等学校相一致，做到通过论文写作和答辩考核，检验应考者综合运用专业知识的能力”。但不管考生是自己任意选择课题，还是在主考院校公布的指定课题中选择课题，都要坚持选择有科学价值和现实意义的、切实可行的课题。选好课题是毕业论文成功的一半。 第一、要坚持选择有科学价值和现实意义的课题。科学研究的目的是为了更好地认识世界、改造世界，以推动社会的不断进步和发展 。因此，毕业论文的选题，必须紧密结合社会主义物质文明和精神文明建设的需要，以促进科学事业发展和解决现实存在问题作为出发点和落脚点。选题要符合科学研究的正确方向，要具有新颖性，有创新、有理论价值和现实的指导意义或推动作用，一项毫无意义的研究，即使花很大的精力，表达再完善，也将没有丝毫价值。具体地说，考生可从以下三个方面来选题。首先，要从现实的弊端中选题，学习了专业知识，不能仅停留在书本上和理论上，还要下一番功夫，理论联系实际，用已掌握的专业知识，去寻找和解决工作实践中急待解决的问题。其次，要从寻找科学研究的空白处和边缘领域中选题，科学研究。还有许多没有被开垦的处女地，还有许多缺陷和空白，这些都需要填补。应考者应有独特的眼光和超前的意识去思索，去发现，去研究。最后，要从寻找前人研究的不足处和错误处选题，在前人已提出来的研究课题中，许多虽已有初步的研究成果，但随着社会的不断发展，还有待于丰富、完整和发展，这种补充性或纠正性的研究课题，也是有科学价值和现实指导意义的。 第二、要根据自己的能力选择切实可行的课题。毕业论文的写作是一种创造性劳动，不但要有考生个人的见解和主张，同时还需要具备一定的客观条件。由于考生个人的主观、客观条件都是各不相同的，因此在选题时，还应结合自己的特长、兴趣及所具备的客观条件来选题。具体地说，考生可从以下三个方面来综合考虑。首先，要有充足的资料来源。“巧妇难为无米之炊”，在缺少资料的情况下，是很难写出高质量的论文的。选择一个具有丰富资料来源的课题，对课题深入研究与开展很有帮助。其次，要有浓厚的研究兴趣，选择自己感兴趣的课题，可以激发自己研究的热情，调动自己的主动性和积极性，能够以专心、细心、恒心和耐心的积极心态去完成。最后，要能结合发挥自己的业务专长，每个考生无论能力水平高低，工作岗位如何，都有自己的业务专长，选择那些能结合自己工作、发挥自己业务专长的课题，对顺利完成课题的研究大有益处。 致 谢 这次论文的完成，不止是我自己的努力，同时也有老师的指导，同学的帮助，以及那些无私奉献的前辈，正所谓你知道的越多的时候你才发现你知道的越少，通过这次论文，我想我成长了很多，不只是磨练了我的知识厚度，也使我更加确定了我今后的目标：为今后的计算机事业奋斗。在此我要感谢我的指导老师——***老师，感谢您的指导，才让我有了今天这篇论文，您不仅是我的论文导师，也是我人生的导师，谢谢您！我还要感谢我的同学，四年的相处，虽然我未必记得住每分每秒，但是我记得每一个有你们的精彩瞬间，我相信通过大学的历练，我们都已经长大，变成一个有担当，有能力的新时代青年，感谢你们的陪伴，感谢有你们，这篇论文也有你们的功劳，我想毕业不是我们的相处的结束，它是我们更好相处的开头，祝福你们！我也要感谢父母，这是他们给我的，所有的一切；感谢母校，尽管您不以我为荣，但我一直会以我是一名农大人为荣。 通过这次毕业设计，我学习了很多新知识，也对很多以前的东西有了更深的记忆与理解。漫漫求学路，过程很快乐。我要感谢信息与管理科学学院的老师，我从他们那里学到了许多珍贵的知识和做人处事的道理，以及科学严谨的学术态度，令我受益良多。同时还要感谢学院给了我一个可以认真学习，天天向上的学习环境和机会。 即将结束*大学习生活，我感谢****大学提供了一次在**大接受教育的机会，感谢院校老师的无私教导。感谢各位老师审阅我的论文。 组 度 温 组 度 温 组 度 温 组 度 温 - Ⅰ- - II - - Ⅱ- _1306097713.unknown _1306108595.unknown _1306109337.unknown _1306133009.unknown _1306405624.unknown _1306410684.unknown _1306411052.unknown _1306412127.unknown _1364583274.unknown _1364585050.unknown _1306412308.unknown _1306413280.unknown _1306413432.unknown _1306412323.unknown _1306412169.unknown _1306411111.unknown _1306412109.unknown _1306411060.unknown 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