临时平台搭设方案

、文件要求，施工时做到如下：（1）进入施工现场的人员必需戴好安全帽，高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。（2）进入施工现场的人员要爱护场内设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。（3）严禁酗酒人员上平台，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。（4）平台验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。（5）要保证其整体性，不得与脚手架、井架、升降机一并拉结，不得截断架体。（6）施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。（7）施工人员做到活完料净、脚下清，确保施工材料不浪费。七、应急预案1、概况为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效地保护员工的生命，将事故的影响降低到最小程度。针对工程的实际情况，项目部设应急救援领导小组，由项目部相关人员组成；项目经理对应急救援工作全面负责。2、应急救援组织架构图应急救援领导小组及应急抢救人员分工如下：1）指挥组：组长、副组长负责组织指挥各方面力量处理重大事故，统一指挥对重大事故现场的应急救援，控制事故蔓延和扩大。2）现场抢救组：负责对重大事故应急抢险、抢救处理，协助地方有关部门对事故原因进行调查，并会同公司总工一起提出事故技术措施并分析事故原因，保护好事故现场，防止事故进一步扩大，负责事故现场整改措施的落实，对抢险工作人员安排、救援指导或督察。必要时，应对现场人员进行疏散或者隔离，并可以依法对事故区域实行封闭。3）技术措施保障组：在接受项目部抢险救援指令后，应及时提供抢险救援技术措施、方案，确保措施及时、合理、有效。4）物资供应保障组：有权紧急调集人员、储备的物资、工具以及相关设施、设备，全力配合救援小组的物资供应。做到信息准确，物资供应充足。5）资金保障组：为事故建立和准备应急救援专项资金，同时积极配合物资供应组的资金保障。6）信息组：建立重大事故信息上报、通告制度，保持本项目应急救援体系的有效性，积极响应外部机构的应急救援。7）事故处理组：根据重大事故应急处理的需要，依法妥善处理事故的后续人员安定或安抚工作，对事件的处理要公正、合理、合法。3、应急准备1）成立抢险领导小组，明确责任分工①组长（项目经理，负责全面管理和协调工作）组长职责：负责本项目应急预案的启动实施、小组分工、向上级单位请示启动上级部门应急预案等。②副组长（项目执行经理）副组长职责：协助组长工作，在组长不在场的情况下行使组长权利、协调处理相关工作，具体负责各分工区生产安全的现场管理，恢复和保证生产正常进行。③组员组员职责：根据领导指挥对险情采取应急措施。2）组建抢险队，进行应急知识教育培训项目部组建抢险队，队长为黄继军，副队长徐达生，发现危险时首先抢险队进行抢险，需用较多人员时可由各工区及时进行汇集，对抢险队和项目部所有人员均进行针对怀的应急知识培训。3）进行应急演练，提高应急救援能力为了在出现险情时处理迅速，不至于手忙脚乱，项目部对预设险情进行演练，由项目部安全员郝秀山负责组织安排，使所有人员均参与其中，并填写应急演练记录表，记录演练内容、人员分工、方案、处理程序等。4、信息报告程序1、事故发现人员，应立即向组长（副组长）报告。2、组长接到报警后，通知副组长、组员，立即启动应急救援系统。3、根据事故类别向事故发生地政府主管部门报告。4、报告应包括以下内容：1）事故发生时间、类别、地点和相关设施；2）联系人姓名和电话等。5、应急响应1、重大事故发生后，项目部应立即启动应急救援预案，事故现场主要负责人或现场人员应当积极采取有效的抢救措施，进行全方位的抢救和应急处理；项目部的主要负责人在抢险救援和事故调查处理期间不得擅离职守；同时向公司领导报告，公司领导根据实际情况在法定时间内，向负有安全生产监督管理职责的政府部门报告；2、采取有效措施，积极组织抢救，防止事故蔓延扩大；3、保护事故现场，如需要移动物体的，应在现场作好记号；4、通讯电话：如发生火灾，立即采取现场灭火器材进行扑灭，如火势不能控制，立即拨打（火警）119报警，如发生人员伤亡、中毒、传染性疾病等事故，现场应积极采取必要的医疗救护措施，并立即拨打120急救请求电话救助。任何人不得隐瞒、缓报、谎报或者授意他人隐瞒、缓报、谎报安全事故；5、项目部确定重大事故未能有效控制时，应当立即向公司提出启动上一级的重大事故应急救援预案的建议；启动公司的重大事故应急救援预案及申请启动上级预案，必须由公司经理批准，公司应急预案领导小组立即组织实施；6、项目部应急预案启动后，项目经理部各部门各专业班组应当根据预案规定的职责要求，服从项目经理部安全生产应急救援领导小组统一指挥，立即到达规定岗位，采取有关的控制措施。A区平台搭设图：A区侧立面图A区正立面图B区平台搭设图：B区侧立面图B区正立面图平台安全计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑基坑支护技术规程》、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至平台板支撑点长度(m):0.10；平台板支架搭设高度(m):3.00；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；为保证架体安全，架体采用两步三跨，竖向间距3m，水平间距3m，采用焊缝连接与边坡锚杆连接牢固；2.荷载参数平台板与木板自重(kN/m2):0.350；板面荷载取值(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.风荷载参数本工程地处广东深圳市，基本风压0.66kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.272；4.地基参数地基土类型:喷锚板面下为杂填土；立杆基础承载力标准值取最不利120.00kPa（假设边坡自身稳定），基坑支护设计坡顶附加荷载5KN/㎡；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。5.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 板支撑架荷载计算单元二、平台板面板计算平台板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度平台板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1.83/12=48.6cm4；平台板面板的按照三跨连续梁计算。图3.面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为平台板上部材料和平台板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.05×1+0.35×1=1.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及小型设备荷载(kN/m)：q2=1×1=1kN/m；板面最大荷载值为25×0.05+1×1=2.25kN/㎡。2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×1.6+1.4×1=3.32kN/m最大弯矩M=0.1×3.32×3002=29880N·mm；面板最大应力计算值 σ=M/W=29880/54000=0.553N/mm2；面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为0.553N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=1.6kN/m面板最大挠度计算值ν=0.677×1.6×3004/(100×9500×48.6×104)=0.019mm；面板最大允许挠度 [ν]=300/250=1.2mm；面板的最大挠度计算值0.019mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、平台板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4；图4.方木楞计算简图（单位mm）1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和平台板面板的自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.05+0.35×0.3=0.48kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0.3=0.3kN/m；2.强度验算计算公式如下：M=0.1ql2；均布荷载 q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.48+1.4×0.3=0.996kN/m；最大弯矩 M=0.1ql2=0.1×0.996×12=0.1kN·m；方木最大应力计算值 σ=M/W=0.1×106/64000=1.556N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为1.556N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×0.996×1=0.598kN；方木受剪应力计算值τ=3×0.598×103/(2×60×80)=0.187N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.187N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250均布荷载 q=q1=0.48kN/m；最大挠度计算值 ν=0.677×0.48×10004/(100×9000×2560000)=0.141mm；最大允许挠度 [ν]=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0.141mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝0.996kN;图5.支撑钢管计算简图图6.支撑钢管计算弯矩图(kN·m)图7.支撑钢管计算变形图(mm)图8.支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩Mmax=0.335kN·m；最大变形Vmax=0.857mm；最大支座力Qmax=3.622kN；最大应力σ=335280.16/5080=66N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值66N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为0.857mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为0.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,R=3.622kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、平台板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于平台板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×3=0.387kN；(2)平台板的自重(kN)：NG2=0.35×1×1=0.35kN；(3)均布荷载(kN)：设计平台承载力为2kN/㎡NG3=2kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=2.717kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振动时产生的荷载活荷载标准值NQ=1×1×1=1kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=4.6kN；七、立杆的稳定性计算1．立杆的自身稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中 N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=4.6kN；φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0----计算长度(m)；根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.1]=2.945；k----计算长度附加系数，取1.155；μ----考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至平台板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=2.945；L0/i=2945.25/15.8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压应力计算值；σ=6584.76/(0.207×489)=65.052N/mm2；立杆稳定性计算σ=65.052N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！同时为保证基坑安全，根据基坑设计荷载取值范围确定该坡面设计取值为4KN/㎡，故立杆传导力＜4KN/m²，满足要求。2.风荷载作用下风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：ω0=0.66kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs--风荷载体型系数：取值为0.272；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.66×0.74×0.272=0.093kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.093×1×1.52/10=0.025kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=Nd=1.474kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=1.579kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=2.599m；长细比:L0/i=164；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.262立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=1474.42/(0.262×489)+24898.437/5080=16.41N/mm2；立杆稳定性计算σ=16.41N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！八、最大搭设高度的计算按实际情况，B区用来提供工人就餐场地，该区域不作为其他使用，只用来工人就餐之用。在部分区域增设避雨棚子来方便使用。在这里通过计算简化为脚手架增高处理来计算架体是否满足要求。按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=[φAf-(1.2NG2k+0.85×1.4(ΣNQk+MwkφA/W))]/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.269kN；活荷载标准值：NQ=0.5kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.129kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.025/(1.4×0.85)=0.021kN·m；Hs=(0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×0.269+0.85×1.4×(0.5+0.262×4.89×100×0.021/5.08)))/(1.2×0.129)=159.558m；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米：[H]=Hs/(1+0.001Hs)[H]=159.558/(1+0.001×159.558)=137.603m；[H]=137.603和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。B区脚手架单立杆搭设高度最高处为6m，小于[H]，满足要求！九、连墙稳定性计算连墙的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.272，ω0＝0.66，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.272×0.66=0.116kN/m2；每个连墙的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=9m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4.1条连墙的约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.457kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.457kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=50/15.8的结果查表得到φ=0.992，l为内排架距离墙的长度；A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.992×4.89×10-4×205×103=99.443kN；Nl=6.457