石油加工工艺学课程设计

编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第PAGE1页共NUMPAGES1页第PAGE\*MERGEFORMAT1页共NUMPAGES\*MERGEFORMAT1页HYPERLINK""HYPERLINK"nshu.cn/"石油加工工艺学课程指导书丶任务书广东石油化工高等专科学校石油化工系石油化工教研室2010年11月目录一.石油加工工艺学课程设计的教学目的.........................1二.原油常压分馏塔工艺设计程序...............................1三.课程设计说明书的编写要求.................................28四.课程设计任务书...........................................31一.石油加工工艺学课程设计的教学目的石油加工工艺学课程设计,是在讲授本课程重要章节后,进行具有总结性的教学环节,按照教学安排在第五学期用两周时间完成。通过课程设计,可以巩固所学的基本知识,理论联系实际,培养学生的思维能力,,分析和解决问题的能力,使学生受到一次石油加工工艺设计的基本训练,为以后的毕业设计打下基础。课程设计的题目通常选常减压蒸馏装置的常压塔或减压塔的工艺设计。原因是:1.石油及其产品的蒸馏是炼油装置的最基本单元设备。是任何一次加工与二次加工装置所不可缺少的设备。2.课程设计一般按排在课程讲完原油的一次加工之后,与课程的联接较好。3.蒸馏塔的工艺设计的基本训练较全面,与所学的基础课联系较密切。下面以原油常压分馏塔工艺设计为例,讨论它的工艺设计程序。二.原油常压分馏塔工艺设计程序工艺计算用目前我国的通用。(一)计算所需基本数据1.原料油性质。其中主要包括实沸点蒸馏数据,密度,特性因数,分子量,含水量,粘度和平衡汽化数据等;2.原料油处理量,包括最大和最小可能的处理量;3.根据正常生产和检修情况确定开工天数;4.产品和产品性质;5.汽提水蒸汽的温度和压力。上述基本数据通常由设计任务给定。此外,尽可能收集同类型生产装置和生产方案的实标操作数据以资参考。(二)设计计算步骤1.根据原料油的性质及产品方案确定产品的收率,作出物料平衡;2.列出(有的须通过计算求得)有关各油品的性质;3.决定汽提方式,并确定汽提水蒸汽用量;4.选择塔板的型式,并按经验数据定出各塔段的塔板数;5.画出蒸馏塔的草图,其中包括进料及抽出侧线的位置丶中段循环回流的位置等;6.确定塔内各部位的压力和加热炉出口压力;7.决定进料过汽化率,计算汽化段温度;8.确定塔底温度;9.假设塔顶及各侧线抽出温度,作全塔热平衡,算出全塔回流热。选定回流方式及中段回流的数量和位置,并合理分配回流热。10.校核各侧线及塔顶温度,若与假设值不符,应重新设计与计算;11.作出全塔汽丶液相负荷分布图,并将上述计算结果填在草图上;12.计算塔径和塔高;13.作塔板水力学核算;14.画出塔的结构示意图。(三)原油常压分馏塔工艺计算实例设计任务:处理量为250万吨/年的胜利原油的常压分馏塔,原油的实沸点蒸馏数据及平衡汽化数据如图1及表1所示。图1原油的实沸点蒸馏曲线与平衡汽化曲线1──原油在常压下的实沸点蒸馏曲线;2──原油的常压平衡汽化曲线;3──炉出口压力下的原油平衡汽化曲线;4──汽化段油气分压下的原油平衡汽化曲线表1胜利原油常压切割方案及产品性质产品名称实切点℃沸点范围℃产率%密度d204恩氏蒸馏数据℃质体0%10%30%50%70%90%干点汽油145240302360～1504.33.510.703734608196109126141煤油132~2587.26.670.7994159171179194208225239轻柴221~3397.26.910.8265239258267274283296306重柴275~4099.89.640.8484289316328341350368376重油313～71.573.270.9416344工艺设计计算过程及结果如下:1.油品的性质参数为了以后计算方便,可以用学过的方法把原油和产品的有关性质参数先计算汇总,列于表2中。在计算时,所用到的恩氏蒸馏温度未作裂化校正,工程上充许这样做。性质参数的计算以汽油为例。①体积平均沸点,t(体):汽油,t(体)=(60+81+96+109+126)/5=94.5℃②恩氏蒸馏90~10％斜率:汽油,(126-60)/(90-10)=0.825℃/％③立方平均沸点,t(立)查<<石油化工工艺计算图表>>集(简称图表集)图2-1-1,得体积平均沸点校正值为:-2.5℃,故:汽油,t(立)=t(体)-2.5=94.5-2.5=92℃④中平均沸点,t(中):由图表集图2-1-1查得体积平均沸点校正值为-5℃,故:汽油,t(中)=t(体)-5℃=94.5-5=89.5℃⑤特性因数K:由图表集图2-1-2查得:汽油K=12.27。⑥分子量M:由图表集图2-1-2查得:汽油M=95.⑦平衡蒸发温度由图表集图2-2-3及图2-2-4计算出汽油平衡蒸发100％温度为108.9℃。⑧临界温度,tkp:由图表集图2-3-7和图2-3-8查得:汽油tkp=267.5℃。⑨临界压力,Pkp:由图表集图2-3-9查得:汽油Pkp=3.34MPa。⑩焦点温度,tF由图表集图2-2-19查得,汽焦点温度为328.5℃。⑾焦点压力,PF由图表集图2-2-18查得,汽焦点压力为5.91MPa。表2油品的有关性质参数计算汇总油品名称密度d204比重指数oAPI特性因数K分子量M平衡蒸发温度℃临界参数焦点参数0%100%温度℃MPa温度℃MPa汽油0.703768.112.2795108.9257.53.34328.55.91煤油0.799444.511.74152185.6383.42.5413.43.26轻柴0.826538.811.97218273.6461.61.81475.22.17重些0.848434.412.1290339.6516.61.62529.61.89重油0.941618.211.9原油0.8604322.产品收率及物料平衡物料平衡可参考同一原油丶同一产品方案的生产数据确定。确定后列出物料平衡表。如不能取得实标生产数据,可根据实沸点数据来确定。如表1所示,相邻两个产品是互相重叠的,即实沸点蒸馏(tH-tL)是负值。通常相邻两个产品的实沸点就在这一重叠值的一半处,因此可取tH和tL之间的中点温度作为这两个馏分的切割温度,按切割温度,可以从原油的实沸点曲线得出各产品的收率。决定年开工天数后,即可作出常压塔的物料平衡表,如表3所示。表3中没有考虑到损失,在实标生产中通常取(气体+损失)约占原油的0.5％。注:tH为相邻两馏分重馏分实沸点的0％点温度;tL为相邻两馏分轻馏分实沸点的100％点温度。表3物料平衡表(按每年开工330天计)油品产率，%处理量或产量体积质量104t/Yt/Dkg/hkmol/h原油1001002507576315700产品汽油4.33.518.7726611100117煤油7.26.6716.6950521040139轻柴油7.26.9117.3052421800100重柴油9.89.6424.1073030400105重油71.573.27183.1455512313603.汽提蒸汽用量侧线产品及塔底重油都用过热水蒸汽汽提,使用的是温度420℃,压力0.3MPa的过热水蒸汽。汽提水蒸汽用量与需要汽提出来的轻组分含量有关,其关系大致如图2所示。在设计中可参考表4所列的经验数据选择汽提蒸汽用量。表5汽提水蒸汽用量油品％,对油kg/hkmol/h一线煤油363135.0二线轻柴油265436.3三线重柴油2.885147.3塔底重油24627257合计6763375.6表5为参考图2与表4得出的汽提水蒸汽用量。4.塔板型式和塔板数石油分馏塔塔板数主要靠经验选图2汽提蒸汽用量(四层汽提塔板)表4汽提蒸汽用量(经验值)塔名称产品蒸汽用量,％,对产品常压塔溶剂油1.5～2.0常压塔煤油2～3常压塔轻柴油2～3常压塔重柴油2～4常压塔轻润滑油2～4常压塔塔底重油2～4初馏塔塔底油1.2～1.5减压塔中、重润滑油2～4减压塔残渣燃料油2～4减压塔残渣汽缸油2～5用,表6丶表7是常压塔塔板数的参考值。表7国内某些炼油厂常压塔塔板数①被分离的馏分东方红Ⅱ套南京Ⅰ套上海炼厂汽油─煤油3109煤油─轻柴油996轻柴油─重柴油746重柴油—裂化原料846最低侧线—进料443进料—塔底464表6常压塔塔板数国外文献推荐值被分离的馏分推荐板数轻汽油─重汽油6～8汽油─煤油6～8汽油─柴油4～6轻柴油─重柴油4～6进料—最低侧线3～6=1\*GB3①汽提段或侧线汽提4①注:也可用填料代替。参照表6与表7选定的塔板数如下:汽油──煤油段9层(考虑一线生产航煤)煤油──轻柴油段6层轻柴油──重柴油段6层重柴油──汽化段3层塔底汽提段4层全塔用两个中段回流,每个用3层换热塔板,共6层,全塔塔板总数为34层。5.分馏塔计算草图塔的计算草图必须按图3的要求填写。图3常压塔的计算草图6.操作压力取塔顶产品罐压力为:0.131MPa。塔顶采用两级冷凝冷却流程图。取塔顶空冷器压力降为0.01MPa,使用一个管壳式后冷器,壳程压力降取0.0171MPa,故塔顶压力=0.13+0.01+0.017=0.1571MPa(绝)。取每层浮阀塔板压力降为0.00051MPa(4mmHg),则推算常压塔各关键部位的压力如下:(单位为MPa)塔顶压力0.157一线抽出板(第9层)上压力0.161二线抽出板(第18层)上压力0.166三线抽出板(第27层)上压力0.170汽化段压力(第30层下)0.172取转油线压力降为0.0351MPa,则加热炉出口压力=0.172+0.035=0.2071MPa7.汽化段温度①汽化段中进料的汽化率与过汽化率取过汽化率为进料的2％(质)(经验值为2~4)或2.03％(体),则过汽化油量为6314kg/h,要求进料在汽化段的汽化率为:eF=(4.3+7.2+7.2+9.8+2.03)％=30.53％(体)②汽化段油气分压汽化段中各物料的流量如下:汽油114kmol/h煤油139kmol/h轻柴油100kmol/h重柴油105kmol/h过汽化油21kmol/h油气量合计482kmol/h其中过汽化油的分子量取300,水蒸汽257kmol/h(塔底汽提)。由此计算得过汽化段的油气分压为:0.172×482/(482+257)=0.112MPa③汽化段温度的初步求定汽化段温度应该是在汽化段油气分压0.112MPa之下汽化30.53％(体)的温度,为此需要作出在0.112MPa下的原油平衡汽化曲线,见图1中的曲线4。在不具备原油的临界参数与焦点参数而无法作出原油的P-T-e相图的情况下,曲线4可用简化法求定:由图1可得到原油在常压下的实沸点曲线与平衡汽化曲线的交点为291℃。将此交点温度换算成在0.112MPa压力下的温度为299℃。过该交点作垂直于横座标的直线A,在A线上找到299℃之点,过此点作平行于原油常压平衡汽化曲线2的线4,即为原油在0.112MPa下的平衡汽化曲线。由曲线4可查得当eF为30.53％(体)时的温度为353.5℃,此即欲求的汽化段温度tF。此tF是由相平衡关系求得,还需对它进行校核。④tF的校核校核的目的是看tF要求下的加热炉出口温度是否合理。校核的方法是作绝热闪蒸过程的热平衡计算以求得炉出口温度。当汽化率eF=30.53％(体),tF=353.5℃,进料在汽化段中的焓hF计算如表8所示。表8进料带入汽化段的热量QF(P=0.172MPa,t=353.5℃)物料焓，Kj/kg热量，kJ/h汽相液相汽油11761176×11100=13.05×106煤油11471147×2104=22.94×106轻柴油11301130×21800=24.63×106重柴油11221122×30400=34.11×106过汽化油～11181118×6314=7.05×106重油888888×225046=199.84×106合计QF=301.62×106hF=301.62×106/315700=955.4kJ/kg再求出原油在加热炉出口条件下的热焓ho,按前述方法作出原油在炉出口压力0.207MPa压力之下平衡汽化曲线(即图1中的曲线3)。此处忽略了水分,若原油中含有水分,则应按炉出口处油气分压下的平衡汽化曲线计算。因考虑生产航空煤油,限定炉出口温度不超过360℃,由曲线3可读出在360℃时的汽化率eo为25.5％(体)。显然eo0.9m丶Ht>0.5m时的常压和加压操作的塔,K=0.82;对于直径<0.9m或Ht≤0.5m,以及真空操作的塔,K=0.55~0.65m(Ht大时K取大值)。Ks─系统因数,可取0.95~1.0。③计算气相空间截面积Fa=Vv/WaFa─计算的塔的空间截面积,m2;④降液管内流体流速,VdVd=0.17K·Ks当Ht≤0.75m时按以上两式计算后,选用较小值。当Ht≥0.75m时式中Vd─降液管内液体流速,m/s。⑤计算降液管面积F’d=VL/VdF’d=0.11Fa按以上两式计算取较大值。⑥塔横截面积Ft的计算Ft=Fa+F’d式中Ft──计算的塔横截面积,m2;⑦采用的塔径D及空塔气速W根据计算的塔径,按国内

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浮阀塔板系列进行园整,得出采用的塔径D,按以下两式计算采用的塔截面积及空塔气速。F=0.785D2W=Vv/F式中F──采用的塔横截面积,m2;D──采用的塔直径,m;W──采用的空塔气速,m/s。塔径园整后其降液管面积按下式计算Fd=(F/Ft)×F’d式中Fd──采用的降液管面积,m2。13.塔高的计算H=Hd+(n-2)Ht+Hb+Hf式中H──塔高(截线到切线),m;Hd──塔顶空间高(不包括头盖),m;Hb──塔底空间高(不包括头盖),m;Ht──塔板间距,m;Hf──进料段高,m;n──实际塔板数,块。Hd一般取1.2～1.5,Hf与Hb按液体停留时间3~5分钟计。裙座高度与型式,可以查阅有关手册。14.塔板布置,浮阀丶溢流堰及降液管的计算,参照《塔的工艺计算》P131~137,因篇幅所限,故不赘述。15.塔的水力学计算浮阀塔板的水力学计算主要包括塔板压力降丶雾沫夹带丶泄漏丶降液管超负荷及淹塔等部分。①塔板总压力降包括干板压力降丶气体克服鼓泡层表面张力的压力降及气体通过塔板上液层的压力降。a.干板压力降△Pd对26~32克V-1型浮阀塔板:阀全开前按:对33克浮阀可简化为:阀全开前按:式中Gv──一个浮阀的重量,公斤;Wh──阀孔气速,m/s;Fh──一个阀孔的面积,m2;g──重力加速度(9.81m/s2);△Pd──干板压力降,m液柱。b.气体克服鼓泡表面张力的压力降△Po值很小,可忽略不计。c.气体通过塔板上液层的压力降△PL△PL=0.4hw+2.35×10-3(3600VL/L)2.3式中hw──出口堰高度,m;L──溢流堰长度,m;△PL──气体通过塔板上液层的压力降,m液柱。d.气体通过一块塔板的总压力降△Pt(m液柱)△Pt≌△Pd+△PVL②雾沫夹带过量的雾沫夹带会使塔板效率降低很多,所以应限制塔板的雾沫夹带,一般情况下,雾沫夹带可限制在每公斤上升气体所夹带的液体小于或等于0.1公斤。可按下式近似地计算雾沫夹带量:式中e──雾沫夹带量,kg(l)/kg(g);ε──除去降液管面积后的塔板面积与塔横截面积之比,ε=(F-2Fd)/Fφ──系数,取0.6~0.8;当W=0.5Wmax时取小值;当W=Wmax时取大值;W──采用的空塔气速,m/s;m──参数,按下式计算m=5.63×10-5(σL/ρv)0.295[(ρL-ρv)/μv]0.425μv──气体粘度,公斤·秒/m2;A丶n──系数;当Ht──<350毫m时,A=9.48×10-7,n=4.36;Ht≥350毫m时,A=0.159,n=0.95σL──液体表面张力,10-5N/mm;Ht──塔板间距,mm;hL──塔板上液层高度,mm。③泄漏浮阀塔板上的泄漏量一般是随阀重和阀孔速度的增加而减少,随塔板上液层高度的增加而增加。在气体达到阀孔临界速度以前,塔板上的泄漏量是较大的。在一定空塔速度下,阀孔速度可用塔板开孔率来调节,使塔板上全部浮阀在刚全开时操作,阀重则成为塔板泄漏影响的主要因素。泄漏影响塔板效率,泄漏量控制在该塔板液体负荷的10％以下。对30~33克的Fl型浮阀,塔板开孔率在9~11％时,可按下式计算泄漏量。hw=50mm时,Nw×104=2.09(W·ρv1.2)-5.95(L·ρL/3600)1.43hw=30mm时,Nw×104=1.26(W·ρv1.2)-5.95(L·ρL/3600)1.43式中hw──出口堰高度,毫m;Nw──泄漏量,％;L──堰上液流强度,m3/m·h(堰长)。④淹塔当降液管中清液高度超过一定高度后,就可能因液体所携带的泡沫完全充满整个降液管而产生淹塔现象,使操作破坏。所以应使降液管内的清液维持在一定高度下。降液管内清液高度取决于液相流过塔板的压力降。这个压力降为气相通过该板的压力降丶塔板上液层高度产生的压力降以及液体流经降液管所产生的压力降之和。可按下式计算。△PL=△Pt+hL+△Pdk(或△P’dk)式中△PL──液相流过一层塔板所需克服的压力降,m液柱;hL──塔板上液层高度,m液柱;△Pdk──不设进口堰时液相通过降液管的压力降,m液柱;△P'dk──设进口堰时液相通过降液管的压力降,m液柱。△Pdk=0.153(Wb)2△P’dk=0.2(Wb)2△Pt──气体通过一块塔板的总压力降,m液柱;Wb──降液管底缘出口处流速,m/s。为防止淹塔,必须满足下式要求:△PL≤(0.4~0.6)(Ht+hw)式中系数一般取0.5。发泡严重时取小值。⑤降液管超负荷当液体在降液管内流速太快时,则从上层塔板携带到降液管内的气体将来不及在降液管中与液体分离而随液体进入下层塔板,降低了分离效率。液体在降液管的最大流速由A式和B式(或C式)计算,选两式计算结果中的较小值。Vd=7.98=0.17Ks(A)当Ht≤0.75m时Vd=7.98×103×Ks·Ht(ρL-ρv)(B)当Ht>0.75m时Vd=6.97×10-3×Ks·ρL-ρv(C)式中Vd──降液管内液体流速,m/s。⑥适宜操作区和操作线浮阀塔板上有许多因素是互相关联,又互相制约的。必须通过不同因素的影响作图,找出一个最适宜的操作区。塔板适宜操作范围可用空塔气速[或Wρv1.2(m/s)(kg/m3)1.2]为纵座标,液体流率[或液流强度,m3/h·m(堰长)]为横座标。当塔的气液负荷(操作点)位于适宜操作区适中位置,则塔板上水力学状态是稳定的。作图方法:a.由雾沫夹带量计算作出雾沫夹带量线,一般取e=10％为雾沫夹带量的上限。b.由淹塔压力降作出淹塔界线。c.由降液管内液体流速计算作出降液管超负荷界线。d.由计算泄漏量作出泄漏界线,一般取Nw=10％作下限。具体作图方法请参照<<塔的工艺计算>>P146~149的实例。图7适宜操作区示意图A──设计点。此点对应于塔板设计时的气液负荷;OA──操作线。座标原点O与设计点A的连线OA为在已知条件下设计出来的该塔板的操作线。在此线上各点的气液比是恒定的;B──负荷上限,图7中负荷上限为淹塔控制;C──负荷下限,B与C之比为操作弹性,此值越大,弹性越好。三.课程设计说明书的编写要求课程设计说明书应由下列部分组成:1.封面2.课程设计任务书3.目录──按章丶节丶一丶二丶三丶四层次4.说明书正文5.参考资料目录──包括参考书及参考期刊杂志6.设计图各部分的要求如下:1.正文内容:前言第一章工艺叙述第一节原料及产品的性质,选择加工方案的依据与特点第二节工艺流程的确定根据与流程的叙述第三节设备的结构与型式的选择第二章工艺计算第一节工艺参数的计算第二节操作条件的确定与计算第三节塔的尺寸计算第四节塔的水力学计算参考资料目录结束语文字要求为白话文,简练丶通顺易懂丶层次清楚丶无错别字。使用规定的简化汉字,字迹工整,标点符号使用正确。图表要与内容紧密联系,插图表格丶公式要编写顺序号。正文丶图丶表及公式写法:第×章×××××(居中写)第×节×××××(居中写)(空两格)(空一格)一.××××××××××,××××××,××××××××,×××××,××××××。(标点符号占一格)1.××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××××。(空一格)图×─××××××××(居中写)1─×××××;2─××××××;3─××××××××;4─×××××(图注写法)表×─×××××××××××××××××××××××××××××①。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。②。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。。①×××××。②×××××。公式例:PV=nRT(×─×)式中P──压力,Pa;V──体积,L;T──温度,K;R──气体常数;n──摩尔数。单位一律用法定计量单位。2.参考资料目录以本指导书为例:[1]石油化学工业部石油化工规划设计院编,《塔的工艺计算》,石油工业出版社,1977年。[2]林世雄主编,《石油炼制工程》上册,石油工业出版社,1985年。[3]北京石油设计院编,《石油化工工艺计算图表》,烃加工出版社,1983年。[4]张锡鹏主编,《炼油工艺学》,石油工业出版社,1982年。[5]烃加工出版社编,《著译者须知》,烃加工出版社,1987年。3.绘制原油常压分馏塔结构图的要求线条均匀丶图面清洁美观丶符合规格标准。要求写仿宋字体。要求绘1#图一张,绘制正视图与腑视图。四.课程设计任书(一)设计题目设计处理大港原油,年处理量250+学号×10万吨/年的常减压蒸馏装置中的常压分馏塔。(二)设计内容1.根据原始数据,决定装置物料平衡。2.常压塔的计算①常压塔的物料平衡和物料性质。②计算常压塔进料温度,根据经验数据,定出塔底温度。③作常压塔全塔热平衡,求出塔顶回流及中段回流。④计算各侧线的温度。⑤根据塔的各段回流量,确定最大汽液负荷的位置。⑥塔径与塔高的计算。⑦根据塔的水力学计算,确定最适宜的操作范围。3.用1#图纸绘制常压蒸馏塔结构图一张。4.完成设计说明书一份。(三)设计要求:按照《课程设计指导书》上的要求。(四)原始数据大港原油属低硫环烷─中间基原油,一般性质如下表所示。化学工程与工艺课程设计原油常减压蒸馏装置工艺设计基础数据一.原油的一般性质大港原油，=0.8717；特性因数K=12.0二.原油实沸点蒸馏数据表1原油实沸点蒸馏数据序馏出温度馏出,%序馏出温度馏出,%序馏出温度馏出,%号℃重体号℃重体号℃重体11132.373.28728320.8622.891338539.8042.3521485.586.54830024.0026.131439943.0145.6231808.539.84931827.1129.351541946.1448.79421011.5413.121033530.3132.661646059.1361.65523514.5916.381135333.4935.921750071.3273.48625617.6819.611236436.6839.17三.原油平衡蒸发数据表2原油平衡蒸发数据累计馏出,％(体)310203040506070平衡蒸发温度,℃200237280316348381409436四.产品方案及产品性质表3产品产率及其性质产品沸点范围产率相对密度恩氏蒸馏数据,℃名称℃%(重)初10%30%50%70%90%终重整原料初~1304.20.734258879399106118130航空煤油130~2309.40.7909142162180192205228243轻柴油230~32013.50.8406225238255262270288312重柴油320~3505.70.8450307324329331342359385重油>35067.20.9200五.设计处理量:250+学号×10万吨/年,开工：8000小时/年。六.汽提水蒸汽采用过热水蒸汽:420℃,0.3MPa(表)七.可考虑采用两段汽化流程，设两个中段循环回流,每个中段循环回流取热量为全塔回流热的30％;可考虑过汽化油为2％(重)。图的来源:图1:原油的实沸点蒸馏曲线与平衡汽化曲线,林世雄主编,石油炼制工程,上册,P293.图2:汽提蒸汽用量(四层汽提塔板),来源同图1,P292.图3:常压塔的计算草图,来源同图1,P297.图4:重柴油抽出板以下塔段的热平衡,来源同图1,P300.图5:汽油的露点线相图,来源同图1,P303.图6:常压塔全塔汽丶液相负荷分布图,来源同图1,P303.图7:适宜操作区示意图,石油化学工业部石油化工规划设计院编,《塔的工艺计算》,P141