青龙桥贝雷架支撑体系施工方案-专家论证通过（2020）

目录青龙桥箱梁施工 11.编制依据 11.1施工组织设计 11.2施工图纸 11.3主要规范、规程、 11.4其他 22.工程概况 32.1桥梁总体概况 32.2上部结构概况 42.3主要技术标准 52.4主要工程数量 62.5水文地质条件 83.施工总体部署 93.1施工总体目标 93.2施工组织机构及施工人员配备 93.3施工准备 114.支撑体系施工 154.1支撑体系设计 154.2施工工艺流程 164.3条形基础施工 164.4钢管立柱安装 174.5砂筒支座安装 184.6安装工字钢、贝雷梁及分配梁 194.7模板体系 194.8架体预压 214.9支撑体系拆除 255.计算书 265.1计算依据 265.2结构设计原理 265.3设计计算参数 265.4贝雷梁支架验算 285.5扣件式钢管脚手架验算 435.6结论 506.施工安全保障措施 506.1安全生产组织机构 506.2安全#管理制度# 516.3危险源辨识 526.4安全生产具体措施 537.施工管理及作业人员配备和分工 587.1施工管理人员 587.2专职安全生产管理人员 587.3特种作业人员 597.4其他作业人员 598.验收要求 598.1验收标准 598.2验收程序 608.3验收内容 618.4验收人员 629.事故应急救援预案 629.1成立安全应急救援小组 629.2安全应急救援小组成员职责 639.3项目部职能部门应急救援职责 639.4应急物资储备 649.5发生事故后应急处理程序 649.6事故现场应急救援 65青龙桥箱梁施工方案1.编制依据1.1施工组织设计表1.1-1 施工组织设计名称 审定日期 xxx市金开一路（南段）元堡河青龙桥工程总体施工组织设计 1.2施工图纸表1.2-1 图纸名称 出图日期 xxx市金开一路（南段）元堡河青龙桥工程设计项目及审图意见 2019年11月1.3主要规范、规程、标准表1.3-1 类别 名称 编号 国家 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《钢结构设计标准》（附条文说明） GB50017-2017 《建筑地基基础设计规范》 GB50007-2011 《工程测量规范》 GB50026-2007 《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》 GB1499.2-2018 《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》 GB1499.1-2017 行业 《公路桥涵施工技术规范》 JTG/TF50-2011 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2008 《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》 JTGF80/1-2017 《公路工程施工质量验收规范》 DGJ08-119-2005 《建筑机械使用安全技术规程》 JGJ33-2012 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016 《钢筋焊接及验收规程》 JGJ18-2012 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》 JGJ130-2011 《建筑地基处理技术规范》 JGJ79-2012 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016 《建筑施工起重吊装工程安全技术规范》 JGJ276-2012 《公路工程技术标准》 JTGB01-2014 《公路工程施工安全技术规范》 JTGF90-2015 《施工现场临时用电安全技术规范》 JGJ46-2005 《建设工程施工现场环境与卫生标准》 JGJ146-2013 《建筑沉降观测规范》 JGJ8-2016 《建筑施工临时支撑结构技术规范》 JGJ300-2013 其他 《建筑安装工人安全技术操作规程》 1.4其他表1.4-1 序号 类别 名称 文件编号/日期 1 部门 关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导致》的通知 建质[2009]254号 2 部门 危险性较大的分部分项工程安全管理规定 建设部令第37号 3 部门 住房城乡建设部办公厅关于实施《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》有关问的通知 建办质〔2018〕31号 4 项目 本工程招投标文件、招标答疑文件、中标通知书及施工承包合同书 2.工程概况2.1桥梁总体概况拟建xxx市金开一路（南段）元堡河青龙桥工程设计项目位于xxx市元堡乡，本项目青龙桥为跨元堡河而设，为拟建金开一路（南段）建设工程的重要组成部分。金开一路（南段）起点于现状铁路边线沿南30米处，终点与G318绕城线相接，全长0.73km。1、平面设计根据xxx市金开一路（南段）设计文件，桥梁平面中心线（K0+246.45～K0+830.163）均处于直线上。2、纵断面设计根据xxx市金开一路（南段）设计文件，桥梁纵断面在凸曲线上，线路纵坡最高点设置在K0+311.581，小桩号侧为3%下坡，大桩号为0.4%上坡，竖曲线半径为1000m。3、横断面布置采用双向四车道，双侧非机动车道、人行道，桥面总宽为25m，横桥向布置为0.5米（防撞护栏）+2.25米（人行道）+19.5米（双向四车道及非机动车道）+2.25米（人行道）+0.5米（防撞护栏），桥面净宽24.0m，同路基等宽。桥上机动车道及非机动车道横坡采用1.5%单向坡，人行道横坡采用2%内侧坡。见下图：图2.1-1桥梁标准横断面图2.1-2平面布置图2.2上部结构概况本桥孔跨布置为3×18m现浇钢筋混凝土箱梁，含两侧耳墙，全桥共长60m，为单独一联布置，斜交135°，分左右幅设计。上部结构采用三孔一联现浇钢筋混凝土连续箱梁。钢筋混凝土连续现浇箱梁采用单箱双室截面，施工采用搭架立模现浇。上部结构为钢筋混凝土直腹板现浇箱梁，顶板、底板横坡与路基横坡一致。箱梁高1.5米，箱梁悬臂长度按线形保持2.0米不变，腹板厚0.50米，顶、底板厚0.25米。混凝土箱梁上设10厘米厚沥青混凝土桥面铺装。图2.1-3立面布置图图2.1-4断面示意图2.3主要技术标准(1)道路等级：城市次干道，双向四车道(2)道路宽度：标准路幅宽30m、其中道路红线宽24m，两侧各留3m的控制绿化带(3)设计荷载：城市—A级，人群荷载4.0KN/㎡(4)设计洪水频率：1/100(5)设计行车速度：40km/h(6)桥梁结构设计基准期：100年，桥梁结构设计使用年限100年(7)横向坡度：双向1.5%(8)设计安全等级：一级(9)地震基本烈度：根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）及《湖北省地震动峰值加速度区划图》、《湖北省地震动反应谱特征周期区划图》，基本地震动峰值加速度值为0.05g，反应谱特征周期0.35s，抗震设防烈度为7度。(10)耐久性设计环境类别：II类，作用等级：B。(11)桥梁标准宽度：25米=0.5米（防撞护栏）+2.25米（人行道）+19.5米（双向四车道及非机动车道）+2.25米（人行道）+0.5米（防撞护栏），桥面净宽24米。(12)桥面铺装：10cm沥青混凝土+防水粘结层。(13)河流通航等级：上跨的元堡河无通航要求。2.4主要工程数量表2.4-1主要工程数量表 项目 单位 上部结构 现浇箱梁 桥面系 上部结构小计 桥面铺装 伸缩缝 护栏 人行道 防、排水系统 支座 支架现浇 混凝土 C50钢纤维砼 m³ 9.0 9.0 C40 m³ 955.0 955.0 C30 m³ 59.5 63.8 123.3 彩色压膜砼 ㎡ 246.0 246.0 桥面铺筑 中粒式（4cm）AC-13C m³ 40.5 40.5 粗粒式（6cm）AC-20C m³ 60.8 60.8 防水层 ㎡ 1269.0 1269.0 钢筋 HPB300 A10 kg 2334.3 2334.3 HPB300 小计 kg 0.0 0.0 0.0 0.0 2334.3 0.0 0.0 2334.3 HRB400 C12 kg 75110.6 3803.6 3781.8 82696.0 HRB400 C16 kg 107656.9 2211.0 5506.7 175.4 115550.0 HRB400 C20 kg 0.0 HRB400 C22 kg 896.0 896.0 HRB400 C25 kg 0.0 HRB400 C28 kg 175449.0 175449.0 HRB400 小计 kg 359112.5 0.0 2211.0 9310.3 3957.2 0.0 0.0 374591.0 钢材 Q235钢板 kg 96.2 96.2 Q345钢板 kg 2566.0 6428.2 8994.2 镀锌槽钢（100×48×5.3） kg 1759.6 1759.6 镀锌扁钢L40*3 kg 45号钢高强螺母 套 20.0 20.0 45号钢高强地脚螺栓 套 20.0 20.0 45号钢高强垫圈 套 20.0 20.0 螺钉、螺母、垫圈） 套 13.0 13.0 M16×150螺栓 个 72.0 72.0 M6*20螺栓 套 M6-60膨胀螺栓 套 M16螺母 个 72.0 72.0 盆式支座 JPZ(II)3.5SX 块 4.0 4.0 JPZ(II)3.5DX 块 4.0 4.0 JPZ(II)5.0SX 块 2.0 2.0 JPZ(II)5.0DX 块 4.0 4.0 JPZ(II)5.0GD 块 2.0 2.0 橡胶缓冲块 dm³ 14.4 14.4 伸缩缝 模数式 M60 m 70.7 70.72.5水文地质条件2.5.1地形地貌拟建桥梁位于xxx市元堡乡，元堡乡位于xxx市城东南，地处东径108.56°至109.09°，北纬°30.06°至30.21°之间，东与团堡镇交界，南与毛坝镇相连，西与凉雾乡、沙溪乡接界，北与东城办事处毗邻；桥梁跨元堡河而设，桥梁与河道大致呈45度斜交布置，桥梁两侧均为较缓斜坡体,斜坡体未见变形迹象，现状稳定性较好；拟建场地现状地面标高大致为1069.70～1072.30m之间，最大高差约2.6m，场区地形整体起伏不大，局部陡坎处略有起伏。周边有乡村道路可直达场区附近,交通条件较为便利。拟建桥位区地貌单元较为单一，属于清江河二级阶地冲洪积地貌单元。2.5.2地层构造及特征地层主要有粉质粘土层（Q4al），卵石土（Q4al+pl），强风化泥岩（S）及中风化泥岩（S）。(1)粉质粘土层：层厚2.3-3.1m，分布于场地局部地段。褐黄色，可塑状，成分以粘粒为主，含少量粉粒，光泽反应为稍有光泽，摇振反应无，干强度一般，韧性中等，含少量铁锰质结核物。(2)卵石土层：层厚0.2-1.1m，分布于场地局部地段，杂色,松散状，湿～饱和，卵石成分以石英砂岩及灰岩为主，中等风化～微风化，多呈亚圆形，磨圆度较好，卵石粒径一般3～8cm，含量约55%左右，骨架充填物以砂土为主。(3)强风化泥岩层：层厚1.7-2.0m，普遍分布于场地，紫红色，泥质结构，薄～中厚层状构造，矿物成分以粘土矿物为主，节理裂隙强烈发育，岩芯以块状和短柱状为主；坚硬程度属于极软岩，岩体破碎，岩体基本质量等级为Ⅴ级。(4)中风化泥岩层：未揭穿该层，揭示厚度6.9-8.2m，普遍分布于场地，紫红色，泥质结构，薄～中厚层状构造，矿物成分以粘土矿物为主，节理裂隙一般发育，岩芯以柱状～长柱状为主,局部少量呈短柱状；锤击声哑，无回弹，坚硬程度属于软岩，岩体较完整，岩体基本质量等级为Ⅳ级，RQD一般75～80%左右。 指标地层 钻孔灌注桩 桩侧侧阻力标准值qik(KPa) 岩石饱和单轴抗压强度frk(MPa) ①粉质粘土 50 / ②卵石土 80 / ③1强风化泥岩 120 / ③2中风化泥岩 / 5.22.5.3腐蚀性评价(1)场地内环境水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。(2)场区场地土对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中钢筋具微腐蚀性。3.施工总体部署3.1施工总体目标 项次 项目 主要目标 1 工期目标 计划施工日期为2020年7月30日～2021年4月26日。 2 质量目标 单位工程一次交验合格率100%，质量事故为零。 3 安全管理目标 （1）坚持“安全第一，预防为主，综合治理”的方针；（2）杜绝特别重大、重大、大安全事故，杜绝死亡事故，尽可能地防止一般事故的发生，一般事故频率不超过3‰；（3）创建xxx市平安工地。 4 环境目标 施工噪声、粉尘排放、有毒有害气体排放、污水排放符合国家及当地的相关标准和要求。废弃物分类管理回收。能源资源节约降耗。 5 标化工地目标 文明合格工地3.2施工组织机构及施工人员配备3.2.1施工组织机构1、项目经理：罗刚技术负责人：李黎,/\{}p!;:;|:||:|l;ll;lI;II;II;II;Id|bH|HH|HHIH,;,HIH,;,;H@H;;_H_;,;H@H;`\Y/d_,;|4H@HK|;,_b\Y/''\;MMMMM$@@@$MMMMM;/'"~~~*;!8@8!;*~~~";888;;888;;888;;888;d8@8bO8@8OT808T`~`,/\{}p!;:;|:||:|l;ll;lI;II;II;II;Id|bH|HH|HHIH,;,HIH,;,;H@H;;_H_;,;H@H;`\Y/d_,;|4H@HK|;,_b\Y/''\;MMMMM$@@@$MMMMM;/'"~~~*;!8@8!;*~~~";888;;888;;888;;888;d8@8bO8@8OT808T`~`劳务员：于东峰标准员：倪蕾材料员：李春机械员：曾益名施工员：覃柱乂质检员：王波资料员：葛小娟安全员：黄东3.2.2项目主要管理人员配置计划。表3.2-1主要管理人员配置计划表 序号 姓名 岗位 职责 1 项目经理 本标段进度、质量、成本、安全等全面管理 2 项目总工程师 施工技术总负责 3 项目生产经理 施工组织总负责 4 商务经理 施工有关的合同及签证 5 技术部经理 配合项目总工进行技术管理 6 工程部经理 配合项目生产经理进行现场组织生产 7 材料设备部经理 原材料采购并进场及后勤保障工作 8 安全部经理 设备报验、安全内业资料 9 测量主管 桥梁施工整体测量工作 10 项目部资料负责人 开工报告、资料收集、整理、归档 11 工长 负责现浇连续箱梁施工的具体组织安排3.3施工准备3.3.1技术准备1、熟悉设计文件，研究施工图纸及现场校对组织工程技术人员熟悉研究所有技术文件和图纸，全面领会设计意图，检查图纸与其各组成部分之间有无矛盾和错误；在几何尺寸、坐标、高程、说明等方面是否一致，技术要求是否正确；并与现场情况进行校对，同时做好详细记录。2、施工前的图纸会审及设计交底参加图纸会审，请设计单位说明工程的设计依据，意图和功能要求，对工程设计进行设计交底。根据对图纸的研究、理解，提出对设计的疑问，建议或变更，请求设计单位予以答复，最后统一认识的基础上，形成“设计图纸会审”纪要，由业主正式发文，作为设计文件同时使用的技术文件和指导施工依据。3、编制施工方案在全面熟悉掌握设计文件和设计图纸，正确理解了设计意图和技术要求，以及进行了以施工为目的各项调查以后，根据进一步掌握的情况和资料，制定出符合现场实际情况的施工方案。4、技术交底方案审批通过后，组织项目主要管理人员及作业人员进行详细的技术交底，使其明确工艺流程及工艺要点，进度、质量、安全管理目标及管理要点。5、图纸深化对设计图纸进行深化，明确钢管柱基础结构形式及基础顶面标高，确定每根钢管柱的长度，用以进行材料计划及材料控制；细化箱梁配模形式及曲线处模板线型控制措施。3.3.2施工现场准备1、测量标准平面控制网测量等级采用《工程测量规范》（GB50026-2007）、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）中规定的二等控制网要求。高程控制测量采用《工程测量规范》（GB50026-2007）、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）中规定的三等水准测量要求。工程施测前对业主提供的控制成果进行复核，复核的内容包括水准点闭合、导线方位角闭合、导线测量相对闭合，闭合合格并报送监理工程师签字确认后才能使用。2、设置临时水准点、导线点基点复核确认准确无误后，进行施工临时控制点的设置工作，临时水准点、导线点的加密应设置在稳固地段和便于观测的位置，并埋设控制标志（水准点间距不大于100m，导线点间距不大于200m）。设置的临时水准点、导线点，必须经过复测复核合格后，并报现场监理工程师审批同意后方可使用。3、进行桥位区现场的场地平整及进场道路的修筑。3.3.3施工用电用水施工用电根据《临水临电建设方案》，在桥位区设置一个二级配电箱及若干三级配电箱，以满足桥区生产的用电需要，并在桥位区设置2台100KVA柴油发电机，以备停电时应急使用。施工用水根据《临水临电建设方案》，从最近市政供水管取水点接入或采用打井取用地下水，或者采用洒水车供水。优先采用收集雨水进行箱梁混凝土的养护。3.3.4劳动力配置表3.3.1劳动力配置计划表 序号 岗位 数量 说明 1 管理人员 2 组织现浇梁施工、全面管理 2 技术人员 2 下达技术交底、施工全程监控、做好原始记录等 3 测量人员 3 施工过程中所有测量工作 4 试验人员 2 进行现浇梁施工过程中所有项目 5 安全员 2 施工安全防护、交通安全防护等 6 资料员 2 记录、收集、整理现浇梁施工过程中各种数据 7 安装工 20 负责钢管柱及工字钢安装等 8 模板工 25 箱梁模板安装 9 钢筋工 40 箱梁钢筋的制作与安装 10 混凝土工 30 箱梁混凝土浇筑 11 水电工 1 供水、供电 12 机械操作手 4 操作各种施工机械 总计 153 根据实情况及工程量进行动态管理，灵活调配特种作业人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。3.3.5机械配置计划表3.3.2主要施工机械设备配置计划表 序号 设备名称 型号规格 单位 数量 备注 1 汽车起重机 浦沅25T 辆 2 2 装载机 柳工 台 1 3 挖掘机 VOLVO210 台 1 4 电焊机 BX1-400 台 5 5 钢筋切断机 德力西50型 台 2 6 钢筋调直机 / 台 1 7 钢筋弯曲机 GW40 台 2 8 氧割设备 套 2 9 汽车起重机 现代8T 台 1 10 木工圆盘锯 MJ225 台 4 11 木工平割机 MB106 台 2 12 插入式振动器 Z-55 台 6 13 运输车 18m3 辆 4 14 发电机 100kVA 台 2 应急 15 水泵 50XWQ23-15-2.2 台 4 3.3.6材料计划表3.3.3主要材料配置计划表 施工支架工程数量表 序号 名称 规格 单根长（m） 数量（根） 总长（m） 延米重（kg/m） 单位 数量 总计 备注 1 钢管柱 Φ609*10mm 2.04 8 16.32 147.722 t 2.41 9.96 2 2.08 8 16.64 147.722 2.46 3 2.12 8 16.96 147.722 2.51 4 2.19 8 17.52 147.722 2.59 5 工字钢 I40b 38.41 18 691.38 73.878 51.08 51.08 6 I20b 38.41 59 2266.19 31.069 70.41 70.41 7 砂筒 个 48 48 Φ500*8mm与Φ400*8mm钢管制作 8 竹胶板 15mm m2 2956 2956 9 方木 10x10cm 55 116 6380 m3 129.61 129.61 10 35.96 183 6580.68 11 顶托 个 4522 4522 12 扣件式钢管 Φ48.3*3.6mm 55 76 4180 3.97 t 16.59 35.03 13 11.6 183 2122.8 3.97 8.43 14 1.2 2016 2419.2 3.97 9.60 15 0.8 128 102.4 3.97 0.41 16 槽钢 [14 4.2 8 33.6 16.733 0.56 2.91 17 5.6 12 67.2 16.733 1.12 18 6.3 4 25.2 16.733 0.42 19 3 16 48 16.733 0.80 20 贝雷梁 3米 片 502 502 21 1.5米 25 25 25 22 花架 90型 480 480 4.支撑体系施工4.1支撑体系设计箱梁施工时采用膺架法，从上到下布置为：1.5cm厚竹胶板底模+10*10cm方木次楞纵桥向布置（间距30cm）+I20b工字钢橫桥向布置（间距60cm）+贝雷梁+三榀I40b工字钢柱顶横桥向布置+卸落砂筒+φ60.9*1cm钢管柱+C30钢筋混凝土条形基础。侧模及内模采用扣件式脚手架，钢管型号为48.3*3.6mm，施工横向*纵向*步距=0.9*0.6*0.6m。图4.1-1支架平面布置图图4.1-2支架立面布置图图4.1-3支架断面布置图4.2施工工艺流程具体施工步骤作如下安排:施工准备→施工放线→地基处理→浇筑条形扩大基础→安装φ609支承钢管柱→安装三榀I40b主梁→安装纵向贝雷梁→安装I20b分配次梁→模板安装→底、腹钢筋绑扎→内模安装→顶板钢筋绑扎→混凝土浇筑→养护→拆除支架。4.3条形基础施工考虑应力扩散及厚度，拟定尺寸为150×70×（长度为150和4000）cm的C30钢筋混凝土扩大基础。在砼顶面安放80×80×1.2cm钢板，用于连接钢管柱用，钢板采用预埋HRB400φ22钢筋锚固。图4.3-1配筋大样图图4.3-2预埋钢板大样图基础施工须按设计图严格控制，上下保护层净距为5cm；钢筋砼基础可根据实际地质情况调整，调整应重新进行计算。临时基础施工应严格按照其成熟的施工工艺进行施工。4.4钢管立柱安装1、准备工作①φ609×10mmQ235钢管立柱安装前检査承台的标高与位置尺寸是否与设计一致（若有问题，以便及时发现，及时处理），并且对钢管桩做防锈处理，离地面2米位置下贴反光贴，警示车辆慢些，避免碰撞。图4.4-1基础处理示意图②准备吊车，吊装钢管桩。2、安装①钢管桩定位φ609×10mmQ235钢管柱与基础接触面采用全站仪放线，准确的将钢管桩的位置标注出来，便于钢管桩的定位。②钢管立柱安装采用吊车将钢管立柱安放在预留的钢板上，采用钢板条帮焊，使立柱与预埋钢板连接牢固。钢管立柱安装过程中应控制垂直度，立柱底端预埋螺栓应有足够的锚固长度。针对现有承台无预埋钢板的承台或基础，采用植筋锚固的方式固定钢板，再钢板条把立柱与钢板焊接牢固。4.5砂筒支座安装本支架砂筒承载力设计值为见设计图纸说明，材质为Q235钢材，尺寸见设计图。支座在使用前按其设计荷载的1.1倍做压力试验，满足承载要求方可使用。砂需干净无泥，烘干后进行筛分，选择1.6～2.5mm粒径的细砂作为使用砂。现场要精确进行高程测量，从而确定每个砂筒的实际高程，并预留5～7mm的沉降量。临时支座受到梁的重量后进行沉降观测，待沉降稳定后记录好沉降数据，为后续临时支座的高度预留沉降量提供依据。沙箱安装就位后应逐个进行检查，沙箱安放应稳固，不得出现漏沙情况 。临时支座按放属高空作业必须，其搬运及安装时必须遵循高空作业要求，佩戴安全帽、系安全绳、穿防滑鞋。4.6安装工字钢、贝雷梁及分配梁在钢管顶面上方安装砂筒，砂筒上安装38.41m长三榀I40b，三榀I40b上方安放贝雷梁，贝雷梁按支架设计图纸布置；贝雷梁上安放I20b分配梁，间距60cm；分配梁上布置方木，其间距及范围按图布置。具体要求如下：⑴三榀I40b安放位置要求准确，确保钢管桩按设计受力，贝雷梁支承点应位于直腹杆下，无法满足该条件时，应增设加强腹杆（两根I10型钢），贝雷梁和工字钢之间应有可靠连接，工字钢与砂桶连接牢固，防止工字钢倾斜。⑵为了防止工钢陈旧造成局部应力超标，在工钢与钢管桩接触的地方焊接竖向加劲肋以增大截面面积。⑶贝雷梁在场地内拼装成型，采用汽车吊吊装到位，吊装贝雷梁，贝雷梁的销轴处安放在转角处，确保贝雷梁受力。⑷根据现浇梁结构尺寸进行布设，纵向贝雷梁横桥方向共设置31片，间距90cm。每片贝雷梁之间采用标准花架连接为一个整体。贝雷梁之间在下弦杆用10槽钢作为横向联系，纵向间距3m。横桥向在贝雷梁上安装I20b工钢作分配梁，将箱梁荷载传递给贝雷梁。⑸由于贝雷梁为定型产品和特殊结构，故不能直接焊接在I40b上，为了保证贝雷片在使用的过程中不产生横向、纵向位移，采用限位装置限制其移动。⑹支架材料进场必须经过合格后方可进行施工，支架搭设完成后分部组织各部门对支架进行验收，合格后方可报监理单位进行验收，验收合格后进行下一步工序。⑺贝雷梁分段吊装，15m长三排为一组，采用25t汽车吊放组装，吊点位置为3m、12m位置。4.7模板体系翼板及箱室内支架采用扣件式钢管搭设。翼板下支架立杆间距纵横向为60、90cm，横杆步距60cm。箱室内立杆间距在顶板加厚段纵横向间距均为60cm，标准梁段立杆纵横向间距60、90cm，横杆步距均为60cm。立杆底部放置与橫桥向放置的I20b分配梁上，立杆顶部设置顶托，顶托内顺桥向放置双拼48.6*3.6mm钢管主楞，主楞上橫桥向放置10*10cm方木作为次楞，间距30cm，其上铺设1.5cm厚竹胶板作为底模面板。箱梁底板底模面板采用1.5cm厚竹胶板，次楞采用10*10cm方木纵桥向布置，间距30cm，主楞采用I20b工字钢，间距60cm。翼缘及顶板支架采用扣件式钢管应设置竖向剪刀撑，剪刀撑与地面呈45~60°设置，采用3m及6m长扣件式钢管，用旋转扣件加固于立杆及横杆上，两钢管搭接接长，接头长度不小于1m，采用3个扣件紧固。竖向剪刀撑沿翼缘及顶板支架结构体外围连续设置，翼缘及顶板支架结构体内部纵横向每4.5m~6m立杆一道，连续设置。图4.7-1支架剪刀撑设置示意图操作平台宽度1.5m，施工平台外侧设置防护栏杆，护栏高度为1.5m，在0.6m及1.3m高位置设置两根横杆，内侧满挂密目安全网。脚手板采用30×5×300cm木跳板，铺满施工平台，并用铁丝加固牢靠，不得有悬挑板。施工平台上要设置挡脚板，且高度不小于180mm。上下桥梁爬梯采用成品钢制爬梯，如下图。图4.7-2爬梯示意图4.8架体预压4.8.1预压目的检查支架及地基的强度及稳定性，确保施工质量及安全。减少和消除地基的沉降变形及支架的非弹性变形的影响，根据掌握的弹性变形资料进行箱梁底模铺设并设置预拱度，有利于桥面线形控制。4.8.2预压材料用编织袋装沙对支架进行预压，预压荷载按箱梁自重的120%考虑。为更切实达到预压的实际效果，模拟施工时的实际工况分级进行支架预压。预压从墩顶向跨中逐步推进。4.8.3预压范围出于现浇箱梁施工安全、质量等方面的考虑，现浇箱梁支撑体系堆载预压结构范围为箱梁结构体全部范围均进行堆载预压及沉降观测。结合现场实际情况，主线桥左右幅建造环境基本相同，且桥梁结构形式相同，因此选用其中一幅桥梁支撑体系进行预压，预压结果所得参数可直接用于另一幅桥梁的施工。4.8.4支架预压荷载计算箱梁混凝土方量为955m3，预压荷载按主箱梁自重的1.2倍计算（人群荷载及结构物自重），即预压荷载重量为：1.2×（箱梁结构自重+施工荷载）；预压荷载在支架沉降稳定后拆除。表4.4.1支架预压荷载表 序号 跨径（m） 80%预压荷载（T） 100%预压荷载(T) 120%预压荷载(T) 1 18+18+18 1986.4 2483 2979.6预压采用沙袋堆载预压，采用标准1吨沙袋进行堆载，沙袋每袋必须进行实际称重，可在现场设磅称称重，也可将装好的沙袋采用整车运输至具有称重单位进行过磅。预压袋从取土点运至待压地，预压完成后从支架顶吊到运输车上运至弃地场，加载时压重材料布置顺序与混凝土浇筑顺序一致。4.8.5支架逐级加载采用分级均匀加载，按三级进行，即80%、100%和120%逐步加载，采用2台25T汽车吊，按自墩顶处至跨中的预压顺序对称加载预压，每级加载后均静载3小时后分别测设支架和地基的沉降量，做好记录。加载全部完成后，若连续3天累计沉降量不大于3mm，方可进行卸载。卸载应分级进行，即120%-100%-80%-0%。4.8.6支架预压沉降现测（1）测量仪器配备表4.4.2支架预压沉降观测仪器配备表 序号 仪器名称 型号 数量 备注 1 全站仪 TOPCON-102R 1 2 水准仪 DS２ 1 3 平板测微器 苏一光FS1 1 4 钢尺 / 1 5 线锤 0.5KG 35 （2）测点布置支架测点布置：连续梁中跨设置10个观测断面，分别位于墩顶横梁处、跨中；每跨设置3个观测点；每个断面设置5个观测点，共计90个，详见下图；基础测点布置：在每个条形基础各布设3个观测点，即箱梁中心线对应处1处及两侧各一处。图4.7-1堆载预压沉降观测点布置立面示意图图4.7-2堆载预压沉降观测点布置横断面示意图（3）观测阶段观测分成五个阶段：预压加载前，80%荷载、100%荷载、120%荷载、卸载后。终级加载前每个观测阶段观测3次，终极加载期间需连续观测。变形监测测量采取从底模安装线锤倒垂到地面，线锤随着支架整体下沉或上浮，通过观测线锤垂直位移的变化掌握整体支架变形情况。地面上的参照点从已知水准点联测到附近台身沉降观测标作为高程参照点。（4）预压观测频率加载过程中每2个小时采用抽查部分断面的形式观测一次，避免因偏压造成支撑体系侧翻，用于指导对称堆载。分级加载完成后立即测量沉降量，作为本级沉降稳定的初始值；前二级加载完成后每隔隔2个小时测量一次沉降量，并与分级加载完成后沉降差进行对比，沉降差小于1mm/2h即可进行下级预压。最后一级加载120%预压荷载完成后每8h测量一次沉降量，若连续3天累计沉降量不大于3mm即表明地基及支架已基本沉降到位，可逐步卸载。注意观察过程中如发现基础沉降明显、基础开裂、局部位置和支架变形过大现象，应立即停止加载并卸载，及时查找原因，采取补救措施。（5）当出现如下情况时停止加载全部荷载加载完毕，经观测支撑体系变形稳定可终止加载。预压过程中如发现模板横向左右对称断面沉降差超过10mm时应停止加载并分析原因。支撑体系及地基变形量（尤其是地基）超过计算值时，停止加载并分析原因。在预压过程中同时观测支撑体系的强度和稳定性，对立杆出现挤压变形、倾斜度大于1/200、横杆出现脱扣等现象时停止加载并分析原因。（6）预压卸载如达到稳定条件即可进行卸载，按堆载相反的顺序进行材料的卸载。4.8.7沉降观测成果分析考虑到墩台对支撑系统的影响，跨中部位的沉降值应大于墩、台附近的沉降值，为切实反映支架各不同部位的沉降值，将同一个横断面上的5个沉降观测点的观测值作为一组数据，按下列公式对预压数据进行整理：(压重120%时平均总压缩沉降值)（平均非弹性压缩沉降值）△h1为压重100%时平均总压缩沉降值，△h2为平均非弹性压缩沉降值，△h3=(△h1-△h2）为弹性压缩值。根据上述数据，可精确确定底板高程，其调整量=hsi-h3i+△h3,式中hsi为该点设计梁底高程，h3i为该点卸载后高程，当△h>0时上调，△h<0时下调。相同地基条件下，同一支撑体系类型，在相同荷载作用下，支撑体系的非弹性变形基本相同，所以可以通过有代表性的部分预压试验，测得非弹性压缩沉降值△h2。弹性压缩值由△h3=NL/EA计算得出，则总压缩沉降值△h1=△h2+△h3。由此可以通过把立模标高比设计标高抬高△h1。4.8.8底模精确调整支撑体系经过预压达到要求，经现场自检验收以及监理的验收后，对底模的中心线进行复核，并对底模顶面标高进行重新测量，在测量过程中对底模的标高进行调整，底模标高以设计标高为准并参照预压得到的参数设置预拱度，以保证拆除支撑体系后的结构标高与线型。为保证底模的美观，底模铺设严格按箱梁中心线对称排列，具体操作过程中，可以按已放样的变化线进行铺设。余量留在两侧，并且全部底模的排列采用统一形式，做到标准统一。为保护底模，钢筋现场电焊时，焊点下用白铁皮盖住模板，接住焊渣。模板若因故需长时间放置或雨水较多时，采用彩条布等覆盖，防止模板变形。模板安装完毕后，须经检验合格后，方可进行下道工序，检验主要内容包括平面位置、顶面标高、节点联系及纵向稳定性检查并经监理工程师验收合格后才能绑扎钢筋。设置预拱度通常要考虑以下因素：⑴梁自重产生的弹性变形δ1；⑵支撑体系以上垫块的压缩量δ2；⑶支撑体系在设计荷载作用下的弹性变形量δ3=H2-H1；⑷支撑体系在设计荷载作用下的非弹性变形量δ4=H0-H2；⑸基础在设计荷载作用下的弹性变形量δ5=h2-h1；⑹基础在设计荷载作用下的非弹性变形和δ6=h0-h2；经预压后，其中δ4、δ6均已消除，在设置预拱度时只考虑δ1、δ2、δ3和δ5。4.9支撑体系拆除支撑体系的拆除应待箱梁混凝土强度达到一定强度，且经监理工程师检验合格后方可进行。拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专职人员进行警戒口看护，上部施工人员拆除时，下部严禁所有人员进入警戒线内部（包括拆除人员）。支撑体系拆除遵循、对称、缓慢、均匀的原则，先搭设的后拆，后搭设的先拆。翼板下翼缘及顶板支架顶部都设置了顶托，此次拆除先放松顶托丝扣，拆除顶托，顶托拆除后，再进行模板拆除，最后拆除横杆及立杆。梁底模板拆除时，将砂筒螺栓取出，将筒内砂子排出（可以采用高压水枪冲洗预留孔洞，加速筒内砂排出），使工字钢与梁底模板脱离。然后采用手拉葫芦将纵桥向工字钢拖出梁底后，由两台汽车吊配合将工字钢吊至地面拆解。在卸模时应精心操作，不允许用硬撬和猛烈敲打、强扭等方法进行，以免碰损混凝土表面，影响外观质量。模板、工字钢及钢管柱等拆除后，应维修整理、分类、妥善存放。5.计算书5.1计算依据(1)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）(2)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）(3)《木结构设计规范》（GB50005-2003）(4)《钢结构设计标准》（附条文说明）GB50017-2017(5)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011(6)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）(7)《路桥施工计算手册》5.2结构设计原理本设计采用理论简算各构件强度、刚度。5.3设计计算参数5.3.1箱梁断面尺寸图11.3-1箱梁断面布置图5.3.2荷载分项系数恒载分项系数1.2活载分项系数1.45.3.3荷载分项系数本方案荷载组合应为永久荷载效应控制的组合：恒载分项系数1.2活载分项系数1.4（一）、活载（1）施工人员、材料及机具荷载：（2）混凝土灌注冲击荷载：水平模板：，垂直模板：（3）浇筑混凝土时产生的冲击荷载：（二）、恒载（1）砼自重：（2）模板自重取：（3）方木自重取：（4）φ48.3×3.6mm钢管自重取：5.3.4材料设计参数(1)Q235型钢：，弹性模量(2)16Mn钢：；(3)方木：取强度等级TC11A级（方木为10×10cm材质为松木），即：弹性模量顺纹抗弯应力，顺纹抗剪应力方木10×10cm截面参数：方木截面抵抗矩方木截面惯性矩矩方木的截面面积(4)竹胶板：弹性模量1m板宽的截面参数：模板截面抵抗矩模板截面惯性矩矩模板的截面面积(5)立杆截面特性（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011附录B.0.1查) 外径F（mm） 壁厚t（mm） 截面积A（cm2） 截面惯性矩I（cm4） 截面模量W（cm3） 回转半径I（cm） 48.3 3.6 5.06 12.71 5.26 1.595.3.5材料刚度容许值(1)杆件承担荷载的弹性挠度取构件跨度的1/400（悬伸部分取2×1/400）(2)模板承担荷载的弹性挠度取构件跨度的1/2505.4贝雷梁支架验算5.4.1竹胶板计算竹胶板下纵向方木间距30cm，净距20cm，分别对腹板、底板及翼缘板下进行验算：1、腹板下竹胶板验算计算荷载：，以腹板高度为1.5米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。2、底板下竹胶板验算计算荷载：，以顶、底板高度0.47米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。3、翼缘板下竹胶板验算计算荷载：，以翼缘板平均高度为0.315米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。4、结论竹胶板的强度、刚度满足要求。5.4.2方木计算方木间距为30cm，净距20cm，腹板、底板下方木跨度60cm，翼缘板下方木跨度90cm，分别对腹板、底板及翼缘板下进行验算：1、腹板下方木验算计算荷载：，以腹板高度为1.5米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。2、底板下方木验算计算荷载：，以顶、底板高度0.47米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。3、翼缘板下方木验算计算荷载：，以翼缘板平均高度为0.315米，考虑1.1安全系数。（1）强度计算最大弯矩：考虑了模板的连续性（最大弯矩按计算）。弯曲应力：满足要求。最大剪力：剪切应力：满足要求。（2）刚度计算，满足要求。4、结论方木的强度、刚度满足要求。5.4.3I20b分配梁计算由方木计算可知，I20b分配梁在腹板处最大剪力为5.67KN，方木间距为30cm，分配梁跨度为90cm，采用MSteel计算对两跨进行验算结果如下：1、总体信息（1）自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20（2）材性：Q235弹性模量E=206000MPa剪变模量G=79000MPa质量密度ρ=7850kg/m3线膨胀系数α=12x10-6/°c泊松比ν=0.30屈服强度fy=235MPa抗拉、压、弯强度设计值f=215MPa抗剪强度设计值fv=125MPa（3）截面参数：普工20b截面上下对称截面面积A=3960mm2自重W=0.305kN/m面积矩S=144977mm3抗弯惯性矩I=25000000mm4抗弯模量W=250000mm3塑性发展系数γ=1.052、荷载信息(1)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端0.00m(2)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端0.30m(3)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端0.60m(4)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端0.90m(5)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端1.20m(6)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端1.50m(7)、集中力，5.67kN，荷载位置：距左端1.80m3、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足第1跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-1.61～2.43kN.m剪力设计值-10.83～5.44kN(b)、最大挠度：最大挠度0.01mm，最大挠跨比1/75000(2)、强度应力最大剪应力τ=Vmax*S/I/tw=10.83*144977/25000000/9.0*1000=7.0MPa≤fv=125MPa满足!最大正应力σ=Mmax/γ/W=2.43/1.05/250000*1e6=9.2MPa≤f=215MPa满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1=1500mm面外回转半径i=20.7mm面外长细比λ=1500/20.7=72.6按GB50017--2003第127页公式(B.5-1)计算：整体稳定系数φb=1.07-λ2/44000*235/fy=1.07-72.62/44000*235/235=0.95最大压应力σ=Mmax/φb/W=2.43/0.95/250000*1e6=10.2MPa≤f=215MPa满足!(4)、该跨验算结论：满足!第2跨：(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-1.61～2.43kN.m剪力设计值-5.44～10.83kN(b)、最大挠度：最大挠度0.01mm，最大挠跨比1/75000(2)、强度应力最大剪应力τ=Vmax*S/I/tw=10.83*144977/25000000/9.0*1000=7.0MPa≤fv=125MPa满足!最大正应力σ=Mmax/γ/W=2.43/1.05/250000*1e6=9.2MPa≤f=215MPa满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1=1500mm面外回转半径i=20.7mm面外长细比λ=1500/20.7=72.6按GB50017--2003第127页公式(B.5-1)计算：整体稳定系数φb=1.07-λ2/44000*235/fy=1.07-72.62/44000*235/235=0.95最大压应力σ=Mmax/φb/W=2.43/0.95/250000*1e6=10.2MPa≤f=215MPa满足!(4)、该跨验算结论：满足!连续梁验算结论：满足!5.4.4贝雷梁计算由上述计算可知，腹板下方纵梁最大反力为10.83kN，则贝雷梁受力为间距60cm，每个连接点为10.83kN，最大跨度为15m，采用迈达斯civil计算，结果如下：建立midas整体模型如下：图11.4-1整体模型图11.4-2贝雷梁最大组合应力图(单位：MPa)贝雷梁(16Mn材质)最大组合应力为271.7Mpa＜273Mpa，满足要求。图11.4-3贝雷梁最大剪应力图(单位：MPa)贝雷梁(16Mn材质)最大剪应力为83.8Mpa＜208Mpa，满足要求。图11.4-4贝雷梁位移图(单位：mm)贝雷梁梁(16Mn材质)最大位移为10.5mm＜15000/400=37.5mm，满足要求。图11.4-5加强腹杆最大组合应力图(单位：MPa)加强腹杆(Q235材质)最大组合应力为47.6Mpa＜215Mpa，满足要求。图11.4-6加强腹杆最大剪应力图(单位：MPa)加强腹杆(Q235材质)最大剪应力为25.6Mpa＜125Mpa，满足要求。11.4.6三榀I40b承重梁计算由上述计算可知，最大反力为140.8KN，如下图：则横向承重梁的集中力为140.8kN，单根I40b的承重梁分配力为70.4kN，最大跨度为5.65m，采用MSteel计算结果如下：1、总体信息（1）自动计算梁自重，梁自重放大系数1.20（2）材性：Q235弹性模量E=206000MPa剪变模量G=79000MPa质量密度ρ=7850kg/m3线膨胀系数α=12x10-6/°c泊松比ν=0.30屈服强度fy=235MPa抗拉、压、弯强度设计值f=205MPa抗剪强度设计值fv=120MPa（3）截面参数：普工40b截面上下对称截面面积A=9410mm2自重W=0.724kN/m面积矩S=666050mm3抗弯惯性矩I=228000000mm4抗弯模量W=1140000mm3塑性发展系数γ=1.052、荷载信息(1)、集中力，46.90kN，荷载位置：距左端0.56m(2)、集中力，46.90kN，荷载位置：距左端1.83m(3)、集中力，46.90kN，荷载位置：距左端3.11m(4)、集中力，46.90kN，荷载位置：距左端4.38m(5)、集中力，46.90kN，荷载位置：距左端5.50m3、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-217.79～0.00kN.m剪力设计值-181.68～152.51kN(b)、最大挠度：最大挠度10.83mm，最大挠跨比1/521(2)、强度应力最大剪应力τ=Vmax*S/I/tw=181.68*666050/228000000/12.5*1000=42.5MPa≤fv=120MPa满足!最大正应力σ=Mmax/γ/W=217.79/1.05/1140000*1e6=181.9MPa≤f=205MPa满足!(3)、稳定应力受压翼缘自由长度l1=1500mm面外回转半径i=27.1mm面外长细比λ=1500/27.1=55.3按GB50017--2003第127页公式(B.5-1)计算：整体稳定系数φb=1.07-λ2/44000*235/fy=1.07-55.32/44000*235/235=1.00>1.0取1.0最大压应力σ=Mmax/φb/W=217.79/1.00/1140000*1e6=191.0MPa≤f=205MPa满足!(4)、验算结论：满足!5.4.7钢管立柱计算由上述计算可知，横向承重梁的最大剪力为181.68KN，即φ6.9*1cm钢管桩最大轴力为181.68KN，钢管桩最长为2.47m，采用MSteel计算结果如下：1、受压稳定系数计算：截面：609*10ix：211.808mmiy：211.808mmA：18818.140mm材性为Q235绕X轴计算长度为2.470m绕X轴长细比为11.662绕X轴截面为b类截面绕Y轴计算长度为2.470m绕Y轴长细比为11.662绕Y轴截面为b类截面按GB50017--2003第132页注1计算算得绕X轴受压稳定系数φx=0.990算得绕Y轴受压稳定系数φy=0.9902、强度