外墙脚手架施工方案.

外墙脚手架一、工程概况：广州市萝岗区气象观测场建设工程位于萝岗区北二环高速公路以东、长平村以南,场地为山丘，地势较高，工程项目用地面积28847平方米,总建筑面积1499平方米；主要包括：信息中心1幢3层1404平方米，设备房1幢1层95平方米以及基本要素观测区和特种气象观测站各一个(面积分别为2500平方米和3468平方米）工程。二、脚手架方案拟定根据该工程的特点及现场的实际情况,从经济、适用、安全和可行的要求出发，在施工中采用独立双排脚手架，施工垂直运输设备设于脚手架内侧自成一个体系，不影响外脚手架搭设与使用.三、材料准备、钢管钢管采用φ48厚3.5mm，高频焊接钢管，材质应符合《普通碳素结构钢技术要求》GB700-88中的Q235钢的技术要求，弯曲变形、锈蚀钢管或者已被打过孔眼的钢管不得使用.、扣件脚手架所使用的扣件，应符合JGJ22—85《钢管脚手架》的规定，材质应符合GB978—67《可锻铸铁分类及技术条件》中的KT33—8的技术要求.、脚手板脚手板采用竹笆片，竹笆片采用φ10制成。一般规格为2000×300mm。、安全网按市安全部门有关规定，采用密目式安全网。1、花蓝螺丝花篮螺丝选用〇〇型3。0，允许荷载≤30KN。四、脚手架构造、平面布置外脚手架从原土层地面（碾压密实）开始搭设，立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，内排立杆距建筑物净距为300~500mm，立杆在转角及短边处按具体尺寸进行分档，立杆与的横杆用直角扣件扣紧。立杆的直接接头应相互错开50%。立杆的接头、相邻杆要错开，并布置在不同步距内,其接头距大横距离不要大于步距的1/3。、立面布置大横杆步距1800mm,剪刀撑要求满设,与水平杆夹角在45°—60°之间。各剪刀撑要求连成整体，其搭接长度不少于1200MM。、脚手板考虑施工方面,每层楼板面标高左右均需搭设一道脚手板,采用竹笆片（φ10和竹笆片制成。一般规格为2000×300mm.）,同时在靠脚手架外侧需做一道200MM高左右的通长的挡板，以防杂物外泄。、安全网采极绿色的密目式安全网，铺在架手架外侧,与各立杆用12号镀锌铁丝绑扎。施工过程中，保证外观及环保要求，应时常做好清洁工作。五、脚手架搭拆步骤1）脚手架的搭设,落地式脚手架应搭设斜跑道,通道口处还应按要求设置防护棚。2）脚手架逐渐拆卸，但承载装置不拆除，卸下来的材料及时清理堆放2整齐。3）主体结构施工完毕,工程进入内外装修阶段时，脚手架随外装修施工完成后，由上而下逐渐拆除，拆除顺序：先拆除横杆，再拆除立杆。六、脚手架节点构造1、连接杆外脚手架与建筑物之间的连接是通过连接杆来实现的，连接杆构设置做法如下：1）连接杆用短钢管制成，水平间距4.5m，垂直间距每层楼均应设置，连接杆应上下错开，成菱形布置。连接杆应尽可能设在立杆与大小横杆的连接处,如在规定的位置上设置有困难,应在邻近点处补足。、吊环吊环是吊索与建筑物的连接件，用Ⅰ钢筋制成，，预埋套管在混凝土内，水平间距1.5m。七、外脚手架搭设的技术要求与允许偏差项次项目技术要求允许偏差表面坚实平整符合技术要地基土质点地基基1础排水不积水垫板不晃动底座不滑动32立杆垂直度<1/200架高步距偏差±20mm3间距柱距偏差±50mm排距偏差±20mm杆两端±20mm4大横杆高差同跨同一横截面内的高±10mm差中心节点处各扣件距中≤150mm心节点5扣件安装两根相邻立柱对接扣件—50mm高差扣件螺栓拧紧扭力矩剪力撑斜杆与地面的偏差7手板外伸偏差、搭接—50mm八、脚后架安全防护装置1、脚手架在施工层楼面必须满铺钢笆片，钢笆片用12#铁丝同大横杆绑扎牢固，脚手架内排立杆与墙面之间铺设通长安全隔断挡板,钢笆片靠外排立杆外设踢脚板.2、脚手架的外侧满铺密目式安全网，并在外立杆里侧1。2m高处设置防护栏杆。3、脚手架应搭设安全挡板,平架应外高内低，与水平呈15°，伸出立杆2。5m，斜杆与横杆均用φ48×3.5钢管搭设,上铺夹板与横杆固定牢.44、脚手架防雷措施,尽可能将建筑上的避雷线引出与各段脚手架承载装置的四角焊接，接地电阻不大于10Ω。九、脚手架安装、拆卸规定:（一）一般规定1、架子工必须具备国家《特种作业人员安全技术考核管理规则》要求的条件，经培训、考核、取得安全操作证并已经体检合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。2、脚手架安装前，架子工应熟悉图纸，熟悉现场具体情况,了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的架杆，扣件等材料运至现场，分类堆放，搭设前应清除障碍物，搭设范围内基础土方必须分层夯实平整，上铺夹板回固,并应做好排水沟或排水措措施。3、脚手架拆卸前，脚手架上的材料、杂物应清理干净，拆卸通知单应经下达，架子工应了解拆卸技术交底意图和操作方法，拆卸范围内的护栏和警示标志应设置完备。4、架子工作业时,必须戴好安全帽，系安全带,严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋，工具及零件应放在工具包内，服从指挥,集中思想、相互配合,拆卸下来的材料不乱抛乱扔。脚手架作业下方不准站人,架子不准在脚手架上打闹、开玩笑。5、凡遇六级以上大风或大雨时，不得进行作业，雨后作业应待脚手架上雨水吹干后进行，防止滑落.6、在靠近电源处搭拆脚手架时，必须将电源先切断或变更位置,方可进行，不允许将电源线拉在脚手架上，以防漏电伤人。7、不应在脚手架上附装机械设备、悬挑平台拉缆风绳及搭(接）卸料槽(斗)5等。(二）搭设规定1、搭设双排脚手架,应先立里排立杆，后立外排立杆，立杆的垂直偏差不得大于1/200架高，相邻两根立杆接头应错开500，并不应在同一步距内.2、大横杆应架设在立杆内侧，同一水平面的内外大横杆接头应错开一跨间，大横杆水平偏差应控制在50以内。3、小横杆应放直于大横杆之下，用扣件与立杆紧固连接.小横杆出大横杆之外，不应小于100，靠墙一面,应距墙面100-150。小横杆应水平，不得内高外低。4、剪力撑的位置应根据脚手架的长度决定,当脚手架长度小于30m时,应设置在脚手架两端双跨范围内，大于30m时,除在两端设置外,还应在每隔7。5m净距的双跨内设置。剪力撑的斜杆应设在立杆的外侧,与大横杆成45°—60°夹角。5、为保证架子的稳定性，搭设剪力撑时,应将斜杆间隔扣在立杆上和小横杆的伸出部分。6、吊对接扣件连接大横杆时，扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，以防雨水进入。用十字扣件时，开口不得朝下,以确保安全，在安装扣件时，必须将扣件放端正后再宁紧螺栓，拧紧螺栓时，用力要适当，一般控制在40—50N·M。7、脚手架竹笆片在操作层上应满铺，铺稳，两边用12＃铁丝扎在大横杆上，防止滑动，严禁在护身杆外侧铺设站人竹笆片。8、操作层脚后架应设置栏杆与挡脚板，栏杆高度不低于1。2m，挡脚板用18厘木夹板制成,高度不低于200。6（三)拆卸规定1、拆卸脚手架应按先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安装的后拆，同一部位拆除顺序是:栏杆→脚后钢笆片→剪力撑→小横杆→大横杆→立杆。2、拆除脚手架,应有专人指挥,上呼下应，左右协作，当拧开有关的扣件时，应提醒对方。拆除下来的各部位应用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。3、脚手架拆除过程中，不宜中途换人,如必须换人时，应将安全技术要求交底清楚。十、脚手架使用与保护1、脚手架使用中必须经常检查，清除架上杂物，严禁在架子上堆积过多的施工材料,或多人挤在一起，以防架子超载。2、脚手架上施工材料应随用随运，施工荷截不得大于2000N/M2.使用工具材料等应尽量放在脚手架内侧,以减小倾覆力矩。3、施工过程中，应有专人负责经常检查脚手架,如发现连接部件有松动、位移现象时,应及时采取加固措施。附件：扣件式钢管（双管)脚手架设计计算书工程名称：广州市萝岗区气象观测场编制单位：广东建工对外建设有限公司本计算书参考书籍：(1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术》（JGJ130-2001）(2002年版）（2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）;(3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59—99）；74）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；(5）《建筑结构荷载规范》(GB5009—2001）(2006年版)；《混凝土结构设计规范》（G1350010-2002)施工图纸.计算参数设定脚手架参数脚手架采用Φ48x3。5钢管，脚手架总高度24。00m,内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.80m,立杆纵距la=1.20m，立杆横距=0。90m；连墙件按2步3跨布置，横向杆上有2条纵向杆；双管高度14。00m,单管高度10.00m；冲压钢脚手板：双管铺8层,单管铺6层。扣件式双钢管脚手架示意图(2）钢管截面特征243壁厚t=3。5mm，截面积A=489mm,惯性矩I=121900mm;截面模量W=5080mm，回转半径i=15.8mm，每米长质量0.0384kN/m；Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度22设计值f=205N/mm，弹性模量E=206000N/mm。（3）荷载标准值永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0。1094kN/m；8脚手板采用冲压钢脚手板，自重标准值为0。150kN/m2；栏杆与挡板采用竹笆栏杆,自重标准值为0.0684kN/m；脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值0.002kN/m2.施工均布活荷载标准值装修脚手架2.00kN/m2，结构脚手架3。00kN/m2。3）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架搭设高度为24.00m地面粗糙度按B类；风压高度变化系数μz=1。00(标高+5m)；单双管交接处风荷载高度变化系数μz=1.14（+15m）挡风系数=0。868背靠建筑物按敞开,框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1。3=1.1284工程位于广东广州市,基本风压ω0=0.50kN/m2，双管立杆水平风荷载标准值ωk=0。7×1×1.1284×0.50=0.39kN/m2单双管交接处风荷载标准值ωk=0。7×1.14×1。1284×0.50=0.45kN/m2纵向水平杆验算（1)荷载计算钢管自重GK1=0.0384kN/m脚手板自重GK2=0.15×0。30=0。05kN/m施工活荷QK=3。00×0。30=0。90kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值q1=1.2GK=1.2×(0。0384+0。05）=0。10kN/mq2=1。4QK=1.4×0。90=1。26kN/m纵向水平杆受力计算每根钢管长约6。00m，按五跨连续梁计算，L=1。20m。抗弯强度验算9弯矩系数KM=—0.105、-0.119最大弯矩:=0。105×0。10×1。202+0。119×1。26×1.202=0.23kN.m62抗弯强度σ=M/W=0。23×10÷5080=45。48N/mm纵向水平杆抗弯强度σ22=45。48N/mm＜f=205N/mm，满足要求.2)挠度验算挠度系数Kυ=0。644、0。973最大挠度:=(0.644×0。10+0.973×1。26)×(1.20×103)4÷（100EI)=1.1mm纵向水平杆挠度ν=1.1mm＜［ν］=l/150=8。0mm与10mm，满足要求。横向水平杆验算（1)荷载计算钢管自重gk1=0。0384kN/m中间纵向水平杆传递支座反力:R中=1.1×0.10×1。20+1.2×1.26×1.20=1.95kN旁边纵向水平杆传递支座反力：R边=0。97kN10横向水平杆受力计算按单跨简支梁计算，跨度为:L=0。90m抗弯强度验算2最大弯矩M=q1/8＋R中L/3=0.0384×0.90×0。90÷8+1。95×0。30=0.59kN.m2抗弯强度σ=M/W=587840÷5080=116N/mm22横向水平杆抗弯强度σ=116N/mm＜f=205N/mm，满足要求。挠度验算集中荷载产生的挠度为υ1=R中a(3l2-4a2）/(24EI）=1947×300×2070000÷24EI=2。0mm均布荷载产生的挠度为：υ2=5ql4/384EI=5×0。04×9004÷(384EI)=0。01mm最大挠度υ=υ1+υ2=2。0+0=2.0〈l/150=900/150=6。0与10mm横向水平杆挠度ν=2.0mm＜［ν］=l/150=6。0mm与10mm,满足要求.3）横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算11R=R中+R边+Gk1×l/2=1。95+0。97+0。0384×0。90÷2=2.94kN〈Rc=8kN（Rc为扣件抗滑承载力设计值）扣件抗滑移R=2.94kN＜Rc=8kN，满足要求。立杆计算1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1。0考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1。50立杆步距h=1。80m立杆计算长度o=kμh=1。00×1。50×1。80=2。70m立杆长细比λ=o/i=2700÷15.80=170。89立杆长细比λ=170.89＜[210］，满足要求。（2）双管立杆稳定性验算1）荷载计算立杆所受荷载包括：脚手架结构自重、构配件自重及活荷。其中：脚手架结构自重包括：立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重:gk=0.1094kN/m脚手架结构自重：NGlk=gk×H=0。1094×(10。00+7.00)=1。86kNb。构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：8×0。60×0.23×0.15=0。16kN6×1.20×0。45×0.15=0。49kN栏杆、挡脚板重量：8×0.60×0.0684=0。33kN6×1。20×0.0684=0.49kN安全网重量：14。00×0。60×0。002=0。02kN10。00×1。20×0.002=0.02kN12构配件自重NG2k=0.65+0。82+0.04=1.51kN活荷载包括：①施工荷载按2层作业计算（其中一层为结构施工，一层装修施工）,得NGk=0.60×0。45×5。00=1。35kN②风荷载标准值计算2双管立杆水平风荷载标准值ωk=0。7×1。00×1.1284×0.50=0。39kN/m由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0。85×1.4Mωk=0.85×1。4ωklah2/10=0。85×1.4×0。39×1。20×1.802÷10=0。18kN。m2）轴心受压稳定性系数lo=kμh=1.155×1.5×1。80=3。119mλ=l/i=3119÷15.800=197。373=0.186o立杆稳定性验算a.不组合风荷载时GlkG2kQkN=1.2（N+N）＋1。4ΣN=1。2×(1.86+1.51)+1。4×1。35=5.933kN22N/(A）=5933÷0。186÷489。00=65.23N/mm〈f=205N/mm22双管立杆稳定性N/（φA）=65。23N/mm＜f=205N/mm，满足要求。b。组合风荷载时N=1。2（NGlk+NG2k）＋0.85×1.4ΣNQk=1.2×(1.86+1.51）+0。85×1.4×1。35=5.650kN2N/（A）＋MW/W=5650÷0.186÷489.00+182728÷5080=98.09N/mm双管立杆稳定性22N/（φA)=98.09N/mm＜f=205N/mm，满足要求。(3）单管立杆稳定性验算荷载计算13立杆所受荷载包括:脚手架结构自重、构配件自重及活荷.其中：a。脚手架结构自重包括:立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重gk=0。109kN/m脚手架结构自重：NGlk=gk×H=0。109×10.00=1.09kN构配件自重包括：脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等到防护设施的自重脚手板重量：6×1。20×0。45×0.15=0。49kN栏杆、挡脚板重量:6×1.20×0.068=0.49kN安全网重量：10。00×1。20×0.002=0。02kN构配件自重NG2k=0。49+0.49+0.02=1.00kNc。活荷载包括：①施工荷载按2层作业计算（其中一层为结构施工，一层装修施工）得NGk=1。20×0.45×(2。00+3。00)=2.70kN②风荷载标准值计算2单双管交接处风荷载标准值ωk=0.7×1。14×1。1284×0。50=0。45kN/m由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0。85×1。4Mωk=0。85×1。4ωklah2/10=0.85×1。4×0.45×1.20×1.802÷10=0.21kN。m轴心受压稳定性系数lo=kμh=1.155×1。5×1。80=3.119mλ=l/i=3119÷15.800=197。373=0.186o立杆稳定性验算不组合风荷载时N=1。2(NGlk+NG2k）＋1。4ΣNQk=1.2×(1。09+1.00)+1.4×2。70=6。30kNN/（22A）=6296÷0.186÷489。00=69。22N/mm〈f=205N/mm14组合风荷载时N=1.2（NGlk+NG2k）＋0。85×1。4ΣNQk=1.2×(1。09+1.00）+0。85×1。4×2.70=5.73kN2N/（A）＋MW/W=5729÷0。186÷489.00+208310÷5080=103.99N/mm单管立杆稳定性22满足要求.N/(φA）=103.99N/mm＜f=205N/mm,连墙件计算22连墙件采用φ10mm钢筋,截面积为78。5mm，fy=210N/mm按每个结构层花排设置,纵向间距取2跨，脚手架搭设高度24。00m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0，其中:风压高度变化系数μz=1。141.42(标高+30m），基本风压ωo=0.50kN/m2挡风系数=0。868背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数s=1.3=1。1284风荷载标准值ωk，=0。7×1。42×1.1284×0。50=0.56kN/m2N1W=1。4ωkAω=1.4×0.56×3。00×2×1.20=5.65kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架，取No=5。00kNN=N＋N=5。65+5.00=10.65kN11W022σ=N1/A连墙件=10653÷78。5=135。71N/mm