汽车理论课后题答案

第一章汽车的动力性1.1试说明轮胎滚动阻力的定义,产生机理和作用形式;答：车轮滚动时,由于车轮的弹性变形、路面变形和车辙摩擦等原因所产生的阻碍汽车行驶的力称为轮胎滚动阻力;产生机理和作用形式：1弹性轮胎在硬路面上滚动时,轮胎的变形是主要的,由于轮胎有内部摩擦,产生弹性迟滞损失,使轮胎变形时对它做的功不能全部回收;由于弹性迟滞,地面对车轮的法向作用力并不是前后对称的,这样形成的合力并不沿车轮中心向车轮前进方向偏移;如果将法向反作用力平移至与通过车轮中心的垂线重合,则有一附加的滚动阻力偶矩;为克服该滚动阻力偶矩,需要在车轮中心加一推力与地面切向反作用力构成一力偶矩;2轮胎在松软路面上滚动时,由于车轮使地面变形下陷,在车轮前方实际形成了具有一定坡度的斜面,对车轮前进产生阻力;3轮胎在松软地面滚动时,轮辙摩擦会引起附加阻力;4车轮行驶在不平路面上时,引起车身振荡、减振器压缩和伸长时做功,也是滚动阻力的作用形式;1.2滚动阻力系数与哪些因素有关答：滚动阻力系数与路面的种类、行驶车速以及轮胎的构造、和气压有关;这些因素对滚动阻力系数的具体影响参考课本P9;1.3确定一轻型货车的动力性能货车可装用4挡或5挡变速器,任选其中的一种进行整车性能计算：1绘制汽车驱动力与行驶阻力平衡图;2求汽车最高车速,最大爬坡度及克服该坡度时相应的附着率;3绘制汽车行驶加速度倒数曲线,用图解积分法求汽车用2档起步加速行驶至70km/h的车速－时间曲线,或者用计算机求汽车用2档起步加速行驶至70km/h的加速时间;轻型货车的有关数据：汽油发动机使用外特性的Tq-n曲线的拟合公式为式中,Tq为发动机转矩N•m;n为发动机转速r/min;发动机的最低转速nmin=600r/min,最高转速nmax=4000r/min;装载质量2000kg整车整备质量1800kg总质量3880kg车轮半径0.367m传动系机械效率ηt=0.85滚动阻力系数f=0.013空气阻力系数×迎风面积CDA=2.77m2主减速器传动比i0=5.83飞轮转动惯量If=0.218kg•m2二前轮转动惯量Iw1=1.798kg•m2四后轮转动惯量Iw2=3.598kg•m2变速器传动比ig数据如下表Ⅰ档Ⅱ档Ⅲ档Ⅳ档Ⅴ档四档变速器6.093.091.711.00-五档变速器5.562.7691.6441.000.793轴距L=3.2m质心至前轴距离满载a=1.974m质心高满载hg=0.9m分析：本题主要考察知识点为汽车驱动力－行使阻力平衡图的应用和附着率的计算、等效坡度的概念;只要对汽车行使方程理解正确,本题的编程和求解都不会有太大困难;常见错误是未将车速的单位进行换算;2首先应明确道路的坡度的定义;求最大爬坡度时可以对行使方程进行适当简化,可以简化的内容包括两项和,简化的前提是道路坡度角不大,当坡度角较大时简化带来的误差会增大;计算时,要说明做了怎样的简化并对简化的合理性进行评估;3已知条件没有说明汽车的驱动情况,可以分开讨论然后判断,也可以根据常识判断轻型货车的驱动情况;解：1绘制汽车驱动力与行驶阻力平衡图汽车驱动力Ft=行驶阻力Ff+Fw＋Fi+Fj＝G•f++G•i+发动机转速与汽车行驶速度之间的关系式为：由本题的已知条件,即可求得汽车驱动力和行驶阻力与车速的关系,编程即可得到汽车驱动力与行驶阻力平衡图;2求汽车最高车速,最大爬坡度及克服该坡度时相应的附着率=1\GB3①由1得驱动力与行驶阻力平衡图,汽车的最高车速出现在5档时汽车的驱动力曲线与行驶阻力曲线的交点处,Uamax＝99.08m/s2;=2\GB3②汽车的爬坡能力,指汽车在良好路面上克服后的余力全部用来等速克服坡度阻力时能爬上的坡度,此时,因此有,可得到汽车爬坡度与车速的关系式：；而汽车最大爬坡度为Ⅰ档时的最大爬坡度;利用MATLAB计算可得,;=3\GB3③如是前轮驱动,＝；相应的附着率为1.20,不合理,舍去;如是后轮驱动,＝；相应的附着率为0.50;3绘制汽车行驶加速度倒数曲线,求加速时间求得各档的汽车旋转质量换算系数如下表所示：汽车旋转质量换算系数Ⅰ档Ⅱ档Ⅲ档Ⅳ档Ⅴ档1.38291.10271.04291.02241.0179利用MATLAB画出汽车的行驶加速度图和汽车的加速度倒数曲线图：忽略原地起步时的离合器打滑过程,假设在初时刻时,汽车已具有Ⅱ档的最低车速;由于各档加速度曲线不相交如图三所示,即各低档位加速行驶至发动机转速达到最到转速时换入高档位；并且忽略换档过程所经历的时间;结果用MATLAB画出汽车加速时间曲线如图五所示;如图所示,汽车用Ⅱ档起步加速行驶至70km/h的加速时间约为26.0s;1.4空车、满载时汽车动力性有无变化为什么答：动力性会发生变化;因为满载时汽车的质量会增大,重心的位置也会发生改变;质量增大,滚动阻力、坡度阻力和加速阻力都会增大,加速时间会增加,最高车速降低;重心位置的改变会影响车轮附着率,从而影响最大爬坡度;1.5如何选择汽车发动机功率答：发动机功率的选择常先从保证汽车预期的最高车速来初步确定;若给出了期望的最高车速,选择的发动机功率应大体等于,但不小于以最高车速行驶时的行驶阻力功率之和,即;在实际工作中,还利用现有汽车统计数据初步估计汽车比功率来确定发动机应有功率;不少国家还对车辆应有的最小比功率作出规定,以保证路上行驶车辆的动力性不低于一定水平,防止某些性能差的车辆阻碍车流;1.6超车时该不该换入低一挡的排挡答：超车时排挡的选择,应该使车辆在最短的时间内加速到较高的车速,所以是否应该换入低一挡的排挡应该由汽车的加速度倒数曲线决定;如果在该车速时,汽车在此排档的加速度倒数大于低排挡时的加速度倒数,则应该换入低一档,否则不应换入低一挡;1.7统计数据表明,装有0.5～2L排量发动机的轿车,若是前置发动机前轮驱动F.F.轿车,其平均的前轴负荷为汽车总重力的61.5％；若是前置发动机后轮驱动F.R.轿车,其平均的前轴负荷为汽车总重力的55.7％;设一轿车的轴距L=2.6m,质心高度h=0.57m;试比较采用F.F及F.R.形式时的附着力利用情况,分析时其前轴负荷率取相应形式的平均值;确定上述F.F轿车在φ＝0.2及0.7路面上的附着力,并求由附着力所决定的极限最高车速与极限最大爬坡度及极限最大加速度在求最大爬坡度和最大加速度时可设Fw=0;其它有关参数为：m=1600kg,CD=0.45,A=2.00m2,f=0.02,δ≈1.00;分析：分析本题的核心在于考察汽车的附着力、地面法向反作用力和作用在驱动轮上的地面切向反作用力的理解和应用;应熟知公式1-13～1-16的意义和推导过程;分析1比较附着力利用情况,即比较汽车前F.F、后轮F.R.地面切向反作用力与地面作用于前F.F、后轮F.R.的法向反作用力的比值;解题时应注意,地面法向发作用力包括静态轴荷、动态分量、空气升力和滚动阻力偶矩产生的部分,如若进行简化要对简化的合理性给予说明;地面作用于车轮的地面切向反作用力则包括滚动阻力和空气阻力的反作用力;2求极限最高车速的解题思路有两个;一是根据地面作用于驱动轮的地面切向反作用力的表达式1－15,由附着系数得到最大附着力,滚动阻力已知,即可求得最高车速时的空气阻力和最高车速;二是利用高速行驶时驱动轮附着率的表达式,令附着率为附着系数,带入已知项,即可求得最高车速;常见错误：地面切向反作用力的计算中滚动阻力的计算错误,把后轮的滚动阻力错计为前轮或整个的滚动阻力;3最极限最大爬坡度时依然要明确道路坡度的定义和计算中的简化问题,具体见1.3题的分析;但经过公式推导本题可以不经简化而方便得求得准确最大爬坡度;解：1.比较采用F.F及F.R.形式时的附着力利用情况i>对于前置发动机前轮驱动F.F.式轿车,空气升力,由m=1600kg,平均的前轴负荷为汽车总重力的61.5％,静态轴荷的法向反作用力Fzs1=0.615X1600X9.8=9643.2N,∴汽车前轮法向反作用力的简化形式为：Fz1=Fzs1-Fzw1＝9643.2地面作用于前轮的切向反作用力为：Fx1=Ff2+Fw=+＝120.7＋附着力利用情况：ii>对于前置发动机后轮驱动F.R.式轿车同理可得：一般地,CLr与CLf相差不大,且空气升力的值远小于静态轴荷的法向反作用力,以此可得,前置发动机前轮驱动有着更多的储备驱动力;结论：本例中,前置发动机前轮驱动F.F式的轿车附着力利用率高;2．对F.F.式轿车进行动力性分析1附着系数时i>求极限最高车速:忽略空气升力对前轮法向反作用力的影响,Fz1＝9643.2N;最大附着力;令加速度和坡度均为零,则由书中式1－15有：,则=1928.6-0.02X0.385X1600X9.8=1807.9N,又由此可推出其极限最高车速：=206.1km/h;ii>求极限最大爬坡度:计算最大爬坡度时加速度为零,忽略空气阻力;前轮的地面反作用力最大附着力由书中式1－15,有以上三式联立得：＝0.095;iii>求极限最大加速度：令坡度阻力和空气阻力均为0,Fz1＝9643.2N＝1928.6N由书中式1－15解得1.13;当附着系数Φ＝0.7时,同理可得：最高车速：=394.7km/h;最大爬坡度：;最大加速度：4.14方法二：忽略空气阻力与滚动阻力,有：,最大爬坡度,最大加速度所以时,;时,1.8一轿车的有关参数如下：总质量1600kg；质心位置：a=1450mm,b=1250mm,hg=630mm；发动机最大扭矩Memax=140Nm2,Ⅰ档传动比i1=3.85；主减速器传动比i0=4.08；传动效率ηm=0.9；车轮半径r=300mm；飞轮转动惯量If=0.25kg·m2；全部车轮惯量∑Iw=4.5kg·m2其中后轮Iw=2.25kg·m2,前轮的Iw=2.25kg·m2;若该轿车为前轮驱动,问：当地面附着系数为0.6时,在加速过程中发动机扭矩能否充分发挥而产生应有的最大加速度应如何调整重心在前后方向的位置b位置,才可以保证获得应有的最大加速度;若令为前轴负荷率,求原车得质心位置改变后,该车的前轴负荷率;分析：本题的解题思路为比较由发动机扭矩决定的最大加速度和附着系数决定的最大加速度的大小关系;如果前者大于后者,则发动机扭矩将不能充分发挥而产生应有的加速度;解：忽略滚动阻力和空气阻力,若发动机能够充分发挥其扭矩则；＝6597.4N；=1.42；解得;前轮驱动汽车的附着率；等效坡度;则有,Cφ1＝0.754>0.6,所以该车在加速过程中不能产生应有的最大加速度;为在题给条件下产生应有的最大加速度,令Cφ1＝0.6,代入q=0.297,hg=0.63m,L=2.7m,解得b≈1524mm,则前轴负荷率应变为b/L=0.564,即可保证获得应有的最大加速度;1.9一辆后轴驱动汽车的总质量2152kg,前轴负荷52％,后轴负荷48％,主传动比i0=4.55,变速器传动比：一挡：3.79,二档：2.17,三档：1.41,四档：1.00,五档：0.86;质心高度hg＝0.57m,CDA=1.5m2,轴距L=2.300m,飞轮转动惯量If=0.22kg·m2,四个车轮总的转动惯量Iw=3.6kg·m2,车轮半径r＝0.367m;该车在附着系数的路面上低速滑行曲线和直接档加速曲线如习题图1所示;图上给出了滑行数据的拟合直线v=19.76-0.59T,v的单位km/h,T的单位为s,直接档最大加速度amax＝0.75m/s2ua＝50km/h;设各档传动效率均为0.90,求：汽车在该路面上的滚动阻力系数;求直接档的最大动力因数;在此路面上该车的最大爬坡度;解：1求滚动阻力系数汽车在路面上滑行时,驱动力为0,飞轮空转,质量系数中该项为0;;行驶方程退化为：,减速度：;根据滑行数据的拟合直线可得：;解得：;2求直接档最大动力因数直接档：;动力因数：;最大动力因数：;3在此路面上该车的最大爬坡度由动力因数的定义,直接档的最大驱动力为：最大爬坡度是指一挡时的最大爬坡度：以上两式联立得：由地面附着条件,汽车可能通过的最大坡度为：;所以该车的最大爬坡度为0.338;第二章汽车的燃油经济性2.1“车开得慢,油门踩得小,就一定省油”,或者“只要发动机省油,汽车就一定省油”这两种说法对不对答：不对;由汽车百公里等速耗油量图,汽车一般在接近低速的中等车速时燃油消耗量最低,并不是在车速越低越省油;由汽车等速百公里油耗算式2-1知,汽车油耗量不仅与发动机燃油消耗率有关,而且还与发动机功率以及车速有关,发动机省油时汽车不一定就省油;2.2试述无级变速器与汽车动力性、燃油经济性的关系;答：为了最大限度提高汽车的动力性,要求无级变速器的传动比似的发动机在任何车速下都能发出最大功率;为了提高汽车的燃油经济性,应该根据“最小燃油消耗特性”曲线确定无级变速器的调节特性;二者的要求是不一致的,一般地,无级变速器的工作模式应该在加速阶段具有良好的动力性,在正常行驶状态具有较好的经济性;2.3用发动机的“最小燃油消耗特性”和克服行驶阻力应提供的功率曲线,确定保证发动机在最经济状况下工作的“无级变速器调节特性”;答：由发动机在各种转速下的负荷特性曲线的包络线即为发动机提供一定功率时的最低燃油消耗率曲线,如课本图2-9a;利用此图可以找出发动机提供一定功率时的最经济状况转速与负荷;把各功率下最经济状况运转的转速与负荷率表明在外特性曲线上,便得到“最小燃油消耗特性”;无级变速器的传动比i'与发动机转速n及汽车行驶速度之间关系,便可确定无级变速器的调节特性,具体方法参见课本P47;2.4如何从改进汽车底盘设计方面来提高燃油经济性答：汽车底盘设计应该从合理匹配传动系传动比、缩减尺寸和减轻质量来提高燃油经济性;2.5为什么汽车发动机与传动系统匹配不好会影响汽车燃油经济性与动力性试举例说明;答：在一定道路条件下和车速下,虽然发动机发出的功率相同,但传动比大时,后备功率越大,加速和爬坡能力越强,但发动机负荷率越低,燃油消耗率越高,百公里燃油消耗量就越大,传动比小时则相反;所以传动系统的设计应该综合考虑动力性和经济性因素;如最小传动比的选择,根据汽车功率平衡图可得到最高车速umax驱动力曲线与行驶阻力曲线的交点处车速,发动机达到最大功率时的车速为up;当主传动比较小时,up>umax,汽车后备功率小,动力性差,燃油经济性好;当主传动比较大时,则相反;最小传动比的选择则应使up与umax相近,不可为追求单纯的的动力性或经济性而降低另一方面的性能;2.6试分析超速档对汽车动力性和燃油经济性的影响;答：汽车在超速档行驶时,发动机负荷率高,燃油经济性好;但此时,汽车后备功率小,所以需要设计合适的次一挡传动比保证汽车的动力性需要;2.7已知货车装用汽油发动机的负荷特性与万有特性;负荷特性曲线的拟合公式为：其中,b为燃油消耗率g/kW•h；Pe为发动机净功率kW；拟合式中的系数随转速n变化;怠速油耗怠速转速400r/min;计算与绘制题1.3中货车的1汽车功率平衡图;2最高档与次高档的等速百公里油耗曲线3利用计算机求货车按JB3352-83规定的六工况循环行驶的百公里油耗;计算中确定燃油消耗值b时,若发动机转速与负荷特性中给定的转速不相等,可由相邻转速的两根曲线用插值法求得;注意：发动机净功率和外特性功率的概念不同;发动机外特性功率是发动机节气门全开时的功率,为,在某一转速下,外特性功率是唯一确定的;发动机净功率则表示发动机的实际发出功率,可以根据汽车行驶时的功率平衡求得,和转速没有一一对应关系;解：1汽车功率平衡图发动机功率在各档下的功率、汽车经常遇到的阻力功率对车速的关系曲线即为汽车功率平衡图,其中：,——为发动机转矩单位为编程计算,汽车的功率平衡图为：2最高档和次高档的等速百公里油耗曲线先确定最高档和次高档的发动机转速的范围,然后利用,求出对应档位的车速;由于汽车是等速行驶,因此发动机发出的功率应该与汽车受到的阻力功率折合到曲轴上的功率相等,即;然后根据不同的和,用题中给出的拟合公式求出对应工况的燃油消耗率;先利用表中的数据,使用插值法,求出每个值所对应的拟合式系数：;在这里为了保证曲线的光滑性,使用了三次样条插值;利用求得的各个车速对应下的功率求出对应的耗油量燃油消耗率;利用公式：,即可求出对应的车速的百公里油耗;实际绘出的最高档与次高档的等速百公里油耗曲线如下：从图上可以明显看出,第三档的油耗比在同一车速下,四档的油耗高得多;这是因为在同一车速等速行驶下,汽车所受到的阻力基本相等,因此基本相等,但是在同一车速下,三档的负荷率要比四档小;这就导致了四档的油耗较小;但是上图存在一个问题,就是在两头百公里油耗的变化比较奇怪;这是由于插值点的范围比节点的范围要来得大,于是在转速超出了数据给出的范围的部分,插值的结果是不可信的;但是这对处在中部的插值结果影响不大;而且在完成后面部分的时候发现,其实只需使用到中间的部分即可;3按JB3352-83规定的六工况循环行驶的百公里油耗;从功率平衡图上面可以发现,III档与IV档可以满足六工况测试的速度范围要求;分为III档和IV档进行计算;先求匀速行驶部分的油耗先使用,求出在各个速度下,发动机所应该提供的功率;然后利用插值法求出,三个匀速行驶速度对应的燃油消耗率;由求出三段匀速行驶部分的燃油消耗量mL;计算的结果如下：匀速行驶阶段：第一段第二段第三段匀速行驶速度/254050持续距离/50250250发动机功率4.70739.200813.4170燃油消耗率三档678.3233563.0756581.3972四档492.3757426.5637372.6138燃油消耗量三档8.868144.964454.2024四档6.437134.063234.7380再求匀加速阶段：对于每个区段,以为区间对速度区段划分;对应每一个车速,都可以求出对应的发动机功率：;此时,车速与功率的关系已经发生改变,因此应该要重新对燃油消耗率的拟合公式中的系数进行插值;插值求出对应的各个车速的燃油消耗率,进而用求出每个速度对应的燃油消耗率;每小段的加速时间：;每一个小区间的燃油消耗量：;对每个区间的燃油消耗量求和就可以得出加速过程的燃油消耗量;计算结果如下：加速阶段第一段第二段最大速度4050最小速度：2540加速度0.25注：书中的数据有误0.20燃油消耗量三档38.370544.2181四档30.100138.4012匀减速阶段：对于匀减速阶段,发动机处在怠速工况;怠速燃油消耗率是一定值;只要知道匀减速阶段的时间,就可以求出耗油量：;;根据以上的计算,可以求出该汽车分别在三档和四档的六工况耗油量：三档：四档：一、关于插值方法的讨论：在完成本题的第二个小问题,即求等速百公里油耗曲线的时候,处理题中所给的拟合函数的时候有两种处理方法：一是先使用已经给出的节点数据,使用插值方法,得出转速插值点的对应燃油消耗率;然后再进而求出对应车速的等速燃油消耗量;在这里的处理方法就是这种;从得到的等速百公里油耗曲线上可以发现,曲线有比较多的曲折;估计这是使用三次样条插值方法得到的结果;因为三次样条插值具有很好的光滑性;如果改用线形内插法的话,得到的曲线虽然不光滑,但是能够体现一个大体的趋势;经比较发现,使用三次样条插值得到的曲线中部与线形内插得到的曲线十分相似;但是使用线形内插的最大问题在于,对于超出节点两头的地方无法插值;在处理的时候,如果把头尾的转速去掉,即只考虑n从815rpm到3804rpm的时候;在完成全部的计算任务之后,得到的三、四档的六工况百公里油耗如下：三档：18.4090L与使用三次样条插值得到的结果相比,误差为：0.77%四档：14.0362L与使用三次样条插值得到的结果相比,误差为：0.92%因此,两种方法得到的结果十分相近;这种对系数进行插值的方法的精度依靠于所给出的拟合公式中各个系数与n之间的关系;如果存在很好的线形关系,则使用线性内插的精度比较高;另外一种处理方法就是,先利用给出的各个节点数据,求出了八个b值,然后利用这八个b与ua的数据,进行插值;这种处理方法插值时所用的结点数比较少,插值得出的等速百公里油耗曲线比较平缓;二、关于加速过程的加速阻力的处理讨论：在计算匀加速过程的时候,因为比匀速行驶的时候,增加了加速阻力,因此车速与发动机功率之间的关系已经改变了;这样,就应该使用拟合公式,重新对b进行计算,得出在加速过程中,速度对应的燃油消耗率;而且对于不同的加速阶段加速度不同,就会得到不同的b与ua的关系;但是,这种方法仍然只是对实际情况的一种近似;因为对于加速过程,发动机是处在一个瞬时动态过程,而前面的处理方法仍然是使用稳态的时候发动机的负荷特性进行计算;也就是说把加速阶段近似为一个加入了加速阻力功率的匀速过程来看待;这必然会出现一些误差;2.8轮胎对汽车动力性、燃油经济性有些什么影响答：1轮胎对汽车动力性的影响主要有三个方面：=1\GB3①轮胎的结构、帘线和橡胶的品种,对滚动阻力都有影响,轮胎的滚动阻力系数还会随车速与充气压力变化;滚动阻力系数的大小直接影响汽车的最高车速、极限最大加速度和爬坡度;=2\GB3②汽车车速达到某一临界值时,滚动阻力迅速增长,轮胎会发生很危险的驻波现象,所以汽车的最高车速应该低于该临界车速;=3\GB3③轮胎与地面之间的附着系数直接影响汽车的极限最大加速度和爬坡度;2轮胎对燃油经济性的影响轮胎的滚动阻力系数直接影响汽车的燃油经济性;滚动阻力大燃油消耗量明显升高;2.9为什么公共汽车起步后,驾驶员很快换入高档答：因为汽车在低档时发动机负荷率低,燃油消耗量好,高档时则相反,所以为了提高燃油经济性应该在起步后很快换入高档;2.10达到动力性最佳换档时机是什么达到燃油经济性的最佳换档时机是什么二者是否相同答：达到动力性最佳应该使汽车加速到一定车速的时间最短,换档时机应根据加速度倒数曲线确定,保证其覆盖面积最小;达到燃油经济性的换档时机应该根据由“最小燃油消耗特性”确定的无级变速器理想变速特性,考虑道路的值,在最接近理想变速特性曲线的点进行换档;二者一般是不相同的;第三章汽车动力装置参数的选定3.1改变1.3题中轻型货车的主减速器传动比,做出为5.17、5.43、5.83、6.17、6.33时的燃油经济性—加速时间曲线,讨论不同值对汽车性能的影响;解：加速时间的结算思路与方法：在算加速时间的时候,关键是要知道在加速的过程中,汽车的行驶加速度随着车速的变化;由汽车行驶方程式：,可以的到：由于对于不同的变速器档位,车速与发动机转速的对应关系不同,所以要针对不同的变速器档位,求出加速度随着车速变化的关系;先确定各个档的发动机最低转速和最高转速时对应的汽车最高车速和最低车速;然后在各个车速范围内,对阻力、驱动力进行计算,然后求出,即;式中可以通过已经给出的使用外特性曲线的拟合公式求得;求出加速度随着车速变化的关系之后,绘制出汽车的加速度倒数曲线,然后对该曲线进行积分;在起步阶段曲线的空缺部分,使用一条水平线与曲线连接上;一般在求燃油经济性——加速时间曲线的时候,加速时间是指0到100km/h或者0到60mile/h,即0到96.6km/h的加速时间;可是对于所研究的汽车,其最高行驶速度是94.9km/h;而且从该汽车加速度倒数曲线上可以看出,当汽车车速大于70km/h的时候,加速度开始迅速下降;因此可以考虑使用加速到70km/h的加速时间进行代替;计算程序见后对于四档变速器：档位IIIIIIIV传动比6.093.091.711.00计算的结果是如下：主传动比5.175.435.836.176.33II档起步0-70km/h加速时间/s27.303627.503227.129126.513225.9787然后计算各个主传动比下,六工况百公里油耗;利用第二章作业中所使用的计算六工况百公里油耗的程序进行计算,得到结果如下：主传动比5.175.435.836.176.33六工况百公里油耗L/100km13.381113.619113.907914.141014.2608可以绘制出燃油经济性——加速时间曲线如下：从图上可以发现,随着的增大,六工况百公里油耗也随之增大；这是由于当增大以后,在相同的行驶车速下,发动机所处的负荷率减小,也就是处在发动机燃油经济性不佳的工况之下,导致燃油经济性恶化;但是对于加速时间来说,随着的增加,显示出现增大,然后随之减小,而且减小的速度越来越大;其实从理论上来说,应该是越大,加速时间就有越小的趋势,但是由于在本次计算当中,加速时间是车速从0加到70km/h,并不能全面反映发动机整个工作能力下的情况,比如当=5.17的时候,车速从刚上IV档到70km/h只有很短的一段,并不能反映出在此住传动比之下,发动机驱动力变小所带来的影响;因此反映到图线中,加速时间反而有所下降;从上面的结果发现,的选择对汽车的动力性和经济性都有很大影响,而且这两方面的影响是互相矛盾的;汽车很大部分时间都是工作在直接档对于有直接档的汽车来说,此时就是整个传动系的传动比;如果选择过大,则会造成发动机的负荷率下降,虽然提高了动力性,后备功率增加,而且在高速运转的情况下,噪音比较大,燃油经济性不好；如果选择过小,则汽车的动力性减弱,但是负荷率增加,燃油经济性有所改善,但是发动机如果在极高负荷状态下持续工作,会产生很大震动,对发动机的寿命有所影响;因此应该对的影响进行两方面的计算与测量,然后再从中找出一个能够兼顾动力性和经济性的值;另外,对于不同的变速器,也会造成对汽车的燃油经济性和动力性的影响;变速器的档位越多,则根据汽车行驶状况调整发动机的负荷率的可能性越大,可以让发动机经常处在较高的负荷状态下工作,从而改善燃油经济性；但是对于汽车的动力性,增应该对具体的变速器速比设置进行讨论;变速器与主减速器的速比应该进行适当的匹配,才能在兼顾动力性和经济性方面取得好的平衡;通常的做法是绘出不同变速器搭配不同的主减速器,绘制出燃油经济性——加速时间曲线,然后从中取优;第四章汽车的制动性4.1一轿车驶经有积水层的一良好路面公路,当车速为100km/h时要进行制动;为此时有无可能出现划水现象而丧失制动能力轿车轮胎的胎压为179.27kPa;解：由Home等根据试验数据给出的估算滑水车速的公式：所以车速为100km/h进行制动可能出现滑水现象;4.2在第四章第三节二中,举出了CA700轿车的制动系由真空助力改为压缩空气助力后的制动试验结果;试由表中所列数据估算的数值,说明制动器作用时间的重要性;性能指标制动时间/s制动距离/m最大减速度/m/s2真空助力制动系2.1212.257.25压缩空气－液压制动系1.458.257.65注：起始制动速度均为30km/h分析：计算的数值有两种方法;一是利用式4-6进行简化计算;二是不进行简化,未知数有三个,制动器作用时间,持续制动时间,根据书上P79页的推导,可得列出制动时间、制动距离两个方程,再根据在制动器作用时间结束时与车速持续制动阶段初速相等列出一个方程,即可求解;但是结果表明,不进行简化压缩空气－液压制动系的数值无解,这与试验数据误差有关;解：方法一不简化计算：制动时间包含制动器作用时间,持续制动时间;=1\GB3①制动距离包含制动器作用和持续制动两个阶段汽车驶过的距离和,,总制动距离：=2\GB3②在制动器作用时间结束时与车速持续制动阶段初速相等=3\GB3③方程=1\GB3①=2\GB3②=3\GB3③联立可得：,,;方法二简化计算：略去总制动距离的二次小项有：计算结果如下表所示：s不简化计算简化计算真空助力制动系0.97无解0.895压缩空气－液压制动系无解0.445讨论制动器作用时间的重要性根据简化计算结果讨论从实验数据及以上估算出的制动器作用时间数据的比较来看,采用压缩空气---液压制动器后,制动距离缩短了32%,制动时间减少了31.6%,但最大减速度只提高了3.5%,而同时制动器作用时间减少了50.3%;这样的变化趋势我们可以得到这样的结论：改用压缩空气---液压制动器后制动距离减少的主要原因在于制动器作用时间的减少;而且减少制动器作用时间对于减少制动距离效果显著;所以改进制动器结构形式是提高汽车制动效能的非常重要的措施;4.3一中型货车装有前后制动器分开的双管路制动系,其有关参数如下：载荷质量kg质心高hg/m轴距L/m质心至前轴距离a/m制动力分配系数β空载40800.8453.9502.1000.38满载92901.1703.9502.9500.38计算并绘制利用附着系数曲线和制动效率曲线求行驶车速Ua＝30km/h,在＝0.80路面上车轮不抱死的制动距离;计算时取制动系反应时间＝0.02s,制动减速度上升时间＝0.02s;求制动系前部管路损坏时汽车的制动距离s,制动系后部管路损坏时汽车的制动距离;分析：1可由相关公式直接编程计算,但应准确理解利用附着系数和制动效率的概念;注意画图时利用附着系数和制动效率曲线的横坐标不同;2方法一：先判断车轮抱死情况,然后由前后轮刚抱死时的利用附着系数等于实际附着系数求得制动强度;方法二：由利用附着效率曲线读得该附着效率时的制动效率求得制动强度;3前部管路损坏损坏时,后轮将抱死时制动减速度最大;计算时,注意此时只有后轮有制动力,制动力为后轮法向反作用力与附着系数的乘积;同理可得后部管路损坏时的情况;解：1前轴的利用附着系数公式为：,后轴的利用附着系数公式为：该货车的利用附着系数曲线图如下所示相应的MATLAB程序见附录制动效率为车轮不抱死的最大制动减速度与车轮和地面间摩擦因数的比值,即前轴的制动效率为,后轴的制动效率为,画出前后轴的制动效率曲线如下图所示：2由制动距离公式,已知=0.03s,=30km/h,φ=0.80,需求出;利用制动效率曲线,从图中读出：φ=0.80的路面上,空载时后轴制动效率约等于0.68,满载时后轴制动效率为0.87;=制动效率φg所以车轮不抱死的制动距离采用简化公式计算：空载时=6.86m满载时=5.33m;3求制动系前部管路损坏时汽车的制动距离s,制动系后部管路损坏时汽车的制动距离;=1\GB3①制动系前部管路损坏时则在后轮将要抱死的时候,得：,空载时,＝3.56,满载时＝4.73;制动距离：解得空载时s=10.1m,空载时s=7.63m;=2\GB3②制动系后部管路损坏时则在前轮将要抱死时,得：,空载时,＝2.60,满载时＝4.43;制动距离：解得空载时s=13.6m,空载时s=8.02m;4.4在汽车法规中,对双轴汽车前、后轴制动力的分配有何规定;说明作出这种规定的理由;答：ECE制动法规何我国行业标准关于双轴汽车前、后轴制动力分配的要求见书P95;作出这种规定的目的是为了保证制动时汽车的方向稳定性和有足够的制动效率;4.5一轿车结构参数同题1.8中给出的数据一样;轿车装有单回路制动系,其制动力分配系数;试求：同步附着系数;在的路面上的制动效率;汽车能到达的最大制动减速度指无任何车轮抱死;若将该车改为双回路制动系统只改变制动系的传动系,见习题图3,而制动器总制动力与总泵输出管路压力之比称为制动系增益,并令原车单管路系统的增益为G’;确定习题图3中各种双回路系统以及在一个回路失效时的制动系增益;计算：在的路面上,上述双回路系统在一个回路失效时的制动效率以及能够达到的最大减速度;比较各种回路的优缺点;解：1同步附着系数：;2制动效率,前轮先抱死;制动效率为：;3最大制动减速度：;4易得各种情况下的制动系增益如下表所示：制动系增益abc双回路系统G’G’G’1回路失效时0.35G’0.5G’0.5G’2回路失效时0.65G’0.5G’0.5G’5分析：对于a若一个回路失效其情况和4.3.3一样,参照前面的分析;对于双回路系统b和c,当一个回路失效时,如不考虑轴距的影响,其制动效果是一样的,所以只分析一种情况即可;一个管路损坏时,前、后车轮的抱死顺序和正常时一样;对车轮刚抱死时的车轮受力情况进行,注意此时作用在单边车轮上的地面法向反作用力只为总的地面法向反作用力的一半;注意：不能简单的认为此时的制动减速度为正常情况的一半;=1\GB3①对于a:若前轴回路失效时则相当于单回路时前部管路损坏,由4.3的推导：;最大制动减速度：＝0.323g;制动效率：46.2％;若后轴回路失效时则相当于单回路时后部管路损坏,根据4.3的推导：;最大制动减速度：＝0.387g;制动效率：55.3％;=2\GB3②对b和c：由前面的讨论知,,所以前轮先抱死,当前轮刚要抱死时：因为一个回路失效,;以上方程联立解得：;制动效率：,最大制动减速度0.285g;6两种回路的优缺点比较双回路系统a制动系增益最大,一个回路失效时的最大制动减速度也比b,c大,所以其性能较优;双回路系统b、c制动系增益相同,如果不考虑轴距的影响,两者在一个回路失效时的制动效率相同;但是,c在一个回路失效时,制动力作用在一侧车轮上,车身左右受力严重不均衡,会产生跑偏等问题;汽车的操纵稳定性5.1一轿车每个前轮的侧偏刚度为-50176N/rad、外倾刚度为-7665N/rad;若轿车向左转弯,将使前轮均产生正的外倾角,其大小为4度;设侧偏刚度与外倾刚度均不受左、右轮负载转移的影响,试求由外倾角引起的前轮侧偏角;解：有外倾角时候的地面侧向反作用力为其中k为侧偏刚度,kr为外倾刚度,γ为外倾角于是,有外倾角引起的前轮侧偏角的大小为：代入数据,解得＝0.611rad,另外由分析知正的外倾角应该产生负的侧偏角,所以由外倾角引起的前轮侧偏角为-0.611rad;5.26450N轻型客车在试验中发现过多转向和中性转向现象,工程师们在悬架上加装横向稳定杆以提高前悬架的侧倾角刚度,结果汽车的转向特性变为不足转向;试分析其理论依据要求有必要的公式和曲线;答：由课本P138-140的分析知,汽车稳态行驶时,车厢侧倾角决定于侧倾力矩和悬架总的角刚度,即;前、后悬架作用于车厢的恢复力矩增加：,其中,分别为前、后悬架的侧倾角刚度,悬架总的角刚度为前、后悬架及横向稳定杆的侧倾角刚度之和;由以上的分析易知,当增加横向稳定杆后汽车前悬架的侧倾角刚度增大,后悬架侧倾角刚度不变,所以前悬架作用于车厢的恢复力矩增加总侧倾力矩不变,由此汽车前轴左、右车轮载荷变化量就较大;由课本图5-46知在这种情况下,如果左右车轮轮胎的侧偏刚度在非线性区,则汽车趋于增加不足转向量;5.3汽车的稳态响应有哪几种类型表征稳态响应的具体参数有哪些它们彼此之间的关系如何答：汽车的稳态响应有三种类型,即中性转向、不足转向和过多转向;表征稳态响应的参数有稳定性因数,前、后轮的侧偏角角绝对值之差,转向半径的比R/R0,静态储备系数S.M.等;它们之间的彼此关系为：为侧向加速度的绝对值；；k1,k2分别为汽车前、后轮的侧偏刚度,a为汽车质心到前轴的距离,L为前、后轴之间的距离;5.4举出三种表示汽车稳态转向特性的方法,并说明汽车重心前后位置和内、外轮负荷转移如何影响稳态转向特性答：表示汽车稳态转向特性的参数有稳定性因数,前、后轮的侧偏角绝对值之差,转向半径的比R/R0,静态储备系数S.M.等;=1\GB3①讨论汽车重心位置对稳态转向特性的影响,由式5-17为中性转向点至前轴的距离当中性转向点与质心位置重合时,S.M.＝0,汽车为中性转向特性；当质心在中性转向点之前时,,S.M.为正值,汽车具有不足转向特性；当质心在中性转向点之后时,,S.M.为负值,汽车具有过多转向特性;=2\GB3②汽车内、外轮负荷转移对稳态转向特性的影响在侧向力作用下,若汽车前轴左、右车轮垂直载荷变动量较大,汽车趋于增加不足转向量；若后轴左、右车轮垂直载荷变动量较大,汽车趋于减小不足转向量;5.5汽车转弯时车轮行驶阻力是否与直线行驶时一样答：不一样;汽车转弯时由于侧倾力矩的作用,左、右车轮的垂直载荷不再相等,所受阻力亦不相等;另外,车轮还将受到地面侧向反作用力;5.6主销内倾角和后倾角功能有何不同答：主销内倾角的作用,是使车轮在方向盘收到微小干扰时,前轮会在回正力矩作用下自动回正;另外,主销内倾还可减少前轮传至转向机构上的冲击,并使转向轻便;主销后倾的作用是当汽车直线行驶偶然受外力作用而稍有偏转时,主销后倾将产生车轮转向反方向的力矩使车轮自动回正,可保证汽车支线行驶的稳定性;汽车转向轮的回正力矩来源于两个方面,一个是主销内倾角,依靠前轴轴荷,和车速无关；一个是主销后倾角,依靠侧倾力,和车速有关；速度越高,回正力矩就越大;5.7横向稳定杆起什么作用为什么有的车装在前悬架,有的装在后悬架,有的前后都装答：横向稳定杆的主要作用是增加汽车的侧倾刚度,避免汽车在转向时产生过多的侧倾;另外,横向稳定杆还有改变汽车稳态转向特性的作用,其机理在题5.2中有述;横向稳定安装的位置也是由于前、后侧倾刚度的要求,以及如何调节稳态转向特性的因素决定的;5.8某种汽车的质心位置、轴距和前后轮胎的型号已定;按照二自由度操纵稳定性模型,其稳态转向特性为过多转向,试找出五种改善其特性的方法;答：=1\GB3①增加主销内倾角；=2\GB3②增大主销后倾角；=3\GB3③在汽车前悬架加装横向稳定杆；=4\GB3④使汽车前束具有在压缩行程减小,复原行程增大的特性；=5\GB3⑤使后悬架的侧倾转向具有趋于不足转向的特性;5.9汽车空载和满载是否具有相同的操纵稳定性答：不具有相同的操纵稳定;因为汽车空载和满载时汽车的总质量、质心位置会发生变化,这些将会影响汽车的稳定性因数、轮胎侧偏刚度、汽车侧倾刚度等操纵稳定性参数;5.10试用有关公式说明汽车质心位置对主要描述和汽车操纵稳定性、稳态响应指标的影响;答：以静态储备系数为例说明汽车质心位置对稳态响应指标的影响：,为中性转向点至前轴的距离当中性转向点与质心位置重合时,S.M.＝0,汽车为中性转向特性；当质心在中性转向点之前时,,S.M.为正值,汽车具有不足转向特性；当质心在中性转向点之后时,,S.M.为负值,汽车具有过多转向特性;5.11二自由度轿车模型的有关参数如下：总质量m=1818.2kg绕Oz轴转动惯量轴距L=3.048m质心至前轴距离a=1.463m质心至后轴距离b=1.585m前轮总侧偏刚度k1=-62618N/rad后轮总侧偏刚度k2=-110185N/rad转向系总传动比i=20试求：稳定性因数K、特征车速uch;稳态横摆角速度增益曲线、车速u=22.35m/s时的转向灵敏度;静态储备系数S.M.,侧向加速度为0.4g时的前、后轮侧偏角绝对值之差与转弯半径的比值R/R0R0=15m;车速u=30.56m/s时,瞬态响应的横摆角速度波动的固有圆频率、阻尼比、反应时间与峰值反应时间注意：2所求的转向灵敏度中的是指转向盘转角,除以转向系传动比才是车轮转角;解：1稳定性因数特征车速稳态横摆角速度增益曲线如下图所示：车速u=22.35m/s时的转向灵敏度/20=0.168态储备系数,时前、后轮侧偏角绝对值之差速u=30.56m/s时,瞬态响应的横摆角速度波动的固有圆频率,阻尼比,反应时间峰值反应时间5.12稳态响应中横摆角速度增益达到最大值时的车速称为特征车速;：特征车速,且在特征车速时的横摆角速度增益,为具有相等轴距L中性转向汽车横摆角速度增益的一半;答：特征车速指汽车稳态横摆角速度增益达到最大值时的车速,汽车稳态横摆角速度增益为：当,即时等号成立,所以特征车速;此时的横摆角速度增益,具有相等轴距L中性转向汽车的横摆角速度增益为u/L,前者是二者的一半;5.13测定汽车稳态转向特性常用两种方法,一为固定方向盘转角法,并以R/R0-ay曲线来表示汽车的转向特性；另一为固定圆周法;试验时在场地上画一圆,驾驶员以低速沿圆周行使,转向盘转角,然后驾驶员控制转向盘使汽车始终在圆周上以低速连续加速行使;随着车速的提高,提高转向盘转角一般将随之加大;记录下角,并以曲线来评价汽车的转向特性;试证：,说明如何根据曲线来判断汽车的转向特性;证明：设转向器的总传动比为i,设低速运动时的前轮转角为,则,其中R为圆周半径;连续急速行使时,由式5-11：,又,得;所以,证毕;中性转向时,K=0,,是一条直线；不足转向时,K>0,,将随车速得增加而逐渐增大；K<0,,将随车速得增加而逐渐减小;5.14习题图4是滑柱连杆式独立悬架常称为McPhersonstrutsuspension示意图;试证：1R.C.为侧倾中心;2悬架的侧倾角刚度为,式中,ks为一个弹簧的线刚度;分析：计算悬架侧倾角刚度时,要利用虚位移原理进行推导;推导时注意,本题和书中的单横臂独立悬架是有区别的,主要是本题有一个角;证明：1先对左侧悬架分析;当车轮上下跳动时,CB杆绕B点转动,故AC杆的瞬心必在CB所在的直线上；由于AC杆导向机构的约束,A点的运动方向平行与AC杆自身,故AC杆的瞬心必在过A点,垂直AC的直线上;由此可得到左侧车轮的瞬心O’点,侧倾中心就在DO’与汽车中心线的交点上,如图中所示;2a.求悬架的线刚度设车厢不动,汽车处于静止受力状态,作用在轮胎上的地面法向反作用力为,再在轮胎上加一微元力,△ss为弹簧的虚位移,△st为车轮的虚位移,弹簧力相应增加,则;设O’D与水平面的夹角为,因为O’为左侧车轮的运动瞬心,由图可知;根据力矩平衡：;单侧悬架的线刚度为;由式5-42整个悬架的侧倾角刚度为：;5.17习题图5为三种前独立悬架对车轮相对车身垂直上下位移时前束变化的影响;试问图中哪一条曲线具有侧倾过多转向效果答：曲线1对应的前独立悬架,转弯时车厢侧倾,内侧前轮处于反弹行程,前束增加,车轮向汽车纵向中心线转动,外侧前轮处于压缩行程,前束减小,车轮向外转动;采用这种悬架导致汽车的侧倾转向增加了不足转向量,具有侧倾不足转向效果;曲线2对应的前独立悬架,曲线较其他两种更贴近纵坐标轴,说明这种悬架的侧倾转向量很小,几乎等于零;曲线3对应的前独立悬架,转弯时车厢侧倾,内侧前轮处于反弹行程,前束减小,车轮向汽车纵向中心线相反方向转动,外侧前轮处于压缩行程,前束增大,车轮向内转动;采用这种悬架导致汽车的侧倾转向增加了过多转向量,具有侧倾过多转向效果;5.18转向盘力特性与哪些因素有关,试分析之;答：转向盘力随汽车运动状况而变化的规律称为转向盘力特性,与下列因素有关：转向器传动比及其变化规律、转向器效率、动力转向器的转向盘操作力特性、转向杆系传动比、转向杆系效率、由悬架导向杆系决定的主销位置、轮胎上的载荷、轮胎气压、轮胎力学特性、地面附着条件、转向盘转动惯量、转向柱摩擦阻力以及汽车整体动力学特性等;5.19地面作用于轮胎的切向反作用力是如何控制转向特性的答：参考课本第六节;第六章汽车的平顺性6.1设通过座椅支承面传至人体垂直加速度的谱密度为一白噪声,;求在0.5~80Hz频率范围内加权加速度均方根值和加权振级,并由表6-2查出相应人的主观感受;解,查表得,人的主观感受为很不舒服;6.2设车速u=20m/s,路面不平度系数,参考空间频率;画出路面垂直位移,速度和加速度的谱图;画图时要求用双对数坐标,选好坐标刻度值,并注明单位;解：由公式得到谱图如下：6.3设车身-车轮二自由度汽车模型,其车身部分固有频率;它行驶在波长的水泥接缝路上,求引起车身部分共振时的车速;该汽车车轮部分的固有频率,在砂石路上常用车速为;问由于车轮部分共振时,车轮对路面作用的动载所形成的搓板路的波长解：引起车身部分共振时的车速：：6.4设车身单质量系统的幅频用双对数坐标表示时如习题图6所示;路上输入谱与题6.2相同;求车身加速度的谱密度,画出其谱图,并计算0.1~10Hz频率范围车身加速度的均方根值;解：得到车身加速度密度谱图如下：6.5车身-车轮双质量系统参数：;“人体-座椅”系统参数：;车速,路面不平度系数,参考空间频率n0=0.1m-1;计算时频率步长,计算频率点数;计算并画出幅频特性、、和均方根值谱、、谱图;进一步计算值改变“人体-座椅”系统参数：;分析值随的变化;分别改变车身-车轮双质量系统参数：,;绘制三个响应量均方根值随以上四个系统参数变化的曲线;解：幅频特性、、和均方根值谱、、的谱图如下所示其中计算公式如下：由计算公式可得及0~36Hz频率范围加权加速度均方根值与加权振级为,由表6-2查得车上乘客没有不舒适的感觉;改变“人体-座椅”系统参数：;分析值随的变化;值随的变化的曲线如下图所示;如图可以看出随的变化,值改变量不大；其中随增大而有所增大,而随增大,先减小后增大,其中在=0.2左右右最小值;分析双质量系统车身部分固有频率f0、阻尼比ζ、刚度比γ和质量比μ四个参数的变化对振动响应、和均方根值的影响;在分析4个系统参数中某一参数的影响时,其余3个参数保持不变;系统参数取值如下表所示：系统参数f0/Hzζγμ基准值1.50.25910+6dB30.51820-6dB0.250.1254.55车身部分固有频率f0的影响车身部分阻尼比ζ的影响悬架与车轮的刚度比γ的影响车身与车轮部分质量比μ的影响