蔷薇河双层钢板桩围堰稳定性校核
■ 水利建设与管理兰竺!!生:苎! ..塑
蔷薇河双层钢祓桩围堰稳定吐生校核
闵万新 王 辉 曹志洋
(江苏省淮沭新河管理处 淮安 223005)
【摘 要】 本文阐述了蔷薇河地涵双层钢围堰施工过程中因为地质、施工条件限制等影响,造成蔷薇河上游侧双
层钢板桩围堰没有打到设计高程,基坑开挖前的安全性校核及实施中应用情况。
【关键词】 双层钢板桩 稳定性 校核
蔷薇河地涵是穿越蔷薇河向连云港市东海县送水的
关键工程,建成于1959年。涵洞长205m,共4孑L,设计流
量为65m /s,该地涵为倒虹吸...
■ 水利建设与管理兰竺!!生:苎! ..塑
蔷薇河双层钢祓桩围堰稳定吐生校核
闵万新 王 辉 曹志洋
(江苏省淮沭新河管理处 淮安 223005)
【摘 要】 本文阐述了蔷薇河地涵双层钢围堰施工过程中因为地质、施工条件限制等影响,造成蔷薇河上游侧双
层钢板桩围堰没有打到设计高程,基坑开挖前的安全性校核及实施中应用情况。
【关键词】 双层钢板桩 稳定性 校核
蔷薇河地涵是穿越蔷薇河向连云港市东海县送水的
关键工程,建成于1959年。涵洞长205m,共4孑L,设计流
量为65m /s,该地涵为倒虹吸浆砌块石结构。工程运行
50年,病害现象突出,2009年9月16日,开始原址拆除重
建。由于蔷薇河地涵在原址拆建,需要四道围堰以封闭蔷
薇河、上下游洞首,满足干地施工
,其中蔷薇河上游
侧、地涵上游侧为双层钢板桩围堰,蔷薇河下游侧、地涵下
游侧为土方围堰。由于地质条件、现场施工场地限制等原
因,造成蔷薇河上游侧双层钢板桩围堰没有打到设计高
程,基坑开挖前必须校核该双层钢板桩围堰的安全性。
1 钢板桩围堰现状断面
1.1 设计断面
蔷薇河地涵洞身上游围堰采用钢板桩围堰。施工期
蔷薇河10年一遇最高水位为4.13m,正常施工期水位为
3.OOm,河底高程为一0.50m,淤深1.Om,计算基准面高程
一 1.50m。以施工期正常水位来计算两桩距离和桩底高
程,以上游最高水位为4.13m来确定桩顶高程。确定桩顶
设计高程为5.Om,桩底高程为一7.Om,桩间填土面高程
5.OOm,拉锚安装高程为4.70m。计算基准面以上,双排钢
板桩之间拟采用壤土填实,填土顶高程同桩顶高程。
一 一l
:QQ
:!Q
最高水1立413一
1 50
围堰外侧 填土
\
姑 \
k-7—0 50 —O 50 \
| | | | f
- 1 50 -1 50
KsP一Ⅳ型钢板桩 原状土 sKSP一Ⅳ型钢板桩
桩长12 Om \ / 桩长12 Om
=!: =!:
图1 蔷薇河上游双层钢板桩围堰设计断面
1.2 实际施工断面
蔷薇河上游双层钢板桩围堰施工断面详见图2。
1.3 存在的问题
根据地质勘察报告分析,高程一4.Om以下地基土层
· 22·
为④层粉质粘土,局部夹礓结石,在钢板桩施工过程中,当
桩头入土至高程一4.Om以下后,继续进桩比较困难,致使
钢板桩未达到原招标设计要求,目前钢板桩顶高程大多为
6.Om,与设计要求桩顶高程相差 1m(原招标设计中蔷薇
闵万新等/蔷薇河双层钢板桩围堰稳定性校核
围堰外侧
星童 焦 :!
Z= :
淤土层
X--/6.0--6
—
.3
—
X--75 1(填土
4 4(钢围檩)
辽 -二
\
清淤后填戗台
X-'7—1 5
原状土 第1层土
第4层土
图2 蔷薇河上游双层钢板桩围堰施工断面
河上游钢板桩围堰顶高程为5.Om,底高程为一7.Om)。原
招标设计中蔷薇河上游钢板桩围堰位于地质勘察剖面1-1
处,该地质剖面距离涵洞左侧边墙约 40m。由于东海县
lOkV尚仁线高压供电线路处于地质勘察1-1剖面的正上
方,为了确保钢板桩施工安全,2009年9月 18日,工程参
建各方经现场勘查、讨论后,同意将钢板桩位置向蔷薇河
下游移动,实际施工钢板桩围堰中心线距离涵洞左侧边墙
约24—29m,距离地质勘察2-2剖面约17~21m,即钢板桩
围堰实际位置处于地质勘察 1-1、2-2剖面之间,且距离基
坑开挖外边缘线仅 4~8m。
目前该钢板桩围堰存在的问题:
a.从地质勘察1-1、2-2剖面分析,1-1剖面揭示蔷薇河
河床地基土层基本没有①层回填土,而2-2剖面揭示蔷薇
河河床地基土层在高程一7.0~一8.7m均为①层回填土,
即2.2剖面完全位于蔷薇河老地涵开挖线之内。而蔷薇
河钢板桩位于 1-1、2-2剖面之间,是否也全部或部分位
—
一 5 5
— 8 7
老涵洞侧墙
薇河老地涵施工回填土上,从地质勘察报告无从得知。
b.钢板桩未达到原招标设计要求,目前钢板桩顶高
程大多为6.Om,与设计要求桩顶高程相差1 m。
c.钢板桩围堰实际位置距离基坑开挖外边缘线仅
4—8m,造成原来招标设计的围堰基坑侧填土后戗台断面
缩小,将给钢板桩稳定带来不利影响。
2 钢板桩稳定复核
2.1 现状基坑开挖断面(基坑开挖最深处)
现状基坑开挖断面(基坑开挖最深处)见图 1。
2.2 基本情况
蔷薇河上游钢板桩围堰最危险断面见图3。钢板桩
底高程一6.OOm,桩顶高程6.OOm,填土面高程5.1Om,拉
锚和钢围檀高程4.40m。计算基准面为一1.50m,根据打
钢板桩时的情况分析,第4层土顶高程为一4.50m。第1
层土c=19kPa, =12。;第4层土c=58kPa, =18。。施工
期最高水位按4.13m估算。
14 R 2 .
图3 现状基坑开挖断面
· 23·
一
2.3 整体稳定复核
首先假定双排钢板桩间距为B,墙体宽度按公式M,一
F·M >10进行计算,式中: 为计算基准面处的外力弯
矩, = , 为计算基准面上围堰挡水水深, 为水
容重;M 为计算基准面处的围堰抵抗弯矩,M,=
1 ( )
,
=了2 2(3
一 Vcos~)tan~sin , =鲁,
2.6 钢板桩复核
2.6.1 钢板桩桩长复核
认为围堰前面荷载(主动土压力、水压力)产生的弯
矩与后面被动土压力产生的弯矩关于拉锚安装点保持极
限平衡,钢板桩按简支梁进行计算。
取单位长度钢板桩进行计算嵌固深度设计值h 。计算公
式如下:
m
=
,日为计算基准面以上土体高度,日-和 式中
— — 合力∑E 作用点至墙底的距离;
为围堰内水面线以上土体高度和计算基准面至围堰内 ∑E ——墙底以上基坑内侧各土层水平抗力标
水面线间土体高度, 和y 为围堰内水面线以上土体容重 准值
。
。 的合力之和;
重,曰为围堰宽度, 为填土内摩擦角,取 30。。F为安全 ∑Eai——墙底以上基坑外侧各土层水平荷载标
系数,取 1.20。 准值 舭的合力之和;
经计算,日≥5.00 现状蔷薇河匕游侧双排钢板桩问 ho-- 合力∑E 作用点至墙底的距离。
距B:5.20m,满足要求。
2.4 滑移验算
在计算基准面上对围堰整体进行滑移的验算,F =
, 式中:c为地基土粘聚力, 为地基土内
摩擦角, 为围堰内填土重,2H为水平外力。 为安全
系数,大于 1.20。
经计算,F =2.34,蔷薇河上洞身上游侧双排钢板桩
围堰整体滑移满足要求。
2.5 基础地基承载力验算
蔷薇河上洞身上游侧双排钢板桩围堰对基础地基承
载力Q =A(÷y B N ),A=LB :1.0×(B一2e),e=
, 式中:e为荷载的偏心距离,曰,为考虑偏心的有效荷载
宽度,Q 为 地基 的极 限承 载力。经 计 算,Q =
1251.84kN/m。
地基基础承载力的安全系数 = Qu
= =
1.84>[ ]=1.20
计算结果表明,现状蔷薇河上游侧双排钢板桩围堰对
基础地基承载力满足要求。
· 24·
经计算,蔷薇河上洞身上游侧钢板桩嵌固深度设计值
为h =2.56m,则所需钢板桩总长为L=10.70(m)。现状
蔷薇河上游侧钢板桩桩长实际取值为L=12.0m,满足要求。
2.6.2 钢板桩结构复核
蔷薇河上洞身上游侧钢板桩支点反力和最大弯矩按
悬臂式支护结构进行计算,弯矩设计值肘 和剪力设计值
计算公式如下:
M =h ∑E 一h ∑E
= ∑E 一∑E
式中 ∑E ——计算截面以上基坑内侧各土层弹性抗
力值的合力之和;
— — 合力∑E 作用点至计算截面的距离;
∑E ——计算截面以上基坑外侧各土层水平荷
载标准值的合力之和;
— — 合力∑E 作用点至计算截面的距离。
经计算,弯矩设计值M :449.58kN·m,剪力设计值
= 87.98kN。
钢板桩采用 3号钢,钢材允许抗弯应力取[ ]=
180MPa,钢板桩允许抗剪应力取[r]=95MPa。
断面模量:W= [ ]=449.58×10 /(180×1.35)=
闵万新等/蔷薇河双层钢板桩围堰稳定性校核
1850.14(cm )<2270(3m ,剪应力:f=1.5V/A=1.5×
87.98×10~/0.02425=5.44(MPa)<[ ]=95MPa。现状
采用 SKSP一1V型钢板桩,满足要求。
2.6.3 拉锚复核
计算拉锚的拉力 =A f,A 为拉锚的支点反力,A :
87.98 kN;z为拉锚的安装间隔,取f=2.0m。
计算拉锚的截面d≥/ , 允许应力强度,高强 √^
7rf,
度钢690,[0rⅡ]=176N/ram ,经计算,拉锚直径d>i60mm。
拉锚直径的实际取值为d=44mm,偏小,不能满足要求。
因围堰内填土面高程已达 5.1Om,拉锚和钢围檀高程
4.40m。计划在高程5.1m位置,围堰中部50m范围内再
增加一层拉杆,拉杆间距2m,与下层拉杆错开布置。增加
的围檩仍选用2 I._24b。
2.6.4 围檩复核
计算围檩的弯矩值 = TI=堕 =87
. 98kN .m,
0 080
0 070
0 060
, 、
0.050
曼
器0_04o
0 030
0 020
0 0l0
0 000
计算围檩的截面z=堕
01
× ~ = ×10~ _6. x
l斗
a
10 28
U
10 m ,o- 允许应力强度,采用 SS400时[ 。]=140N/
mm 。经计算,围檩选用 2[24b,其截面特性为 6.36 x
10 In >6.28×10 Ill ,所选围檩满足要求。
3 实际应用效果分析
3.1 围堰挡水效果
基坑抽水时,在抽水同时实施适当的堵漏措施,抽完
水后可清楚观察到围堰挡水、止水效果,只有极少数钢板
桩由于接头不紧密导致一些漏水、基坑内渗漏、管涌等现
象,这说明钢板桩围堰符合要求。
3.2 变形观测结果
在钢板桩围堰挡水期间,通过对钢板桩顶位移的定期
观测,发现桩顶向基坑内的偏移量基本稳定在 3cm左右,
说明钢板桩围堰是稳定的。
叩 穹 2 = = 竺
= = = = = 二
蚕 蕊 垂 羹 垂 垂 萎 垂 萎 垂 蚕 萎 萎 蚕 萎
(年.月.日)
+ l号 + 2号 + 3号 -II--4号 + 5号 __.卜6号 + 7号 一 8号 ⋯~9号 —◆一10号 一僚 11号 12号 。≯ 13号
图4 蔷薇河侧钢板桩围堰观测记录
参考文献
1 余志成,施文华.深基坑支护设计与施工[M].北京:中国建筑
工业出版社,1999.
2 尉希成.支挡结构设计手册[M].北京:中国建筑工业出版
社,1995.
· 25·
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